B2O3-SiO2玻璃/Al2O3低温共烧复合陶瓷基板研究
B2O3-SiO2玻璃,Al2O3低温共烧复合陶
瓷基板研究
第38卷第6期
2010年I2月
玻璃与搪瓷
GLASS&ENAMEL
V01.38No.6
DCC.2010
CaO—ZnO—B2O3一SiO2玻璃/AI2O3
低温共烧复合陶瓷基板研究
胡一晨,徐庭,王雯,王中俭,金硕
(华东理工大学材料科学与工程学院,上海200237)
摘要:用CaO—ZnO—B20一SiO玻璃和氧化铝陶瓷复合材料制备了低温共烧陶瓷基板.在
CaO—B2O一SiO微晶玻璃中引入ZnO,玻璃微晶化后的主晶相仍为硅灰石,但它的软化温度有
不同程度的降低,同时析晶温度也有了显着的改变.特别是以ZnO部分取代CaO时,析晶温度
明显提高.该玻璃与氧化铝复合可以在较宽的温度范围内烧结.在850~C/30min烧结,得到了
气孔率为1%,介电常数=7.10的陶瓷基板材料.
关键词:钙锌硼硅玻璃;氧化铝陶瓷;低温共烧;陶瓷基板
中图分类号:TQ171.733文献标识码:A文章编号:1000—2871(2010)06—0001—05 StudyonLowTemperatureCo---FiredCaO?-- ZnO—B2O3一SiO2Glass/Al2O3
CompositeCeramicSubstrates
HUYi—chen.XUTing,WANGWen.WANGZhong-jian,】lNShuo
(DepartmentofInorganicMaterials,EastChinaUniversityofScience&Technology,S
hanghai200237,China)
Abstract:LowtemperatureCO—firedceramicswaspreparedbyincorporatingCaO—ZnO
—B2O3一
SiO2glassandA12O3.WhenZnOwasintroducedintoCaO—B2O3一SiO2glass—
ceramics,
wollastonitewasstillprecipitatedasmajorcrystalphase,thesofteningandcrystallizationtem
peratures
werechanged.Inparticular,byusing5tool%ofZnOtoreplacethesameamountofCaO,the
crystallizationtemperaturewasincreasedsignificantlyandthecompositecanbewellconsoli
datedat
850oCfor30min,withporosity1%anddielectricconstant=7.10.
Keywords:CaO—ZnO—B2O3一SiO2glass;aluminaceramics;lowtemperatureCO—
fired;ceramic
substrates
O引言
氧化铝陶瓷因其机械强度大,绝缘性能好而在电子行业得到了广泛的应用.但由于
其烧结温度高,通常
要达到1600?以上…,所以只能制备高温共烧陶瓷.而低温共烧陶瓷可与一些高
电导,低熔点的电极浆料
收稿日期:2010—09—21
?
2?玻璃与搪瓷2010年12月
[如铜(1083~C),银(961qC)等]进行共烧,因而低温共烧陶瓷(LTCC)材料发展迅猛.
为了降低氧化铝陶瓷
的烧结温度,引入玻璃相是一条有效的途径,如PbO—B0一SiO,PbO—BO一ZnO
等系统玻璃].虽然
这些玻璃系统具有比较低的软化点,但铅对环境的污染也是一个不容忽视的问
题.YoshihikoImanakal3认
为,玻璃/陶瓷复合低温共烧材料中的玻璃可以采用软化温度为800~C左右的玻璃.
笔者曾采用CaO—B:O,一SiO:[41系统制备了低温共烧微晶玻璃陶瓷基板,该系统微晶玻璃具有较低的
烧结温度和介电常数.作者也曾尝试用CaO—BO,一SiO玻璃与氧化铝陶瓷复合,但发现烧成温度将随着
氧化铝陶瓷的增加而迅速提高.徐洋等人用溶胶一凝胶法制备了CaO—BO一SiO,玻璃,并与氧化铝复
合,但烧结温度依然保持在950?.
为了进一步降低烧结温度,本文在CaO—BO一SiO:玻璃中引入ZnO,然后与氧化铝复合,并研究了陶
瓷/玻璃复合材料的烧结性能,析晶行为及其介电性能.
1实验
玻璃组成如表l所示.选用高纯石英砂,试剂级硼酸,碳酸钙,氧化锌为原料,准确称量后均匀混合.在
铂金坩埚中1450~C保温3h,待玻璃液均化后水淬,烘干.然后球磨至1,3m的玻璃粉末.按质量1:1
掺入粒径为1,2m的氧化铝粉体,加入10%(质量分数)PVA溶液造粒,在30MPa的压力下压制成直径
为15mm,厚度4,5illn-i的圆片,在800,1150?的温度下,保温30rain进行烧结. 表1CaO—ZnO—B203一SiO2(CZBS)玻璃的组成/mo1%
Tab.1ThecompositionsofCaO—ZnO—B2O3一SiO2glasses/mo1% 用CRY一2高温差热分析仪对玻璃粉料进行DTA分析;静水力学称重法测量烧结后样品的体积密度;
采用D/maxRB型x射线衍射仪进行物相分析;用Alpha—S宽频介电和阻抗谱仪测试试样的介电性能.
2结果与讨论
2.1CZBS/AI203复合陶瓷的烧结性能
CZBS/A10复合陶瓷基板的烧结性能主要取决于CZBS玻璃的性能.从图1DTA曲
线中可以发现,
CZBS—X四种玻璃在析晶前均有一个较为明显的吸热峰,这是在加热过程中玻璃出现黏滞性流动,结构发
生重排而产生的吸热效应.与CZBS一0对比发现,以5mo1%ZnO等量取代CaO,B2O,和SiO后均不同程
度地降低了玻璃吸热峰的起始温度,CZBS一1玻璃析晶温度明显提高,CZBS一3玻璃析晶温度略有下降,
CZBS一2玻璃两个析晶峰出现重叠.由于玻璃析晶将减少玻璃相的比例,不利于复合陶瓷体的致密化,因此
提高玻璃的析晶温度将有助于复合陶瓷的烧结.
图2给出了陶瓷/玻璃复合材料在不同烧结温度下的气孔率.从图中可以发现,引入不同CZBS玻璃对
氧化铝陶瓷烧结温度的影响具有很大的差异.定义DTA曲线中吸热起始温度为,第1析晶温度为,第
2析晶温度为.?为与差值.不难发现,?越大,玻璃的助烧作用越强. 表2给出了CZBS一0,1,2,3玻璃热效应温差值和850烧结样品的气孔率. 由表2可见,CZBS一1玻璃的热效应温差值最大,它的复合陶瓷体在85O?烧结时,气孔率已经降到了
1.79%.而CZBS一0,2,3玻璃的析晶温度均比较低,特别是CZBS一2,由于两种晶体热效应重叠,在差热曲
第38卷第6期玻璃与搪瓷?3?
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图1CZBS玻璃的DTA曲线(升温速率5~C/rain)
Fig.1DTAcurvesofCZBSglasses (heatingrate5~C/rain)
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图2复合陶瓷在不同烧结温度下的气孔率
Fig.2Theporosityofthecompositessintered
atdifferenttemperatures
线中仅显示出一个较强的放热峰,在温度产生了较多的晶相,玻璃的助烧作用明显较弱.由此可见,提高
玻璃的析晶温度对于提高烧结致密度同样重要.
表2CZBS玻璃与CZBS/AI:0复合陶瓷热效应与烧结气孔率的关系 Tab.2ThermaleffectofCZBSglassandCZBS/AI2O3compositesandporosityofthecompos
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porosity/%f850~C1—36.3—179—46.1—44.7
ZnO为玻璃中间体,当系统中引入ZnO时,由于zn的外层电子较多易产生极化,使Zn—O键力增强.
在存在足够游离氧[O]的情况下,可以降低配位参加到网络结构中.当以ZnO等量取代SiO和B:O时,玻
璃中的网络形成体减少,降低了玻璃体系的网络键合度,使得晶相更容易析出,故玻璃的析晶温度降低.当
ZnO等量取代了CaO,玻璃中网络形成体相对含量并未改变,cah减少,断网作用减弱,而zn有可能降低
配位进入网络结构,所以网络的键合度有所提高.同时由于ca"的相对含量减少,它与硅氧四面体的结合
析出硅灰石晶体的几率也会相应降低J.这两方面综合因素导致了CZBS一1玻璃析晶温度向高温方向位
移.
实验结果表明,CZBS一1玻璃的助烧作用最强,与氧化铝的复合材料致密化烧结温度为850,900%.
而CZBS一0,2,3的烧结温度均在1100或1150~C以上.烧结过程伴随着颗粒的迁移和气孔排除,对于玻璃
相参与的烧结体,颗粒通过黏滞性流动而重新排列.随着温度的升高,玻璃的黏度下降,促进了颗粒的黏滞
性流动.过早产生晶相将阻碍玻璃相的流动,提高玻璃的黏度,对烧结产生不利的影响.在完成陶瓷致
密化过程之后再析出晶体,不但无负面影响,反而有利于提高材料的性能. 2.2CZBS玻璃与CZBS/AI2O3复合陶瓷的析晶行为
根据以上分析,玻璃的析晶温度对复合材料的烧结过程具有重要的影响.此外,微晶玻璃的晶相对复合
材料的性能也产生了一定的影响.图3是复合陶瓷的DTA曲线,表2根据DTA曲线比较了CZBS玻璃与
鳓锵辚瓣瓣?蠢
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玻璃与搪瓷2010年12月
CZBS/A1O,复合陶瓷热效应.从中可见热效应温度以及温差值?变化不大.比较明显的是CZBS一1的
第2个峰,即硼钙石的析晶峰消失,这在以后的XRD分析中也得到了验证. 图4和图5分别为玻璃和复合陶瓷热处理后的
XRD图谱,表3为CZBS玻璃与CZBS/A1O复合陶
瓷的晶相组成.从这些图表中可见,CZBS玻璃的主
晶相均为硅灰石,次晶相则为硼钙石.当玻璃中引入
ZnO以后,主晶相的衍射峰强度均有不同程度地减三
弱.研究表明,在钙硼硅玻璃系统中,硅灰石的析鬈
晶温度为750,85O?,而硼钙石的的形成温度介于一
800,900?之间.由于ZnO的引入量有限,故第1个
放热峰应该是硅灰石析晶,第2个放热峰则为硼钙
石.此外,有些玻璃还含有少量的石英或硅酸锌晶
体.
当CZBS玻璃与氧化铝复合并在其对应的致密
化温度下烧结以后,4个组成无一例外都以氧化铝为
主晶相,说明在与玻璃复合烧结过程中,氧化铝并没
有完全发生反应,仍旧保留一部分氧化铝晶相在复合
鬟站蝴翻辫簟婚
图3复合试样的DTA曲线
Fig.3DTACHIVeofthecomposites 体中.复合陶瓷的另一个主晶相为钙长石,CZBS玻璃晶化的主晶相硅灰石并没有出现.由于析晶是在烧结
过程中发生的,过量的A1O为钙长石的形成提供了化学条件,同时也说明钙长石的析晶活化能较硅灰石相
更低.与其它复合陶瓷相比,CZBS—l/A1:0,中没有发现硼钙石晶相,仅出现了少量的ZnBO晶相.这是
因为CZBS一1中CaO含量较少,在钙长石优先析出之后,已经不足以再形成硼钙石,ZnO取而代之,与B,0
形成了硼酸锌晶相,所以表现在图4的XRD曲线中,CZBS一1/AO第2个析晶峰(硼钙石相)消失,由此说
明复合陶瓷的第1个析晶峰应该是钙长石晶相,它的温度略低于CZBS玻璃中硅灰石晶相.
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图4CZBS玻璃的XRD图谱
Fig.4XRDpatternsoftheCZBSglasses ..东:是羔志,.=臻{瓣
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图5CZBS—x与A1O复合物在最佳烧结温度的XRD图谱
Fig.5XRDpatternsofthecomposites(CZBS—X+A12O3)
sinteredatoptimumtemperatures 2.3CZBS/AI203复合材料的介电常数
表4给出了CZBS/A1:O复合陶瓷经致密化烧结后的介电常数.根据图2复合陶瓷气孔率随烧结温度
的变化曲线,确定四种复合陶瓷致密化烧结温度见表4.
第38卷第6期玻璃与搪瓷?5?
表4复合材料的介电常数
Tab.4Dielectricconstantofthecompositessinteredatdensifiedtemperatures
陶瓷经致密化烧结后,消除气孔对介电性能的影响,有利于分析和比较.从表4中可以发现它们的介电
常数差别并不大,在7.1,7.8之间,但显着低于氧化铝陶瓷(s从.=8.8,9.6).对于多相多晶陶瓷,影响
介电常数的主要因素为晶相组成和含量.
JinhoKim_6等人用SiO2一A120一CaO—MgO—Na2O—Fe2O玻璃研究了A12O/玻璃复合材料的介电性
能,并通过加和经验公式作出了计算,认为玻璃相中析出钙长石有利于降低了复合陶瓷的介电常数.CZBS/
A1,0复合陶瓷中除了残留的氧化铝晶相外,在烧结过程中氧化铝熔人玻璃共同析出了低介电常数的钙长
石,复合烧结体中的次晶相硼钙石也具有较低的介电常数,在它们的共同影响下,A10,与CZBS复合烧结之
后,介电常数下降,这将有利于降低集成电路的信号延迟.
3结论
(1)用5mo1%ZnO等量取代CaO—BO一SiO低温共烧微晶玻璃中的各个组成,会对玻璃的析晶产生
影响.特别是取代CaO时,玻璃的析晶温度升高,玻璃/氧化铝复合陶瓷的致密化烧结温度降低.
(2)当氧化铝与CZBS玻璃复合,烧结过程中氧化铝与玻璃互溶并析出新的晶相,如钙长石,硼酸锌等;
而玻璃中析出的原有晶相硅灰石,硼钙石等则不同程度地减少或消失. (3)CZBS玻璃中用5too1%ZnO替代CaO,然后与氧化铝以质量1:1混合后压制成型,坯体经850~2/
30min烧结,气孔率为1.79%,复合陶瓷介电常数,=7.10. 参考文献:
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36.(下转第17页)
第38卷第6期玻璃与搪瓷?7?
一
些具体的要求:
(1)要求适当厚度的煤层,并且煤炭分布均匀,不得有"偏炉"穿火现象,从而使CO:充分还原成CO.
(2)发生炉内各层要保持稳定及适当的厚度,要勤"烧钎"了解各层的厚度;要勤"刹钎"不能有空洞;加
煤,出灰应该缓慢连续进行.发生炉若非自动加煤,那么应该勤加少加,从而保持各层的稳定.那些40rain
以上加一次煤的操作
方法
快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载
应该禁止,特别是挥发分较高的煤更不允许. (3)要控制饱和温度,饱和温度越高,气化剂中水蒸汽含量越高.水蒸汽遇到炽热的碳,它可以生成一
氧化碳和氢气,其反应式如下:
C+H2OCO+H2
但在过量水蒸汽的参与下,又继而发生了以下反应:
CO+H2OCO2+H2
另外,反应C+CO一2c0是一个强烈吸热反应,温度越高,越有利于这个反应进行.因而在保障炉灰
不结成大渣的情况下,饱和温度宁可控制得低一些.饱和温度低,发生炉内温度高,气化强度提高,煤气热值
提高.
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希乖爷毋不不开钸不!矫尔尔
(上接第5页)
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(上接第10页)
(3)燃料种类的选择和燃料燃烧技术的改进,有利于CO大幅减排.燃料优选焦炉煤气和天然气,限制
发生炉煤气的使用,此外,采用富氧燃烧技术促进节能,减少CO的排放.
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