机械工艺夹具毕业设计3MG250591-WD型采煤机右摇臂壳体的加工工艺规程及数控编程

机械工艺夹具毕业设计3MG250591-WD型采煤机右摇臂壳体的加工工艺规程及数控编程 第1章 绪论 在石油、天然气、水力发电和核动力获得巨大发展的今天，煤炭仍然是我国一次能源的主体。采掘机械化是煤炭工业增加产量、提高劳动生产率、改善生产条件、保障安全生产的必要技术手段，也是煤炭生产过程中节约能源、人力和原材料消耗的有效技术措施。建国以来，我国煤矿采掘机械化从无到有，不断发展，日趋完善。生产技术从过去的手镐落煤和人力拉筐、背筐的生产方式发展为普通机械化和综合机械化采煤。国家正在实施大公司、大集团战略，争取形成5,6个年规模上亿吨的特大型企业，5,6个年产规模5000万t的大型企业。煤矿的根本出路在于机械化，我国采掘机械化与世界各主要产煤国家采掘机械化技术的发展过程相似，虽然起步较晚，但也经历了几个重要的发展阶段。 20世纪50年代，是机械化采煤的初级阶段。采煤工作面使用截煤机和康拜因及模锻链刮板输送机，主要用木支柱支护顶板。1958年开始研制刨煤机和液压支架。掘进工作面使用IIM-1型后卸式铲斗装岩机、C-153型装煤机。 20世纪60年代，采煤机械化得到初步发展。先后研制成功MLQ-64、MLQ-80型单滚筒采煤机、MLS1、MLS2双滚筒采煤机以及MBJ-1、MBJ-2型刨煤机，与圆环链可弯曲刮板输送机配套，采用金属摩擦支柱和金属铰接顶梁，形成普通机械化采煤工作面。掘进工作面推广使用耙斗装载机。 20世纪70年代是采煤机械化的大发展时期。一方面，自行生产采煤机、刮板输送机、金属支柱等，实现普通机械化采煤成套设备配套;另一方面，研制综合机械化采煤设备。1974年，北京煤机厂、郑州煤机厂试制垛式液压支架，张家口煤机厂、西北煤机厂试制配套刮板输送机。1978年，组织专业化生产，重点发展三机(采煤机、输送机、掘进机)、一架(液压支架)、一装备(煤矿安全仪器及装备)及单体液压支柱。70年代末期，开始为煤矿提供成套中、厚煤层综合机械化采煤设备。1974年，从英国、原西德、法国、波兰、前苏联引进43套综采设备装备重点煤矿。1978年，从西德、英国、日本引进100套综采设备，同时引进部分关键元部件的制造技术和产品检验技术装备;此外，从美国、英国、日本、奥地利等国引进100台煤巷、半煤巷掘进机。 20世纪80年代是采掘机械化的全面发展时期。以技贸结合方式引进了 1 AM500型采煤机、AM50型掘进机、S100型掘进机技术。国内采煤机形成MG、MXA、AM三大系列，总功率达750kW，理论生产能力达800t/h;工作面输送机以SGZ730H和SGZ764机型为主，装机功率达264,400kW，运输能力达700,1000t/h;液压支架主要有掩护式支架和支撑掩护式支架，针对厚煤层分层开采开发铺网液压支架。 20世纪90年代初，采煤装备基本立足国内，形成比较完整的研究、设计、制造、测试、检修体系。一是在完善中强调综采的整体配套性，完成“八五”国家攻关项目“日产7000t综采成套设备的研制”。二是对工作面主要生产设备进行改造提高和更新换代。采煤机向大功率、电牵引、多电机、横向布置、大截深、快速牵引、微机工矿监测和故障诊断方向发展;工作面输送机向提高运输能力、实现交叉侧卸、采用封底溜槽和可控驱动装置方向发展;液压支架向优化架型设计、增大工作阻力、提高移架速度方向发展，开发成功手动快速移架系统和大流量供液系统，邻架智能和程序控制的电液系统完成工业性试验。三是完善系统配套和提高可靠性，开展综采工作面和采区地质保障系统、高效辅助运输系统、开采设备工况监测和故障诊断系统、安全保障系统、采区供电系统以及煤巷快速掘进和锚杆支护等攻关并取得进展。20世纪90年代我国综采发展中最具影响的创新成果是综采放顶煤技术的试验成功。综放开采技术实验研究始于1982年，1984年开始工艺与装备的工业性试验。80年代大体处于摸索试验阶段，主要是进行缓倾斜与急倾斜条件下综放开采工艺和高、中、低位综放支架的工业性实验。90年代前后综放技术开始在一批缓倾斜厚煤层采区推广应用以取代厚煤层分层开采。目前综放技术已在条件适宜的矿井推广应用。 进入90年代后，随着煤炭生产向集约化方向发展，减员提效、提高工作面单产成为煤炭发展的主流，发展高产高效工作面势在必行，采煤机开发研制围绕高产高效的要求进行，其主要方向是:(1)大功率高参数的液压牵引采煤机:最具有代表性的机型是MG2×400-W型采煤机。(2)高性能电牵引采煤机:电牵引采煤机的研制从20世纪80年代开始起步，20世纪90年代全面发展，电牵引的发展存在直流交流两种途径。进入20世纪90年代后，交流变频调速技术在中厚煤层采煤机中推广使用，上海分院先后开发成功MG200/500-WD、MG200/450-BWD、MG250/600-WD、MG400/920-WD和450/1020-WD等采煤机，交频调速箱可以是机载，也可以是非机载。另外派生出8种机型，都已投入使用，取得较好的效果。太原矿山机械厂在引进英国Electra1000直流电牵引全套技术的基础上，开发出MG400/900-WD 2 和250/600-WD型两种交流电牵引采煤机，鸡西煤机厂、辽源煤机厂也开发了交流电牵引采煤机。 国产电牵引采煤机虽然发展速度很快，但性能和可靠上与世界先进国家的采煤机相比，还存在比较大的差距，所以一些有实力的矿雾局，在装备高产高效工作面时，把目光移向国外，进口国外最先进的电牵引采煤机。如神府华能集团公司引进美国的6LS、7LS电牵引采煤机;兖州矿业集团公司引进德国的SL-500型和日本的MCLE-DR102102型交流电牵引采煤机，但由于价格昂贵，故引进数量较少。 除了上述我国采煤机在总体水平上存在比较大的差距外，在采煤机的机械结构参数设计、加工制造和材质性能与国外先进水平有较大的距离。因此，对于采煤机的研究是一个长期的工作。我所设计的是MG250/591-WD型电采煤机右摇臂壳体的加工工艺规程以及数控程序的编制。工艺的创新之处就是采用了数控加工替代传统机床加工，加工中涉及到数控加工中心的选用、加工工艺分析、MasterCAM自动编程等技术。 3 第2章 MG250/591-WD型采煤机概述 采煤机是机械化采煤作业的主要机械设备，其功能是落煤和装煤。采煤机械分为采煤机和刨煤机两大类。目前应用最广泛的采煤机械是滚筒采煤机。滚筒采煤机有单滚筒和双滚筒之分。双滚筒采煤机的类型很多，但基本组成部分大体相同。双滚筒采煤机由电动机、截割部、牵引部以及附属装置等部分组成。截割部包括机头减速箱、摇臂齿轮箱、截煤滚筒和挡煤板等部件。附属装置包括底托架、牵引链固定和张紧、拖缆、喷雾降尘和水冷、防滑以及大块煤破碎等装置。此外，为了实现滚筒调高，机身调斜，以及反转挡煤板，机器还装设有辅助液压装置。 2.1 MG250/591-WD型采煤机简介 MG250/591-WD型电牵引采煤机是在鸡西煤机有限公司多年研制电牵引采煤机成功技术的基础上开发制造成功的，该机在广泛吸收国内外现有电牵引采煤机先进技术的基础上，针对我国目前煤机市场最新变化和需求而开发研制的，它具有电机横摆、结构先进、运行可靠、可实现电液互换、大功率能力强等特点。本机可通过更换电控部及液压传动部而成为交流变频调速电牵引或液压牵引采煤机，并且其他部件通用。该机主要用于含有夹矸等中厚偏薄硬质煤质的综合机械化采煤工作面，又在有瓦斯或煤尘爆炸危险的矿井中使用。由于该机采用了先进的控制技术，可靠性高、性能先进，爬坡能力强，是目前高产高效综合机械化采煤的理想机型。 采煤机截割电机容量的调整范围为150,300KW，通过调整截割电机容量，可实现一机多型。即MG150/391-WD，MG200/491-WD，MG250/591-WD三种采煤机型，从而能够更好地适应不同工作面煤质变化要求。三种容量截割电机的联接尺寸完全相同，可采较薄煤层中的硬煤，是较薄煤层采煤机更新换代的理想机型。 MG250/591-WD型采煤机主要适用于采高1.5,3.2m，煤层倾角?15?，煤质硬度f?4的综采工作面。设计生产能力为1436吨/小时。 2.2工作原理 整机无底托架，左右牵引部分别与电控部的两端面干式对接。左、右行走部分别固定在牵引部上，构成了该机的机身部分。牵引部和电控部的单侧 4 对接面，主要用高强度的T形螺栓和4个锲形哑铃销以及两个Φ150定位销联接和紧固，提高了大部件之间联接的可靠性。截割部为整体摇臂结构:即截割部减速器，截割电机均设在摇臂上。其上的两组铰接副，一个与机身端头的牵引部铰接，形成主支撑;另一个与调高油缸铰接，实现截割部的调高。这种布置方式使的该机总体强度高;结构紧凑，合理;外形美观，对称。 采煤机由煤壁侧的两只滑靴和老塘侧的两只导向滑靴分别支撑在工作面刮板输送机的铲煤板和销轨上。采煤机上的销轨轮(摆线齿轮)与销轨啮合。当销轨轮转动时，采煤机便沿工作面刮板输送机运动，实现左右牵引。同时截割电机通过机械传动带动滚筒旋转，完成落煤和装煤作业。 2.3采煤机结构组成及其各部分的功用 采煤机主要有截割部,牵引部，行走部，电控部(或液压传动部)四大部分及液压系统，喷雾冷却系统，电气系统等组成。 2.3.1截割部 截割部包括工作机构及其传动装置，是采煤机落煤、装煤的部分，其消耗的功率约占整个采煤机功率的80%—90%。工作机构是指滚筒和安装在滚筒上的截齿，而传动装置是指固定减速箱、摇臂齿轮箱，有时还包括滚筒内的传动装置。 截割部是采煤机的重要工作机构，主要完成落煤和装煤作业，它由截割电机，摇臂，滚筒组成。 两个截割机构分别布置在采煤机的左右两端，与牵引部铰接，除了机壳，电机护罩与润滑冷却组件外，其他零部件均可互换。 滚筒是采煤机的工作装置，担负着落煤和装煤工作，主要有滚筒体，截齿和齿座组成。滚筒为焊接结构。外部是螺旋叶片，内部采用340340方，轴形式，滚筒端盘呈盘形。为了增强滚筒的使用寿命，在叶片出煤等处，采用堆焊Fe-05合金等工艺，叶片和端盘设有多个内喷雾喷嘴，用以在煤尘生成处降尘。 摇臂设有水套冷却系统，内外喷雾系统，润滑冷却组件，离合机构和机械过载保护装置。它作为一个重要的部件，主要有两个作用:一是在油缸的推动下支撑滚筒，使滚筒随时能调整工作精度，以适应煤层的变化，并且要承受滚筒上的各种载荷，因此它具有足够的强度。二是摇臂内有几级惰轮，将电机功率传递给滚筒，起到减速器的作用，为此还要有足够的刚度。因此 5 为了保证摇臂的两个作用，摇臂壳体的加工好坏，对以上两个作用起着关键的作用，如果摇臂壳体加工精度不高，直接影响采煤机的使用寿命及工作效率。 2.3.2牵引部 采煤机牵引部担负着移动采煤机、使工作机构连续落煤或调动机器的任务。牵引部主传动原理是牵引电机将功率输入，经过二级直齿轮和双行星减速器减速，然后将牵引功率输出给行走机构。 采煤机有左右两个牵引部，除了机壳属对称结构不能互换外，内部零件均为左右通用。 组成:主要有牵引电机，一轴，二轴，双行星减速器等组件，此外还有油针，放气阀等。 机壳内分齿轮传动腔和干腔。齿轮传动腔装有各级齿轮传动组件和齿轮油;干腔可穿过液压管路，水管和电缆等，以及放置液压阀组和分水阀等。 如果把牵引电机换成液压马达，电牵引部就可以变成液压牵引部。其他的组件都可通用。 2.3.3行走部 行走部主要由机壳和两个摆线齿轮(驱动轮，行走轮)心轴组件，滑靴等组成，它的传动原理是牵引动力由牵引部输出，通过行走部花键轴驱动驱动轮转动，带动行走轮与运输机销轨啮合运动，从而使采煤机在运输机上牵引行走。 2.3.4液压传动部 它主要由液压泵站，控制阀组，液压锁和管路等组成。作用是采煤机截割部的升降和刹车制动器的控制。 2.3.5冷却喷雾系统 它主要由主水阀，分水阀和管路等组成，作用是供各电机和电控箱冷却用水和内外喷雾灭尘。 2.3.6电气系统 该机的电控系统为鸡载式。除左右操作站分别设在机身两端，交流变频 6 器的编程站设在电控箱变压器腔前盖板上外，其他所有电气设备均安装在机身中间的电控箱内。 电控箱分成四个腔室即:开关腔，变压器箱，主控箱和接线腔。 2.4主要技术特点 MG250/591-WD型电牵引采煤机具有如下特点: 1)机身薄，装机功率大。截割电机容量调整范围宽。为了加宽截割电机的功率调整范围，采煤机截割部设计强度为300Kw，电机容量调整范围为150,300Kw，通过调整截割电机容量，可实现一机多型 。即MG150/391-WD、MG200/491-WD、MG250/591-WD三种采煤机型，从而能够更好地适应不同工作面 煤质变化要求。三种容量截割电机的联接尺寸完全相同。可采中厚偏薄煤层中的硬煤，是采高范围 1.5,3.2m硬煤层采煤机更新换代的理想机型。 )整机为无底托架积木式组合结构。各部件之间为干式对接，对接面2 之间无任何机械或液压传动关系。机身三大部件之间使用高强度 T形螺栓和四个楔形哑铃销以及两个Φ150定位销连接和紧固，提高了大部件之间联接的可靠性。 3) 截割电机、牵引电机的启动、停止等操作采用旋转开关控制外，其余控制如牵引速度调整、方向设定、左右摇臂的升降，急停等操作均由设在机身两端操作站的按钮进行控制，操作简单、方便。 4) 所有电机横向布置。机械传动都是直齿传动。电机、行走箱驱动轮组件等均可从老塘侧抽出。故传动效率高，容易安装和维护。 5) 液压系统设计合理，采用集成阀块结构，管路少，连接可靠;经常调整的阀设在液压箱体外，便于检修和更换;液压元件全部选用专业厂家的各牌产品，如调高泵选用A2F12R4P1，性能稳定，技术可靠。 6) 截割机械传动链设有扭矩轴过载保护装置，并设有强制润滑冷却系统，提高了传动件，支承件的使用寿命。 7) 截割部采用四行星单浮动结构，承载能力大，减小了结构尺寸。采用大角度弯摇臂设计，加大过煤空间，提高装煤效果，卧底量大。 8) 保证可靠性及使用寿命，传动系统中的轴承和高速端的油封采用进口件，齿轮材料选用国内最好的钢种18Cr2Ni4WA(军工材料)。 9) 采用强力耐磨滚筒，提高割煤效果和滚筒寿命，降低截齿消耗量和用户成本。 7 10) 可通过更换电控部或液压传动部而成为交流变频调速电牵引或液压牵引采煤机以实现电液互换，而其它部件通用。两动力输入部位可安装液压马达，也可安装40Kw牵引电机。两种形式联接尺寸相同。 11)调高油缸与调高液压锁采用分离布置，液压锁置于壳体空腔内，打开盖板即可取出液压锁，方便井下查找故障和更换调高油缸、液压锁等维修工作。 12) 行走箱与牵引部为干式对接，拆行走箱后，牵引部不漏油。行走箱内为干油润滑，行走轮轴承寿命高。 2.5主要技术参数及配套设备 2.5.1主要技术参数 采高(mm): 1500,3200 煤质硬度 : f?4 适应倾角 (?): ?40 1.总体 装机功率(KW): 591 机面高度(mm): 1100;1200 机面宽度(mm): 1200 摇臂回转中心距(mm): 6300 滚筒水平中心距(mm): 10517 过煤高度(mm): 366;466 卧底量(滚筒1600)(mm):437;337 , 最大生产力(t/h): 1436 整机重量(t): 36 2(牵引 牵引形式: 电动无链牵引 啮合方式: 摆线轮销轨式 牵引速度(m/min): 0,7.5; 0,9 牵引力(KN): 524; 437 3(截割 摇臂形式: 整体弯摇臂 冷却方式: 外套水冷 8 摇臂摆角(?): +35.1; -18.5 截深(mm): 630;660 滚筒直径 (mm): 1.6 1.8 2.0 ,,,滚筒转速(r/min): 49.6;46.3;40.2 4(电动机 截割电机(两台) 型号 YBCS3-250C 功率(KW): 250 转速(r/min): 1476 电压(V): 1140 额定电流(A): 162 牵引电机 型号 YBQYS3-40 功率(KW): 40 转速(r/min): 1470 最大转速(r/min): 2000 电压(V): 380 额定电流(A): 75 工作频率(HZ): 0-65 泵站电机 型号: YBRB-11 功率(KW): 11 转速(r/min): 1437 电压(V): 1140 额定电流(A): 7.5 2.5.2主要配套设备 1.常规配套运输机 SGZ—830/600 SGZ—764/500 SGZ—730/32; 2.配套喷雾泵站 供水泵型号: PB-320/6.3 9 额定流量(l/min): 320 最高压力(MPa): 6.3 4.配套电缆 主电缆型号: UCP370+116+36 ，，， UCP350+110+36 ，，， 10 第3章 MG250/591-WD型采煤机 右摇臂壳体工艺规程设计 该零件为MG250/591-WD型采煤机右摇臂壳体。毛坯为铸件，材料为ZG30Mn2。壳体结构复杂，以孔系的卧式镗削加工为主。 3.1壳体零件的功用和结构特点 3.1.1壳体零件的功用 壳体是部件和组件的基础零件，它把许多的零件连接成一体，使各个零件之间具有确定的相对位置和相对运动关系，这就组成了具有一定功能的箱体部件，如机床主轴箱部件，各类减速器部件等。箱体零件的结构形式和加工质量对于整个机器的使用性能，如振动、噪声、发热、寿命和效率、工作精度等都有很大的影响，所以对于壳体零件的设计和制造，人们历来都给予很高的重视。 3.1.2壳体零件的结构特点 壳体的结构形式一般有两种:一种是整体式的，如机床主轴箱箱体，另一种是剖分式的，如各类减速箱箱体。 壳体零件的结构一般都比较复杂。壳臂较薄，内部成腔形。壳体的外臂和内腔常常设置加强筋和隔板，以便增强刚度和改善散热条件。壳体零件一般具有精度要求较高的平行孔等加工表面。 3.1.3矿井用壳体零件的特点 由于井下空间小，箱体工作载荷大，工作条件差，并常有煤块、岩石撞击等，因而要求箱体的尺寸小，结构紧凑，并具有足够的强度。所以一般都采用铸钢件或球墨铸铁件作为井下箱体零件材料。同铸铁相比，铸钢的铸造性能和加工性能较差。 由于井下煤尘和瓦斯的存在，井下工作机械的防爆面必须具有很高的防爆性能，以防止火花逸出而引起爆炸。具体要求为:不动防爆面的表面粗糙度Ra值应小于5um，活动防爆面的表面粗糙度Ra值应小于2.5 um;防爆面要有足够的接触长度和较小的配合间隙;防爆腔必须做水压实验，确保在8 11 个大气压的条件下持续一分钟不致发生渗漏。防爆面上的气孔和砂眼要进行填补和焊接。 3.2壳体零件的主要技术要求 壳体零件的主要孔系和平面对于壳体部件的使用性能有直接的影响。所以在壳体设计中对这些表面常提出一系列较严格的技术要求，主要包括下述内容: (一)支撑孔的尺寸精度和几何形状精度 1.支撑孔的尺寸精度。使用滚动轴承时，若孔径过大将会造成轴承的松动，回转轴线的变化以及产生振动噪声等;若孔径过小则会造成轴承外圈变形和过小的轴承间隙而降低了使用寿命，甚至不能正常工作。对于机床主轴箱，支撑孔的尺寸精度为IT5,IT7;一般的减速箱为IT7, IT9。 2.支撑孔的几何形状精度。孔的圆度误差会造成轴承外圈变形。镗床主轴支撑孔的圆度误差会给被加工表面带来圆度误差。几何形状的允差一般为尺寸公差的1/2,1/3。 (二)支撑孔之间的位置精度和距离尺寸精度 孔间位置精度包括同轴度，平行度，垂直度等。 1.孔间同轴度。过大的同轴度误差，会给装配带来困难，会使滚动体与轴承内外环接触不良而加剧磨损。同轴度一般规定在4,9级范围内，机床主轴箱采用5级，矿用运输机减速箱采用8级。 2.各孔中心线间平行度。对于有齿轮啮合关系的平行孔系，平行度误差会造成齿轮齿面接触不良，受力不均，产生振动，降低齿轮使用寿命。平行度可在5,8级范围内选取。机床采用5,6级，减速器采用7,8级。 3.各孔中心线间垂直度。垂直度误差带来的不利影响与平行度误差相同，可在6,8级范围内选取。 4.孔中心距离尺寸精度。这项精度影响有啮合关系的齿轮齿面之间的间隙，按照齿轮精度选取。 (三)平面的形状精度和平面之间的位置精度 对于安装，定位基面及结合表面，应有较高的平面度要求以保证部件刚度、精度和防止泄露等。根据使用条件，可在5,8级范围内选取。平面间的平行度、垂直度要求，应按装配和加工时作为基准面的需要而定。 (四)平面与孔中心线间的位置精度 在机床主轴箱中，主轴孔中心线对安装基面的平行度误差会造成被加工 12 工件表面的几何形状误差。轴向定位表面对主轴孔的垂直度误差会造成主轴的端面跳动。同轴承压盖接触的端面与轴承孔的垂直度误差会使轴承圈四周轴向受压不一致，轴承径向间隙不均匀等，其他箱体也有类似情况，平行度一般可选4,7级，垂直度可选8级。 (五)表面粗糙度 为了提高箱体零件的耐磨性能、抗腐蚀和抗疲劳性能，为了保证与其他零件间的正常的配合关系，常对壳体零件的某些表面提出了表面粗糙度要求。其值应根据实际需要并结合各种加工方法所能达到的经济数值确定。 (六)其他要求 除上述技术要求外，对于铸件要有消除内应力的要求，涂漆要求等。有的还要做水压实验，防爆实验等。 3.3零件图样分析 依据MG250/591-WD型采煤机右摇臂零件图样，该壳体主要加工要求有: 1)各轴承孔 ，通孔和螺孔，其结构十分复杂，且精度要求高，加工时要注意定位基准的选择。 2) 耳轴各轴孔表面对基准C的同轴度公差为0.04mm，对基准C1的 同轴度误差为0.03mm。 3)?轴500行孔表面对基准A-B1的同轴度公差为0.04mm ,, 340行孔表面对基准A-A1的同轴度公差为0.03mm ,, 170行孔表面对基准A的同轴度公差为0.03mm ,, 4)?轴 75行孔表面对基准A2的同轴度公差为0.03mm ,, 100行孔轴线对基准A-A1的平行度公差为0.03mm , 5)?轴240行孔表面对基准A4的同轴度公差为0.03mm ,, 170行孔轴线对基准A2-A3的平行度公差为0.03mm , 6)?轴215行孔表面对基准A6的同轴度公差为0.03mm ,, 215行孔轴线对基准A4-A5的平行度公差为0.03mm , 7)?轴90行孔表面对基准A8的同轴度公差为0.03mm ,, 120行孔轴线对基准A6-A7的平行度公差为0.03mm , 8)?轴90行孔表面对基准A10的同轴度公差为0.03mm ,, 120行孔轴线对基准A8-A9的平行度公差为0.03mm , 9)主轴400行孔表面对基准A12-A13的同轴度公差为0.03mm ,, 560行孔表面对基准A14的同轴度公差为0.03mm ,, 13 430行孔轴线对基准A10-A11的平行度公差为0.03mm , 10)铸件不得有砂眼、夹渣、缩松等缺陷。铸件退火处理，粗加工后进行时效处理。 11)未注明铸造圆角R5,R10。 12)非加工表面喷丸处理，水道槽及内腔涂磷化底漆，其他表面涂防锈 漆。 13)材料ZG30Mn2。 3.4工艺分析 1)采煤机截割部摇臂壳体主要加工部分是各轴承孔 ，通孔和螺孔，主要技术要求是对各轴承行孔间的同轴度和各孔轴线间的平行度有较高的要求。 2)在加工之前安排划线工艺主要是为确定加工粗基准和保证工件壁厚均匀，并及时发现铸件的缺陷，减少废品。 3)为了保证加工精度应使定位基准统一，该零件主要是采用在底部焊接工艺块来作为粗基准进行加工。从而使定位基准达到了统一。 4)主要工序(镗孔，钻孔)均采用卧式加工中心进行加工，大大提高了劳动生产率，并且很好地保证了各项技术精度要求。 5)为了提高孔的加工精度，在加工中将粗镗，半精镗和精镗分开进行。 6)孔的尺寸精度检验，使用内径千分尺或内径百分表进行测量，轴内孔之间的距离可以通过孔与孔间的壁厚进行间接测量。 7)同一轴线上各孔的同轴度，可以采用检验心轴进行检验。 8)各轴孔的轴线之间的平行度，以及轴孔的轴线与基准面的平行度均应通过检验心轴进行测量。 9)壳体的平面度检查，可将工件放在平台上，用百分表测量。 3.5加工工艺规程 加工工艺规程是车间从事生产的人员都要严格贯彻、认真执行的工艺技术文件，是生产准备和 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 调度的主要依据，同时也是新建或扩建工厂、车间的基本技术文件。 工艺卡片(见附录)详细介绍了MG250/591-WD型采煤机右摇臂壳体的加工工艺规程，加工时按照卡片上工序，严格保证加工精度。 14 第4章 右摇臂壳体数控加工工艺 4.1数控加工工艺的内容 数控加工工艺内容主要包括以下几个方面: 1)通过数控加工的适应性分析，选择适合在数控机床上加工的零件，确定工序内容。 2)分析被加工零件图样，明确加工内容及技术要求，并结合数控设备的功能，确定零件的加工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ，指定数控加工工艺路线。 3)设计数控加工工序。如工步的划分，零件的定位，夹具的选择，刀具及切削用量等。 4)设计和调整数控加工工序的程序，选择对刀点，换刀点，确定刀具补偿量。 5)分配数控加工中的容差。 6)处理数控机床上部分工艺指令。 4.2数控加工工艺的特点 数控加工与普通机床加工相比较，所遵循的原则基本相同。但由于数控加工的整个过程是自动进行的，因此又有以下特点: 1)、数控加工工艺内容更具体、更复杂; 2)、数控加工工艺设计更严密; 3)、数控加工更注重加工的适应性; 4.3加工中心的选择 加工中心的选择包括以下几个方面: 1. 类型选择 考虑加工工艺、设备的最佳加工对象、范围和价格等因素，根据所选零件进行选择。如:加工两面以上的工件或在四周呈径向辐射状排列的孔系、面的加工，如各种箱体，应选卧式加工中心;单面加工的工件，如各种板类零件等，宜选立式加工中心;加工复杂曲面时，如导风轮、发动机上的整体叶轮等，可选五轴加工中心;工件的位置精度要求较高，采用卧式加工中心。在一次装夹中需完成多面加工时，可选择五面加工中心;当工件尺寸较大时，如机床床身、立柱等，可选龙门式加工中心。根据以上分析，综合考虑各方 15 面因素,本摇臂壳体选择MC-800H卧式加工中心。 2.参数选择 加工中心最主要的参数为工作台尺寸等，根据确定的零件族的典型零件进行选择。 1)工作台尺寸 这是加工中心的主参数，主要取决于典型零件的外廓尺寸、装夹方式等。应选比典型零件稍大一些的工作台，以便留出安装夹具所需的空间，还应考虑工作台的承载能力，承载能力不足时应考虑加大工作台尺寸，以提高承载能力。 经分析本壳体加工选用工作台面积 :800×800(mm)。 2)坐标轴的行程 最基本的坐标轴是X、Y、Z，其行程和工作台尺寸有相应的比例关系。工作台的尺寸基本上决定了加工空间的大小。如个别工件的尺寸大于机床坐标行程，则必须要求工件的加工区处在机床的行程范围之内。由所选800×800mm工作台面以及摇臂壳体的尺寸选择坐标行程 1250/1000/850(mm)。 3)主轴电动机功率与转矩 它反映了数控机床的切削效率，也从一个侧面反映了机床的刚性。同一规格的不同机床，电动机功率可以相差很大。在根据工件毛坯余量、所要求的切削力、加工精度和刀具等进行综合考虑后，选择主轴电机 22kw。 4)主轴转速与进给速度 需要高速切削或超低速切削时，应关注主轴的转速范围。特别是高速切削时，既要有高的主轴转速，还要具备与主轴转速相匹配的进给速度。所以选择主轴转速(rpm): 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 5000,特殊10000;进给速度(m/min)20、20、18/10。 精度选择 3.精度选择 机床的精度等级主要根据典型零件关键部位精度来确定。主要是定位精度、重复定位精度、铣圆精度。数控精度通常用定位精度和重复定位精度来衡量，特别是重复定位精度，它反映了坐标轴的定位稳定性，是衡量该轴是否稳定可靠工作的基本指标。 铣圆精度是综合评价数控机床有关数控轴的伺服跟随运动特性和数控系统插补功能的主要指标之一。一些大孔和大圆弧可以采用圆弧插补用立铣 16 刀铣削，不论典型工件是否有此需要，为了将来可能的需要及更好地控制精度，必须重视这一指标。 数控精度对加工质量有举足轻重的影响，同时要注意加工精度与机床精度是两个不同的概念。将生产厂样本上或产品合格证上的位置精度当作机床的加工精度是错误的。样本或合格证上标明的位置精度是机床本身的精度，而加工精度是包括机床本身所允许误差在内的整个工艺系统各种因素所产生的误差总和。整个工艺系统的误差，原因是很复杂的，很难用线性关系定量表达。在选型时，可参考工序能力kp的评定方法作为精度的选型依据。一般说来，计算结果应大于1.33。具体到本机床选择机床定位精度?0.004(mm)，重复定位精度?0.002(mm)。 4.机床的刚度选择 刚度直接影响到生产率和加工精度。加工中心的加工速度大大高于普通机床，电动机功率也高于同规格的普通机床，因此其结构设计的刚度也远高于普通机床。刚性是机床质量的一个重要特征，但对选型而言，由用户对所选机床进行刚性评价尚无可借鉴的标准。实际上用户在选型时，综合自己的使用要求，对机床主参数和精度的选择都包含了对机床刚性要求的含义。订货时可按工艺要求、允许的扭矩、功率、轴力和进给力最大值，根据制造商提供的数值进行验算。用于难切削材料加工的机床，应对刚性予以特殊关注。这时为了获得机床的高刚性，往往不局限于零件尺寸，而选用相对零件尺寸大1至2个规格的机床。 5.数控系统选择 数控功能分为基本功能与选择功能，可以从控制方式、驱动形式、反馈形式、检测与测量、用户功能、操作方式、接口形式和诊断等方面去衡量。基本功能是必然提供的，而选择功能只有当用户选择了这些功能后，厂家才会提供，需另行加价，且定价一般较高。对数控系统的功能一定要根据机床的性能需要来选择，订购时既要把需要的功能订全，不能遗漏，同时避免使用率不高造成浪费，还需注意各功能之间的关联性。在可供选择的数控系统中，性能高低差别很大，价格也可相差数倍。应根据需要选择，不能片面追求高指标，以免造成浪费。多台机床选型时，尽可能选用同一厂家的数控系统，这样操作、编程、维修都比较方便。同时要注意，再好的系统，必须要有机床可靠的零件质量和装配质量支持，才能发挥效能。 6.工作台功能选择 卧式加工中心有回转工作台。回转工作台有两种，用于分度的回转工作 17 台和数控回转工作台。用于分度的回转工作台的分度定位间距有一定的限制，而且工作台只起分度与定位作用，在回转过程中不能参与切削。分度角 ?times;120和1?times;360等，须根据有:0.5?times;720、5?times;72、3 具体工件的加工要求选择。数控转台能够实现任意分度，作为B轴与其它轴联动控制。但必须根据实际需要确定，以经济、实用为目的。 7.自动换刀装置(ATC)和刀库容量选择 ATC的工作质量和刀库容量直接影响机床的使用性能、质量及价格。 刀库容量以满足一个复杂加工零件对刀具的需要为原则。应根据典型工件的工艺分析算出加工零件所需的全部刀具数，由此来选择刀库容量。当要求的数量太大时，可适当分解工序，将一个工件分解为两个、三个工序加工，以减小刀库容量。同时要关注最大刀具尺寸、最大刀具重量。 ATC的选择主要考虑换刀时间与可靠性。换刀时间短可提高生产率，但换刀时间短，一般换刀装置结构复杂、故障率高、成本高，过分强调换刀时间会使价格大幅度提高并使故障率上升。据统计加工中心的故障中约有50%与ATC有关，因此在满足使用要求的前提下，尽量选用可靠性高的ATC，以降低故障率和整机成本。本机床所选的刀库容量为40，刀具选择方式为固定。 8.冷却装置选择 冷却装置形式较多，部分带有全防护罩的加工中心配有大流量的淋浴式冷却装置，有的配有刀具内冷装置(通过主轴的刀具内冷方式或外接刀具内冷方式)，部分加工中心上述多种冷却方式均配置。精度较高、特殊材料或加工余量较大的零件，在加工过程中，必须充分冷却。否则，加工引起的热变形，将影响精度和生产效率。一般应根据工件、刀具及切削参数等实际情况进行选择。 本次设计所加工的零件是采煤机左截割部壳体，加工工位较多，需工作台多次旋转才能完成加工零件，初步选择为卧式镗铣类加工中心。 根据以上各项要求，综合各方面因素，本次加工选用型号为:MC-800H的卧式加工中心。操作系统为FANUC。 MC-800H 基本参数: 工作台面积mm 800×800 工作台承重kg 1600 行程mm 1250/1000/850 主轴转速rpm 标准5000,特殊10000 18 主轴直径mm Ø110 主轴孔锥度 NT.50 20、18/10 进给速度m/min 20、 主轴电机kw 22 刀库容量 40 刀具选择方式 固定 刀柄型式 BT50 刀具直径mm 满链Ø135 满链Ø230 刀具长度mm 550 刀具重量kg 25 定位精度mm ?0.004 重复定位精度mm ?0.002 机床尺寸mm 4165×6510×3530 机器重量T 23 4.4数控加工工艺分析与设计 4.4.1零件加工的可行性分析 数控加工的零件，首先要考虑是否经济合理，即进行数控加工时的可行性分析。一般主要考虑以下几个方面: 1)首先要分析零件的结构、加工内容等是否适合数控加工。 2)检查零件图的完整性与正确性。 3)检查零件上有无统一的基准。 4)分析零件的精度和技术要求。 5)审查零件的结构工艺性并分析零件的设计功能。 4.4.2零件的工艺性分析 零件的工艺性涉及的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 很多，这里主要从编程的角度进行分析，主要考虑编程的可能性与方便性。 一般来说，编程的方便与否，常常是衡量零件数控加工工艺好坏的一个指标。通常从以下两个方面考虑。 19 1.零件图样上的尺寸标注应方便数值的计算，符合编程的可能性与方便 性原则。 零件加工部位的结构工艺性应符合数控加工的特点。 2. 4.4.3走刀路线的选择 走刀路线又称加工路线，是指数控机床、加工中心在加工过程中刀具相对于工件的运动轨迹。走刀路线的确定非常重要，它与工件的加工精度和粗糙度直接相关。走刀路线一确定，零件加工程序中各程序段的先后顺序也就确定了。 1、点位控制及孔系加工走刀路线 对于点位控制机床，只要求定位精度高，定位过程快，刀具相对于零件的运动路线无关紧要。为了充分发挥加工中心的工作效率，走刀路线应力求最短。对于位置精度要求较高的孔系零件，精镗孔系时，特别要注意镗孔路线应与各孔的定位方向要一致。 2、铣削平面的走刀路线 对于凹形槽封闭轮廓类零件，为了保证铣削凹形侧面时能达到图样要求的表面粗糙度，应一次走刀连续加工而成。 铣削外轮廓表面时铣刀的切入和切出点应沿零件轮廓曲线的延长线切向切入和切出零件表面，而不应沿法向直接切入零件，以免加工表面留下刀痕。 4.4.4对刀点与换刀点的确定 对刀点是数控加工时刀具相对于零件运动的起始点，又是程序运行的起点，所以对刀点又称为“程序起点”和“起刀点”。 对刀点的选择原则是: 1)、便于数据处理和简化程序编制; 2)、在机床上易于找正; 3)、在加工中便于检查; 4)、对加工误差影响小。 对刀点可以选择在工件上，也可以选在工件外，比如选在机床或夹具上，但必须与零件的定位基准有一定的尺寸关系，这样才能确定机床坐标系与工件坐标系的关系。 为了提高加工精度，对刀点应尽量选在零件的设计基准或工艺基准上， 20 如以孔定位的工件，可以选择孔的中心作为对刀点。 加工过程中需要换刀时，应规定换刀点。所谓换刀点是指刀架转位换刀时的位置。该点可以是某一固定点也可以是任意的一点，如加工中心的换刀点是固定的，而数控车床的换刀点则是任意的。 换刀点应设在工件和夹具的外部，以刀架转位时不碰到工件，夹具和机床为准。其设定值用实际测量或计算的方法确定。 4.4.5加工余量的确定 确定加工余量的基本原则是保证加工质量的前提下，尽量减少加工余量。最小加工余量数值，应保证能将具有各种缺陷和误差的金属层切去，从而提高加工表面的精度和表面质量。 确定工序间的加工余量时，应考虑下列条件选择大小: 1)、对最后的工序，加工余量应能保证得到图纸上所规定的表面粗糙度和精度要求; 2)、考虑加工方法、设备的刚性以及零件可能发生的变形; 3)、考虑零件热处理时引起的变形; 4)、考虑被加工零件的大小。 4.4.6切削用量的选择 所谓合理的选择切削用量，就是在已经选择刀具材料和刀具几何角度的 a基础上，确定切削深度 ,进给量f和切削速度V。 pC 选择切削用量的原则有以下几点: a1)在保证加工质量，降低成本和提高劳动生产率的前提下，使, p aVVf , 的乘积最大，当,f ,的乘积最大时，工序的切削工时最少。(切pCC t削工时的计算公式)如下: m lAd,lAt== ，m1000VfanafpCp 式中: l—每次进给的行程长度(mm) 21 A— 每次加工总余量(mm) d— 工件直径(mm) 2)提高切削用量要受到工艺装备(机床，刀具)与技术要求(加工精度，表面质量)的限制。所以粗加工时，一般是先按刀具耐用度的限制来确定切削用量，之后再考虑整个工艺系统的刚性是否允许，加以调整。精加工时主要依靠零件表面粗糙度和加工精度确定切削用量。 4.5 加工中心的工艺及工艺装备 加工中心是一种工艺范围较广的数控加工机床，能进行铣削、镗削、钻削和螺纹加工等多项工作。加工中心特别适合于箱体类零件和孔系的加工。 4.5.1工艺性分析 一般主要考虑以下几个方面: 1)选择加工内容 加工中心最适合加工形状复杂、工序较多、要求较高的零件，这类零 件常需使用多种类型的通用机床、刀具和夹具，经多次装夹和调整才能完成加工。 2)检查零件图样 零件图样应表达正确，标注齐全。同时要特别注意，图样上应尽量采用统一的设计基准，从而简化编程，保证零件的精度要求。 3)分析零件的技术要求 根据零件在产品中的功能，分析各项几何精度和技术要求是否合理;考虑在加工中心上加工，能否保证其精度和技术要求;选择哪一种加工中心最为合理。 4)审查零件的结构工艺性 分析零件的结构刚度是否足够,各加工部位的结构工艺性是否合理等。 4.5.2工艺过程设计 工艺设计时，主要考虑精度和效率两个方面，一般遵循先面后孔、先基准后其它、先粗后精的原则。加工中心在一次装夹中，尽可能完成所有能够加工表面的加工。对位置精度要求较高的孔系加工，要特别注意安排孔的加工顺序，安排不当，就有可能将传动副的反向间隙带入，直接影响位置精度。 加工过程中，为了减少换刀次数，可采用刀具集中工序，即用同一把刀具把 22 零件上相应的部位都加工完，再换第二把刀具继续加工。但是，对于精度要求很高的孔系，若零件是通过工作台回转确定相应的加工部位时，因存在重复定位误差，不能采取这种方法。 4.5.3零件的装夹 1.定位基准的选择 在加工中心加工时，零件的定位仍应遵循六点定位原则。同时,还应特别注意以下几点: 1)进行多工位加工时，定位基准的选择应考虑能完成尽可能多的加工内容，即便于各个表面都能被加工的定位方式。例如，对于箱体零件，尽可能采用一面两销的组合定位方式。 2)当零件的定位基准与设计基准难以重合时,应认真分析装配图样，明确该零件设计基准的设计功能，通过尺寸链的计算，严格规定定位基准与设计基准间的尺寸位置精度要求，确保加工精度。 3)编程原点与零件定位基准可以不重合，但两者之间必须要有确定的几何关系。编程原点的选择主要考虑便于编程和测量。 2.夹具的选用 在加工中心上，夹具的任务除了与普通机床夹具一样的定位、夹紧外，还要以各个方向的定位面为参考基准，确定工件编程的原点。 1)、夹具应具有高的刚度和高的定位精度。 2)、为切削刀具运动留下足够的空间。 3)、装卸方便快捷，辅助时间段。 4)、保证工件的最小夹紧变形。 5)、保证工件的定位精度。 6)、注意机床主轴与工作台面之间的最小距离和刀具的装夹长度。 7)、优先使用组合夹具或柔性夹具。 3.零件的夹紧 在考虑夹紧方案时，应保证夹紧可靠，并尽量减少夹紧变形。 零件的夹紧对加工精度有很大的影响。在考虑夹紧方案时，夹紧力应力求靠近主要支撑点上，或在支撑点所在的三角内，并力求靠近切削部位及刚好的地方，避免夹紧力落在工件的中空区域，尽量不要在被加工孔的上方。同时，必须保证最小的夹紧力变形。加工中心上既有粗加工，又有精加工。零件在粗加工时，切削力大，需要大的夹紧力，精加工时为了保证加工精度， 23 减少压紧力变形，需要小的夹紧力。另外还要考虑到各个夹紧部件不要与加工部位和所用的刀具发生干涉。 零件装夹定位图 4.刀具的选择 加工中心对刀具的基本要求是: 1)良好的切削性能:能承受高速切削和强力切削并且性能稳定; 2)较高的精度:刀具的精度指刀具的形状精度和刀具与装卡装置的位置精度; 3)配备完善的工具系统:满足多刀连续加工的要求。 加工中心所使用刀具的刀柄部分与一般数控铣床用刀柄部分不同，加工中心用刀柄带有夹持槽供机械手夹持。 4.6加工中心编程的特点 由于加工中心的加工特点，在编写加工程序前，首先要注意换刀程序的应用。 不同的加工中心，其换刀过程是不完全一样的，通常选刀和换刀可分开进行。换刀完毕启动主轴后，方可进行下面程序段的加工内容。选刀动作可与机床的加工重合起来，即利用切削时间进行选刀。多数加工中心都规定了固定的换刀点位置，各运动部件只有移动到这个位置，才能开始换刀动作。 4.7零件的主要工序数控程序编制 本程序是采用MasterCAM自动编程软件编制。 1(编程坐标图: 24 如图所示:为了数值计算方便，编程原点选择在240行孔中心。定位, 基准选择在焊接在顶面的工艺基准快，按A-A视图上面拉直找正。 2.加工内容: 1)304刀检(粗镗1次完成加工); , 2)240H7行孔(粗镗，半精镗，精镗三道工序完成加工); , 3)275 (粗镗1次完成加工); , 4)215H7行孔(分粗镗，半精镗，精镗三道工序完成加工); , 5)130 (粗镗1次完成加工)(两处); , 6)120H7行孔(粗镗，半精镗，精镗三道工序完成加工)(两处); , 7)125×40槽铣削加工; 8) 55圆槽铣削加工; , 9) 钻M33底孔 10) 钻2-M10-6H底孔 11)钻7-M12-6H底孔(两处) 12)钻6-M16-6H底孔 13)492 (分粗镗，精镗2次完成加工); , 14)430H7行孔(分粗镗，半精镗，精镗三道工序完成加工); , 3(刀具卡片: 刀具卡片 刀具号 刀具类型 补偿量 备注 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 T1 镗刀 H1 304 , T2 镗刀 H2 232 , T3 镗刀 H3 238 , T4 镗刀 H4 240 , 25 T5 镗刀 H5 275 ,T6 镗刀 H6 207 ,T7 镗刀 H7 213 ,T8 镗刀 H8 215 ,T9 镗刀 H9 130 ,T10 镗刀 H10 112 ,T11 镗刀 H11 118 ,T12 镗刀 H12 120 ,T13 铣刀 H13 10 ,T14 铣刀 H14 10 ,T15 麻花钻 H15 31 ,T16 麻花钻 H16 8 ,T17 麻花钻 H17 10 ,T18 麻花钻 H18 14 ,T19 镗刀 H19 484 ,T20 镗刀 H20 492 ,T21 镗刀 H21 422 ,T22 镗刀 H22 428 ,T23 镗刀 H23 430 , 铣槽走刀路线图: 26 铣40圆槽 , 27 第5章 工艺过程的技术经济分析 1.项目的研究意义 目前随着煤炭工业的发展和煤炭开采技术的进步，采煤机更新换代已 成必然。开发此采煤机市场前景非常广阔，无论对煤炭企业还是采煤机生 产企业都具有很好的效益。 本人所设计的是MG250/591-WD型采煤机的重要工作机构——右摇 臂，其机壳加工工艺的改进及其数控程序编制不仅能大大降低生产成本，更 能极大的提高采煤机的使用性能，这些都能提高该采煤机生产的经济效益。 2.经济效益与社会效益 该型采煤机用于较薄煤层高档普采或综采工作面，而该种工作面大多为解放层。根据我国煤炭资源战略，节约煤炭资源，提高煤炭的回采率和煤炭 质量，其社会效益是显而易见的。因此开发此采煤机市场前景非常广阔，无 论对煤炭企业还是采煤机生产企业都具有很好的社会效益和经济效益。 3、项目资金 1)、总资金包括以下内容 单位: 万元 (1)调研、咨询、协作费用 10 (2)公关费用 70 (3)电机开发费用 60 (4)样机试制费用 2×200=400 (5)设备改造费用 20 (6)试验费用 40 (7)不可预见费用 10 总计 610 2)、年度资金使用预算 2004年 160 2006年 450 单位:万元 28 年份 2005 2006 2007 2008 2009 合计 项目 生产台数 3 5 10 15 15 48 单 价 280 280 280 280 280 产 值 总 值 840 1400 2800 4200 4200 13440 利润 117.6 196 392 588 588 1881.6 (14%) 利税金84 140 280 420 420 1344 税 (10%) 总 值 201.6 336 672 1008 1008 3225.6 综上，目前随着煤炭工业的发展和煤炭开采技术的进步，特别是新的采煤方法的出现，煤矿对采煤工作面的技术性能、质量和使用可靠性的要求也越来越高，该型采煤机用于较薄煤层高档普采或综采工作面，而该种工作面大多为解放层。根据我国煤炭资源战略，节约煤炭资源，提高煤炭的回采率和煤炭质量，其社会效益是显而易见的。而作为采煤机重要工作机构的牵引部，其机壳加工工艺的改进及其数控程序编制不仅能大大降低生产成本，更能极大的提高采煤机的使用性能，这些都必将为企业带来可观的经济效益和社会效益。 29 第6章 绿色制造 20世纪高速发展的工业经济给人类带来了高度发达的物质文明，同时也带来了一系列严重的环境污染问题，并制约了人类社会的持续发展。制造业是最大的污染源之一，据统计，造成环境污染的排放物的70%以上来自制造业。于是一个新的概念绿色制造由此产生，并被认为是现代企业的必由之路。各国专家的研究普遍认为，绿色制造是解决制造业环境污染问题的根本方法之一，是实施环境污染源头控制的关键途径之一。绿色制造实质上是人类社会可持续发展战略在现代制造业中的体现。 绿色制造是一个综合考虑环境影响和资源消耗的现代制造模式，其目标是使得产品从设计、制造、包装、运输、使用到报废处理的整个生命周期中，对环境负面影响最小，资源利用率最高，并使企业经济效益和社会效益协调优化。 一、绿色制造是实施制造业环境污染源头控制的关键途径，是21世纪制造业实现可持续发展的必由之路。解决制造业的环境污染问题有两大途径:末端治理和源头控制。但是通过10年多的实践发现:仅着眼于控制排污口(末端)，使排放的污染物通过治理达标排放的办法，虽在一定时期内或在局部地区起到一定的作用，但并未从根本上解决工业污染问题。其原因在于:(1)随着人们环境意识的提高，规定控制的污染物的排放标准也越来越严格，从而使企业为达到排放要花费的资金也越来越高，即使如此，一些要求还是难以达标。(2)由于污染治理技术有限，治理污染实质上很难达到彻底消除污染的目的。(3)一些可以回收的资源得不到有效的回收利用而流失，致使企业原材料消耗增高，产品成本增加，经济效益下降从而影响企业治理污染的积极性和主动性。(4)实践证明，预防优于治理。发达国家通过治理污染的实践，逐渐认识到防治工业污染不能只依靠治理排污口的污染，要从根本上解决工业污染问题，必须“预防为主”，实施源头控制。20世纪70年代末期以来，不少发达国家的政府和各大企业集团都纷纷研究开发少 30 废、无废技术，开辟污染预防的新途径，把推行绿色制造、清洁生产及其他面向环境的设计和制造技术作为经济和环境协调发展的一项战略措施。 二、绿色制造是21世纪国际制造业的重要发展趋势。绿色制造是可持续发展战略思想在制造业中的体现，致力于改善人类技术革新和生产力发展与自然环境的协调关系，符合时代可持续发展的主题。美国政府已经意识到绿色制造将成为下一轮技术创新高潮，并可能引起新的产业革命，于1999,2001年，在美国国家自然科学基金和国家能源部的资助下，美国世界技术评估中心成立了专门的“环境友好制造”技术评估委员会，对欧洲及日本有关企业、研究机构、高校在绿色制造方面的技术研发、企业实施和政策法规等的现状进行了实地调查和分析。在这样一个经济全球化时代，跨国企业战略和发达国家发展战略往往代表着一种创新和产业变革方向。当前，在新一轮绿色技术浪潮中，欧洲、日本、美国等国家地区和他们的企业已经起航，预示着新一轮技术创新和产业变革竞争的开始。 三、绿色制造是实现国民经济可持续发展战略目标的重要技术途径之一。江泽民同志在十六大报告中将实现可持续发展战略作为全面建设小康社会的三大目标之一。另外，根据美国世界技术评估中心的《环境友好制造最终报告》，衡量一个国家经济发展所造成的环境负荷总量时，可以参考如下公式进行分析 环境负荷,人口×(GDP/人口)×(环境负荷/GDP) 四、绿色制造技术将带动一大批新兴产业，形成新的经济增长点。绿色制造的实施将导致一大批新兴产业形成，如:(1)绿色产品制造产业。(2)实施绿色制造的软件系统。(3)废弃产品回收处理产业。 31 第7章 专题论文 螺纹的数控铣削加工 摘要:螺纹铣削加工与传统螺纹加工方式相比， 在加工精度、加工效率方面具有极大优势，且加工时不受螺纹结构和螺纹旋向的限制，如一把螺纹铣刀可加工多种不同旋向的内、外螺纹。对于不允许有过渡扣或退刀槽结构的螺纹，采用传统的车削方法或丝锥、板牙很难加工，但采用数控铣削却十分容易实现。 关键字:螺纹 数控加工 铣削 铣刀 传统的螺纹加工方法主要为采用螺纹车刀车削螺纹或采用丝锥、板牙手工攻丝及套扣。随着数控加工技术的发展，尤其是三轴联动数控加工系统的出现，使更先进的螺纹加工方式———螺纹的数控铣削得以实现。此外，螺纹铣刀的耐用度是丝锥的十多倍甚至数十倍，而且在数控铣削螺纹过程中，对螺纹直径尺寸的调整极为方便，这是采用丝锥、板牙难以做到的。由于螺纹铣削加工的诸多优势， 目前发达国家的大批量螺纹生产已较广泛地采用了铣削工艺。 1.螺纹铣削加工实例 图1所示为M6标准内螺纹的铣削加工实例。工件材料:铝合金;刀具:硬质合金螺纹钻铣刀;螺纹深度:10mm;铣刀转速:2,000r/min;切削速度: 32 314m/min; 钻削进给量:0.25mm/min;铣削进给量: 0.06mm/齿;加工时间:每孔1.8s。 图1所示加工工位流程为:?位，螺纹钻铣刀快速运行至工件安全平面;?位，螺纹钻铣刀钻削至孔深尺寸;?位，螺纹钻铣刀快速提升到螺纹深度尺寸;?位，螺纹钻铣刀以圆弧切入螺纹起始点;?位，螺纹钻铣刀绕螺纹轴线作X、Y方向插补运动，同时作平行于轴线的+Z方向运动，即每绕螺纹轴线运行360?，沿+Z方向上升一个螺距，三轴联动运行轨迹为一螺旋线;?位，螺纹钻铣刀以圆弧从起始点(也是结束点)退刀;?位，螺纹钻铣刀快速退至工件安全平面，准备加工下一孔。该加工过程包括了钻孔、 倒角、内螺纹铣削和螺纹清根槽铣削，采用一把刀具一次完成，加工效率极高。 2.螺纹铣刀主要类型 在螺纹铣削加工中，三轴联动数控机床和螺纹铣削刀具是必备的两要素。以下介绍几种常见的螺纹铣刀类型: (1) 圆柱螺纹铣刀 圆柱螺纹铣刀的外形很像是圆柱立铣刀与螺纹丝锥的结合体(见图2上，图2下为锥管螺纹铣刀)，但它的螺纹切削刃与丝锥不同，刀具上无螺旋升程，加工中的螺旋升程靠机床运动实现。由于这种特殊结构，使该刀具既可加工右旋螺纹，也可加工左旋螺纹，但不适用于较大螺距螺纹的加工。 常用的圆柱螺纹铣刀可分为粗牙螺纹和细牙螺纹两种。出于对加工效率和耐用度的考虑，螺纹铣刀大都采用硬质合金材料制造，并可涂覆各种涂层以适应特殊材料的加工需要。圆柱螺纹铣刀适用于钢、铸铁和有色金属材料的中小直径螺纹铣削，切削平稳，耐用度高。缺点是刀具制造成本较高，结构复杂，价格昂贵。 (2) 机夹螺纹铣刀及刀片 33 机夹螺纹铣刀适用于较大直径(如D>25mm)的螺纹加工。其特点是刀片易于制造，价格较低，有的螺纹刀片可双面切削，但抗冲击性能较整体螺纹铣刀稍差。因此，该刀具常推荐用于加工铝合金材料。图3 所示为两种机夹螺纹铣刀及刀片。图3a为机夹单刃螺纹铣刀及三角双面刀片，图 3b为机夹 双刃螺纹铣刀及矩形双面刀片。 (3) 组合式多工位专用螺纹镗铣刀 组合式多工位专用螺纹镗铣刀的特点是一刀多刃， 一次完成多工位加工， 34 可节省换刀等辅助时间，显著提高生产率。图4所示为组合式多工位专用螺纹镗铣刀加工实例。工件需加工内螺纹、倒角和平台d4。若采用单工位自动换刀方式加工，单件加工用时约30s。而采用组合式多工位专用螺纹镗铣刀加工，单件加工用时仅约5s。 3.螺纹铣削轨迹 螺纹铣削运动轨迹为一螺旋线，可通过数控机床的三轴联动来实现。图5为左旋和右旋外螺纹的铣削运动示意图。 与一般轮廓的数控铣削一样，螺纹铣削开始进刀时也可采用1/4圆弧切入或直线切入。铣削时应尽量选用刀片宽度大于被加工螺纹长度的铣刀，这样， 35 铣刀只需旋转360?即可完成螺纹加工。螺纹铣刀的轨迹分析如图6所示。 4.螺纹铣削编程 现结合M30×1.5右旋内螺纹铣削加工实例说明螺纹铣削的编程方法。工件材料:42CrMo4;螺纹底孔直径:Di=28.38mm;螺纹直径:Do=30mm;螺纹长度L=20mm;螺距:P=1.5mm;机夹螺纹铣刀直径:D2=19mm;铣削方式:顺铣。 (1) 参数计算 主轴转速N为 N=1000V/(D2×p=1000×150/(19×3.14)=2512r/min 铣刀齿数Z=1，每齿进给量f=0.1mm，铣刀切削刃处进给速度F1为 F1=fz×N=0.1×1×2512=251.2mm/min 铣刀中心进给速度F2为 F2=F1(D0-D2)/D0=251.2×(30-19)/30=92.1mm/min 设安全距离CL=0.5mm,切入圆弧半径Re为 Re=[(Ri-CL)?+R0?]/(2R0)=[(14.19-0.5)?+15?]/(2×15)=13.747mm 切入圆弧角度b为 b=180?-arcsin[(Ri-CL)/Re]=180?-arcsin[(14.19-0.5)/13.747]=95.22 为便于计算， ! 可近似取值为90?。切入圆弧时的Z轴位移Za为 Za=Pa/360?=1.5×90?/360?=0.375mm 切入圆弧起始点坐标为 (2)螺纹铣削程序(Fanuc系统) % N10 G90 G00 G57 X0. Y0. N20 G43 H10 Z0. M3 S2512 N30 G91 G00 X0. Y0. Z-20.375 N40 G41 D60 X0. Y-13.690 Z0. N50 G03 X15. Y13.69 Z0.375 R13.747 F92 36 N60 G03 X0. Y0. Z1.5 I-15. J0. N70 G03 X-15. Y13.69 Z0.375 R13.747 N80 G00 G40 X0. Y-13.690 Z0. N90 G49 G57 G00 Z200. M5 N100 M30 % 参考文献: 1.李德庆等.计算机辅助制造.北京:机械工业出版社，1994 2.李伯虎.计算机集成制造系统约定、标准与实施指南.北京:兵器工业出 版社，1992 3.任仲贵主编.CAD/CAM原理.北京:清华大学出版社，1991 4.向文.参数化特造型系统的研究.武汉:华中理工大学博士论文，1997 5.郑堤主编.数控机床与编程.机械工业出版社，2005.8 6.黄乃康等译.工艺过程自动设计导论。西北工业大学出版社，1988 7.林汝新，徐弘山编。.机械制造中的CAD/CAM技术.北京:北京理工大 学出版社，1990 8.蔡力钢等.基于实例与知识的实用化CAPP工艺决策方法.中国机械工 程.1994，Yol.5 学刊:234236 37 结论 通过近三个月的毕业设计，我感觉到自己大学四年来所学的东西有了用武之地。在老师的指导下，我终于顺利地完成了我大学生活的最后一课——毕业设计。本次我设计的内容是MG250/591-WD型电牵引采煤机右截割部摇臂壳体加工工艺规程及数控程序编制。 目前，箱体加工工艺逐渐更多的应用数控技术，这可以大大提高零件加工精度和生产效率，在我的设计过程中，对一些主要行孔和孔系均采用了数控编程加工技术，这也是本次设计的重点和创新之处。在毕业设计期间，我通过自学，进一步熟练地掌握了CAD画图知识，并通过对所收集到的资料整理加工和应用，更加深了对所学专业知识的理解。与此同时，我也感觉到了机械行业知识的广博，自己所学还很浅显。在以后的日子了，我会更加虚心学习，争取在机械行业做个佼佼者。 38 致谢 两个多月的毕业设计要结束了，此刻真有点感慨万千。大学四年所学的东西浓缩成这一份精华～在这里我心怀感激:感谢毕业实习时给我指导的林瑞华、王微老师;感谢毕业设计过程中时刻监督、指正我的李文双、刘荣滨。没有他们的热心帮助，我的毕业设计就不会这么顺利的完成。尤其是指导教师刘荣滨老师，经常给我耐心的指导和详细的解答，让我让我在很短时间内能把原先不太理解的专业知识消化吸收并加以运用。在这段繁忙而又充实的日子里，我感觉到自己所学到知识肤浅，并意识到机械方面专业知识的博大精深，在以后工作和学习中，我会进一步完善自己，为不辜负这些给予我帮助和热切期望的老师同学而努力，为我的母校——黑龙江科技学院增光。 39 参考文献 1.朱真才，韩振铎主编.采掘机械与液压传动中国矿业大学出版，2005.2 2.成大先主编. 机械设计手册. 北京:化学工业出版社2004社，2005.2 3.李昌熙，沈立山，高荣主编.采煤机.煤炭工业出版社， 1998.3 4.陶池东主编.采掘机械.煤炭工业出版社，1993.2 5.谢锡纯，李晓豁主编.矿山机械与设备.中国矿业大学出版社，2000.5 6.沙杰等编著.加工中心结构调试与维护. 机械工业出版社，2003.1 7.张超英，罗学科主编.数控加工综合实训.化学工业出版社，2003.6 8.陈宏钧主编.典型零件机械加工生产实例.机械工业出版社，2004.8 9.梁炳文主编.机械加工与窍门精选.机械工业出版社，2003.10 10.李喜桥主编.加工工艺学.北京航空航天大学出版社，2003.3 11.郑堤主编.数控机床与编程.机械工业出版社，2005.8 12.范真主编.加工中心.化学工业出版社，2004.7 13.张永忠，苏斯华主编.矿山机械制造工艺学.中国矿业大学出版社 14.卢玉明主编.机械零件可靠性设计.高等教育出版社，1989 15.庞怀玉主编.机械制造工程学.机械工业出版社，1998 16.刘春生主编. 滚筒式采煤机理论设计基础.中国矿业大学出版社，2003 17.海因茨，孔德主编.采煤机械化手册.煤炭工业出版社，1979 18.西安矿业学院.采掘机械.煤炭工业出版社，1981 19.中国矿业学院.双滚筒采煤机.煤炭工业出版社，1979 20.王道平主编.现代生产管理学.湖南大学出版社，1999 21.廉元国，张永洪编著.加工中心设计与应用.机械工业出版社，1995 22.杨有君主编.数字控制技术与数控机床.机械工业出版社，1999 23.吴祖玉主编.数控机床.上海科学技术出版社，1989 24.方沂主编.数控机床编程与操作.国防工业出版社，1999 25.庞滔主编.超精密加工技术.国防工业出版社，2000 26.范真主编.加工中心.化学工业出版社，2004 27.郑堤主编.数控机床与编程.机械工业出版社，2005 28.刘春生，刘华利主编.采煤机摇壁壁厚的最佳确定.煤炭技术，1995 29.赵志修主编.机械制造工艺学.机械工业出版社，1985 30.刘文波主编.数控机床技术.东北大学出版社，2000 31.汪永超，张保根主编.绿色产品原则初探.机械设计与研究，1999 40 32.陈芨矽主编.绿色制造.中国机械工程出版社，1997 33.李文双主编.机械制造工程学.黑龙江科学技术出版社，2004 34.刘晋春等主编.各种加工.机械工业出版社，1999 35.吴善元主编.金属切削原理与刀具.机械工业出版社，2003 36.陈泽民主编.公差配合与测量.高等教育出版社，1984 37.蔡光起主编.机械制造工艺学.东北大学出版社，1994 38.周伟平主编.机械制造技术.华中科技大学出版社，2002 39.郑涣文主编.机械制造工艺学.高等教育出版社，1994 40.王隆太主编.先进制造技术.机械工业出版社，2003 41.陈佳贵主编.企业经营管理.经济科学技术出版社，1998 42.花国梁主编. 互换性与测量技术基础.北京理工大学出版社，1990 43.孙玉琴，孟兆新主编.机械精度设计基础.科学出版社，2003 44.史岩，黄艳群，徐燕申等.数控液压机主机结构CAPP系统的构建.制造技术与机床，2006，5(6)76,79 45.杨剑锋，徐济超，王海宁等.机械加工过程的输出分布和性能分析.机械科学与技术.2006.5(3)612,615 46.刘金波.薄壁件内孔的镗削加工.机械工人.2006.5(8).34,36 41 附录2数控加工程序 程序清单及说明 O0000 ;零件程序编号 (PROGRAM NAME - WANGQING) (DATE=DD-MM-YY - 26-05-06 TIME=HH:MM - 18:37) N100G21 ;输入数据为公制 N102G0G17G40G49G80G90 ;选择XY平面加工， (TOOL - 1 DIA. OFF. - 1 LEN. - 1 DIA. - 304.) N104T1M6 ;换1号镗刀 N106G0G90G54X0.Y0.A0.S75M3 ;快进至G54坐标系(X0，Y0)位置， 主轴正转 N108G43H1Z100. ;快进至Z100，刀具长度补偿 N110G98G86Z-16.R10.F15. ;刀检304 , N112G80 ;取消固定循环 N114M5 ;主轴停转 N116G91G28Z0. ;返回机床Z轴原点 N118G28X0.Y0.A0. ;返回机床X Y轴原点 N120M01 ;程序暂停 (TOOL - 2 DIA. OFF. - 2 LEN. - 2 DIA. - 232.) N122T2M6 ;换2号镗刀 N124G0G90G54X0.Y0.A0.S98M3 N126G43H2Z100. N128G98G86Z-91.R10.F19.6 ;粗镗240孔 , N130G80 N132M5 N134G91G28Z0. N136G28X0.Y0.A0. N138M01 (TOOL - 3 DIA. OFF. - 3 LEN. - 3 DIA. - 238.) 42 N140T3M6 ;换3号镗刀 N142G0G90G54X0.Y0.A0.S96M3 N144G43H3Z100. N146G98G86Z-91.R10.F19.2 ;半精镗240孔 , N148G80 N150M5 N152G91G28Z0. N154G28X0.Y0.A0. N156M01 (TOOL - 4 DIA. OFF. - 4 LEN. - 4 DIA. - 240.) N158T4M6 ;换4号镗刀 N160G0G90G54X0.Y0.A0.S95M3 N162G43H4Z100. 240孔 N164G98G76Z-91.R10.F19. ;精镗,N166G80 N168M5 N170G91G28Z0. N172G28X0.Y0.A0. N174M01 (TOOL - 5 DIA. OFF. - 5 LEN. - 5 DIA. - 275.) N176T5M6 ;换5号镗刀 N178G0G90G54X-243.9Y0.A0.S83M3 ;快进至G54坐标系 (X-243.9，Y0)位置，主轴正转 N180G43H5Z100. N182G98G86Z-16.R10.F16.6 ;粗镗275孔 , N184G80 N186M5 N188G91G28Z0. N190G28X0.Y0.A0. N192M01 (TOOL - 6 DIA. OFF. - 6 LEN. - 6 DIA. - 207.) 194T6M6 ;换6号镗刀 N N196G0G90G54X-243.9Y0.A0.S110M3 43 N198G43H6Z100. 215孔 N200G98G86Z-91.R10.F22. ;粗镗, N202G80 N204M5 N206G91G28Z0. N208G28X0.Y0.A0. N210M01 (TOOL - 7 DIA. OFF. - 7 LEN. - 7 DIA. - 213.) N212T7M6 ;换7号镗刀 N214G0G90G54X-243.9Y0.A0.S107M3 N216G43H7Z100. N218G98G86Z-91.R10.F21.4 ;半精镗215孔 ,N220G80 N222M5 N224G91G28Z0. N226G28X0.Y0.A0. N228M01 (TOOL - 8 DIA. OFF. - 8 LEN. - 8 DIA. - 215.) N230T8M6 ;换8号镗刀 N232G0G90G54X-243.9Y0.A0.S106M3 N234G43H8Z100. N236G98G76Z-91.R10.F21.2 ;精镗215孔 ,N238G80 N240M5 N242G91G28Z0. N244G28X0.Y0.A0. N246M01 (TOOL - 9 DIA. OFF. - 9 LEN. - 9 DIA. - 130.) N248T9M6 ;换9号镗刀 N250G0G90G54X-478.8Y0.A0.S176M3 ;快进至G54坐标系 (X-478.8，Y0)位置，主轴正转 N252G43H9Z100. N254G98G86Z-123.R10.F35.2 ;粗镗130孔 , 44 N256G80 N258M5 N260G91G28Z0. N262G28X0.Y0.A0. N264M01 (TOOL - 10 DIA. OFF. - 10 LEN. - 10 DIA. - 112.) N266T10M6 ;换10号镗刀 N268G0G90G54X-478.8Y0.A0.S204M3 N270G43H10Z100. N272G98G86Z-154.R10.F40.8 ;粗镗120孔 , N274G80 N276M5 N278G91G28Z0. N280G28X0.Y0.A0. N282M01 (TOOL - 11 DIA. OFF. - 11 LEN. - 11 DIA. - 118.) N284T11M6 ;换11号镗刀 N286G0G90G54X-478.8Y0.A0.S194M3 N288G43H11Z100. N290G98G86Z-154.R10.F38.8 ;半精镗120孔 , N292G80 N294M5 N296G91G28Z0. N298G28X0.Y0.A0. N300M01 (TOOL - 12 DIA. OFF. - 12 LEN. - 12 DIA. - 120.) N302T12M6 ;换12号镗刀 N304G0G90G54X-478.8Y0.A0.S190M3 N306G43H12Z100. N308G98G76Z-154.R10.F38. ;精镗120孔 ,N310G80 N312M5 N314G91G28Z0. 45 N316G28X0.Y0.A0. N318M01 (TOOL - 9 DIA. OFF. - 9 LEN. - 9 DIA. - 130.) N320T9M6 ;换9号镗刀 N322G0G90G54X-754.397Y91.81A0.S176M3;快进至G54坐标系 (X-754.397，Y91.81)位置，主轴正转 N324G43H9Z100. N326G98G86Z-123.R10.F35.2 ;粗镗130孔 , N328G80 N330M5 N332G91G28Z0. N334G28X0.Y0.A0. N336M01 (TOOL - 10 DIA. OFF. - 10 LEN. - 10 DIA. - 112.) N338T10M6 ;换10号镗刀 N340G0G90G54X-754.397Y91.81A0.S204M3 N342G43H10Z100. N344G98G86Z-154.R10.F40.8 ;粗镗120孔 , N346G80 N348M5 N350G91G28Z0. N352G28X0.Y0.A0. N354M01 (TOOL - 11 DIA. OFF. - 11 LEN. - 11 DIA. - 118.) N356T11M6 ;换11号镗刀 N358G0G90G54X-754.397Y91.81A0.S194M3 N360G43H11Z100. N362G98G86Z-154.R10.F38.8 ;半精镗120孔 , N364G80 N366M5 N368G91G28Z0. N370G28X0.Y0.A0. N372M01 46 (TOOL - 12 DIA. OFF. - 12 LEN. - 12 DIA. - 120.) 374T12M6 ;换12号镗刀 N N376G0G90G54X-754.397Y91.81A0.S190M3 N378G43H12Z100. N380G98G76Z-154.R10.F38. ;精镗120孔 ,N382G80 N384M5 N386G91G28Z0. N388G28X0.Y0.A0. N390M01 铣槽程序(125×40) (TOOL - 13 DIA. OFF. - 13 LEN. - 13 DIA. - 20.) N392T13M6 ;换13号铣刀 N394G0G90G54X-393.949Y52.75A0.S1909M3快进至G54坐标系 (X-393.949，Y52.75)位置，主轴正转 N396G43H13Z100. N398Z10. N400G1Z-2.889F381.8 N402X-393.851F763.6 N404G3X-384.15Y57.584R12.25 N406G1Y67.679 N408X-403.65 N410Y82.607 N412X-384.15 N414Y97.536 N416X-403.65 N418Y112.464 N420X-384.15 N422Y127.393 N424X-403.65 N426Y142.321 N428X-384.15 N430Y152.416 47 N432G3X-393.851Y157.25R12.25 N434G1X-393.949 N436G0Z100. N438Y52.75 N440Z10. N442G1Z-5.778F381.8 N444X-393.851F763.6 N446G3X-384.15Y57.584R12.25 N448G1Y67.679 N450X-403.65 N452Y82.607 N454X-384.15 N456Y97.536 N458X-403.65 N460Y112.464 N462X-384.15 N464Y127.393 N466X-403.65 N468Y142.321 N470X-384.15 N472Y152.416 N474G3X-393.851Y157.25R12.25 N476G1X-393.949 N478G0Z100. N480Y52.75 N482Z10. N484G1Z-8.667F381.8 N486X-393.851F763.6 N488G3X-384.15Y57.584R12.25 N490G1Y67.679 N492X-403.65 N494Y82.607 N496X-384.15 48 N498Y97.536 N500X-403.65 N502Y112.464 N504X-384.15 N506Y127.393 N508X-403.65 N510Y142.321 N512X-384.15 N514Y152.416 N516G3X-393.851Y157.25R12.25 N518G1X-393.949 N520G0Z100. N522Y52.75 N524Z10. N526G1Z-11.556F381.8 N528X-393.851F763.6 N530G3X-384.15Y57.584R12.25 N532G1Y67.679 N534X-403.65 N536Y82.607 N538X-384.15 N540Y97.536 N542X-403.65 N544Y112.464 N546X-384.15 N548Y127.393 N550X-403.65 N552Y142.321 N554X-384.15 N556Y152.416 N558G3X-393.851Y157.25R12.25 N560G1X-393.949 N562G0Z100. 49 N564Y52.75 N566Z10. N568G1Z-14.444F381.8 N570X-393.851F763.6 N572G3X-384.15Y57.584R12.25 N574G1Y67.679 N576X-403.65 N578Y82.607 N580X-384.15 N582Y97.536 N584X-403.65 N586Y112.464 N588X-384.15 N590Y127.393 N592X-403.65 N594Y142.321 N596X-384.15 N598Y152.416 N600G3X-393.851Y157.25R12.25 N602G1X-393.949 N604G0Z100. N606Y52.75 N608Z10. N610G1Z-17.333F381.8 N612X-393.851F763.6 N614G3X-384.15Y57.584R12.25 N616G1Y67.679 N618X-403.65 N620Y82.607 N622X-384.15 N624Y97.536 N626X-403.65 N628Y112.464 50 N630X-384.15 N632Y127.393 N634X-403.65 N636Y142.321 N638X-384.15 N640Y152.416 N642G3X-393.851Y157.25R12.25 N644G1X-393.949 N646G0Z100. N648Y52.75 N650Z10. N652G1Z-20.222F381.8 N654X-393.851F763.6 N656G3X-384.15Y57.584R12.25 N658G1Y67.679 N660X-403.65 N662Y82.607 N664X-384.15 N666Y97.536 N668X-403.65 N670Y112.464 N672X-384.15 N674Y127.393 N676X-403.65 N678Y142.321 N680X-384.15 N682Y152.416 N684G3X-393.851Y157.25R12.25 N686G1X-393.949 N688G0Z100. N690Y52.75 N692Z10. N694G1Z-23.111F381.8 51 N696X-393.851F763.6 N698G3X-384.15Y57.584R12.25 N700G1Y67.679 N702X-403.65 N704Y82.607 N706X-384.15 N708Y97.536 N710X-403.65 N712Y112.464 N714X-384.15 N716Y127.393 N718X-403.65 N720Y142.321 N722X-384.15 N724Y152.416 N726G3X-393.851Y157.25R12.25 N728G1X-393.949 N730G0Z100. N732Y52.75 N734Z10. N736G1Z-26.F381.8 N738X-393.851F763.6 N740G3X-384.15Y57.584R12.25 N742G1Y67.679 N744X-403.65 N746Y82.607 N748X-384.15 N750Y97.536 N752X-403.65 N754Y112.464 N756X-384.15 N758Y127.393 N760X-403.65 52 N762Y142.321 N764X-384.15 N766Y152.416 N768G3X-393.851Y157.25R12.25 N770G1X-393.949 N772G0Z100. N774X-383.9Y57.5 N776Z10. N778G1Z-2.889F381.8 N780Y152.5F763.6 N782G3X-403.9R12.5 N784G1Y57.5 N786G3X-383.9R12.5 N788G1Z-5.778F381.8 N790Y152.5F763.6 N792G3X-403.9R12.5 N794G1Y57.5 N796G3X-383.9R12.5 N798G1Z-8.667F381.8 N800Y152.5F763.6 N802G3X-403.9R12.5 N804G1Y57.5 N806G3X-383.9R12.5 N808G1Z-11.556F381.8 N810Y152.5F763.6 N812G3X-403.9R12.5 N814G1Y57.5 N816G3X-383.9R12.5 N818G1Z-14.444F381.8 N820Y152.5F763.6 N822G3X-403.9R12.5 N824G1Y57.5 N826G3X-383.9R12.5 53 N828G1Z-17.333F381.8 N830Y152.5F763.6 N832G3X-403.9R12.5 N834G1Y57.5 N836G3X-383.9R12.5 N838G1Z-20.222F381.8 N840Y152.5F763.6 N842G3X-403.9R12.5 N844G1Y57.5 N846G3X-383.9R12.5 N848G1Z-23.111F381.8 N850Y152.5F763.6 N852G3X-403.9R12.5 N854G1Y57.5 N856G3X-383.9R12.5 N858G1Z-26.F381.8 N860Y152.5F763.6 N862G3X-403.9R12.5 N864G1Y57.5 N866G3X-383.9R12.5 N868G0Z100. N870M5 N872G91G28Z0. N874G28X0.Y0.A0. N876M01 铣槽程序(55圆槽) , (TOOL - 14 DIA. OFF. - 14 LEN. - 14 DIA. - 10.) N878T14M6 ;换14号铣刀 N880G0G90G54X-123.967Y-172.25A0.S3819M3 ;快进至G54坐 标系(X-123.967，Y-172.25)位置，主轴正转 N882G43H14Z100. N884Z10. N886G1Z-2.F763.8 54 N888X-123.833F1527.6 N890G3X-107.316Y-164.833R22.25 N892G1X-140.484 N894G2X-144.878Y-157.417R22.25 N896G1X-102.922 N898G3X-101.65Y-150.R22.25 N900G1X-146.15 N902G2X-144.878Y-142.583R22.25 N904G1X-102.922 N906G3X-107.316Y-135.167R22.25 N908G1X-140.484 N910G2X-123.967Y-127.75R22.25 N912G1X-123.833 N914G0Z100. N916X-123.967Y-172.25 N918Z10. N920G1Z-4.F763.8 N922X-123.833F1527.6 N924G3X-107.316Y-164.833R22.25 N926G1X-140.484 N928G2X-144.878Y-157.417R22.25 N930G1X-102.922 N932G3X-101.65Y-150.R22.25 N934G1X-146.15 N936G2X-144.878Y-142.583R22.25 N938G1X-102.922 N940G3X-107.316Y-135.167R22.25 N942G1X-140.484 N944G2X-123.967Y-127.75R22.25 N946G1X-123.833 N948G0Z100. N950X-123.967Y-172.25 N952Z10. 55 N954G1Z-6.F763.8 N956X-123.833F1527.6 N958G3X-107.316Y-164.833R22.25 N960G1X-140.484 N962G2X-144.878Y-157.417R22.25 N964G1X-102.922 N966G3X-101.65Y-150.R22.25 N968G1X-146.15 N970G2X-144.878Y-142.583R22.25 N972G1X-102.922 N974G3X-107.316Y-135.167R22.25 N976G1X-140.484 N978G2X-123.967Y-127.75R22.25 N980G1X-123.833 N982G0Z100. N984X-123.967Y-172.25 N986Z10. N988G1Z-8.F763.8 N990X-123.833F1527.6 N992G3X-107.316Y-164.833R22.25 N994G1X-140.484 N996G2X-144.878Y-157.417R22.25 N998G1X-102.922 N1000G3X-101.65Y-150.R22.25 N1002G1X-146.15 N1004G2X-144.878Y-142.583R22.25 N1006G1X-102.922 N1008G3X-107.316Y-135.167R22.25 N1010G1X-140.484 N1012G2X-123.967Y-127.75R22.25 N1014G1X-123.833 N1016G0Z100. N1018X-123.967Y-172.25 56 N1020Z10. N1022G1Z-10.F763.8 N1024X-123.833F1527.6 N1026G3X-107.316Y-164.833R22.25 N1028G1X-140.484 N1030G2X-144.878Y-157.417R22.25 N1032G1X-102.922 N1034G3X-101.65Y-150.R22.25 N1036G1X-146.15 N1038G2X-144.878Y-142.583R22.25 N1040G1X-102.922 N1042G3X-107.316Y-135.167R22.25 N1044G1X-140.484 N1046G2X-123.967Y-127.75R22.25 N1048G1X-123.833 N1050G0Z100. N1052X-123.967Y-172.25 N1054Z10. N1056G1Z-12.F763.8 N1058X-123.833F1527.6 N1060G3X-107.316Y-164.833R22.25 N1062G1X-140.484 N1064G2X-144.878Y-157.417R22.25 N1066G1X-102.922 N1068G3X-101.65Y-150.R22.25 N1070G1X-146.15 N1072G2X-144.878Y-142.583R22.25 N1074G1X-102.922 N1076G3X-107.316Y-135.167R22.25 N1078G1X-140.484 N1080G2X-123.967Y-127.75R22.25 N1082G1X-123.833 N1084G0Z100. 57 N1086X-123.967Y-172.25 N1088Z10. N1090G1Z-14.F763.8 N1092X-123.833F1527.6 N1094G3X-107.316Y-164.833R22.25 N1096G1X-140.484 N1098G2X-144.878Y-157.417R22.25 N1100G1X-102.922 N1102G3X-101.65Y-150.R22.25 N1104G1X-146.15 N1106G2X-144.878Y-142.583R22.25 N1108G1X-102.922 N1110G3X-107.316Y-135.167R22.25 N1112G1X-140.484 N1114G2X-123.967Y-127.75R22.25 N1116G1X-123.833 N1118G0Z100. N1120X-123.967Y-172.25 N1122Z10. N1124G1Z-16.F763.8 N1126X-123.833F1527.6 N1128G3X-107.316Y-164.833R22.25 N1130G1X-140.484 N1132G2X-144.878Y-157.417R22.25 N1134G1X-102.922 N1136G3X-101.65Y-150.R22.25 N1138G1X-146.15 N1140G2X-144.878Y-142.583R22.25 N1142G1X-102.922 N1144G3X-107.316Y-135.167R22.25 N1146G1X-140.484 N1148G2X-123.967Y-127.75R22.25 N1150G1X-123.833 58 N1152G0Z100. N1154X-101.4Y-150. N1156Z10. N1158G1Z-2.F763.8 N1160G3X-146.4R22.5F1527.6 N1162X-101.4R22.5 N1164G1Z-4.F763.8 N1166G3X-146.4R22.5F1527.6 N1168X-101.4R22.5 N1170G1Z-6.F763.8 N1172G3X-146.4R22.5F1527.6 N1174X-101.4R22.5 N1176G1Z-8.F763.8 N1178G3X-146.4R22.5F1527.6 N1180X-101.4R22.5 N1182G1Z-10.F763.8 N1184G3X-146.4R22.5F1527.6 N1186X-101.4R22.5 N1188G1Z-12.F763.8 N1190G3X-146.4R22.5F1527.6 N1192X-101.4R22.5 N1194G1Z-14.F763.8 N1196G3X-146.4R22.5F1527.6 N1198X-101.4R22.5 N1200G1Z-16.F763.8 N1202G3X-146.4R22.5F1527.6 N1204X-101.4R22.5 N1206G0Z100. N1208M5 N1210G91G28Z0. N1212G28X0.Y0.A0. N1214M01 (TOOL - 15 DIA. OFF. - 15 LEN. - 15 DIA. - 28.) 59 N1216T15M6 ;换15号麻花钻 N1218G0G90G54X-123.9Y-150.A0.S763M3;快进至G54坐 标系(X-123.9，Y-150)位置，主轴正转 N1220G43H15Z100. N1222G98G81Z-61.R10.F183.1 ; 钻M33底孔 N1224G80 N1226M5 N1228G91G28Z0. N1230G28X0.Y0.A0. N1232M01 (TOOL - 16 DIA. OFF. - 16 LEN. - 16 DIA. - 8.) N1234T16M6 ;换16号麻花钻 N1236G0G90G54X-393.9Y145.A0.S2864M3 ;快进至G54坐 标系(X-393.9，Y145)位置，主轴正转 N1238G43H16Z100. N1240G98G81Z-51.R10.F687.4 ; 钻2-M10底孔 N1242Y65. N1244G80 N1246M5 N1248G91G28Z0. N1250G28X0.Y0.A0. N1252M01 (TOOL - 17 DIA. OFF. - 17 LEN. - 17 DIA. - 10.) N1254T17M6 ;换17号麻花钻 N1256G0G90G54X-393.9Y35.A0.S2291M3 ;快进至G54坐 标系(X-393.9，Y35)位置，主轴正转 N1258G43H17Z100. N1260G98G81Z-41.R10.F549.8 ; 钻2组7-M12底孔 N1262Y-35. N1264X-363.9Y0. N1266X-328.753Y-84.853 N1268X-243.9Y-120. N1270X-159.047Y-84.853 60 N1272X-93.692Y-93.692 N1274X0.Y-132.5 N1276X93.692Y-93.692 N1278X132.5Y0. N1280X93.787Y93.787 N1282X0.Y132.5 N1284X-93.692Y93.692 N1286X-159.047Y84.853 N1288X-243.9Y120. N1290X-328.753Y84.853 N1292G80 N1294M5 N1296G91G28Z0. N1298G28X0.Y0.A0. N1300M01 (TOOL - 18 DIA. OFF. - 18 LEN. - 18 DIA. - 14.) N1302T18M6 ;换18号麻花钻 N1304G0G90G54X-29.309Y185.A0.S1637M3 ;快进至G54坐 标系(X-29.309，Y185)位置，主轴正转 N1306G43H18Z100. N1308G98G81Z-30.R10.F392.9 ; 钻6-M16底孔 N1310X70. N1312X170.691 N1314X170.Y-185. N1316X70. N1318X-30. N1320G80 N1322M5 N1324G91G28Z0. N1326G28X0.Y0.A0. N1328M01 (TOOL - 19 DIA. OFF. - 19 LEN. - 19 DIA. - 484.) N1330T19M6 ;换19号镗刀 61 N1332G0G90G54X-977.067Y355.959A0.S50M3 ;快进至G54坐 标系(X-977.067,Y355.959)位置，主轴正转 N1334G43H19Z100. N1336G98G86Z-120.R10.F9.4 ;粗镗492孔 , N1338G80 N1340M5 N1342G91G28Z0. N1344G28X0.Y0.A0. N1346M01 (TOOL - 20 DIA. OFF. - 20 LEN. - 20 DIA. - 492.) N1348T20M6 ;换20号镗刀 N1350G0G90G54X-977.067Y355.959A0.S50M3 N1352G43H20Z100. 精镗492孔 N1354G98G76Z-123.R10.F9.2 ;, N1356G80 N1358M5 N1360G91G28Z0. N1362G28X0.Y0.A0. N1364M01 (TOOL - 21 DIA. OFF. - 21 LEN. - 21 DIA. - 422.) N1366T21M6 ;换21号镗刀 N1368G0G90G54X-977.067Y355.959A0.S54M3 N1370G43H21Z100. N1372G98G86Z-154.R10.F10.8 ;粗镗430孔 , N1374G80 N1376M5 N1378G91G28Z0. N1380G28X0.Y0.A0. N1382M01 (TOOL - 22 DIA. OFF. - 22 LEN. - 22 DIA. - 428.) N1384T22M6 ;换22号镗刀 N1386G0G90G54X-977.067Y355.959A0.S53M3 N1388G43H22Z100. 62 N1390G98G86Z-154.R10.F10.6 ;半精镗430孔 ,N1392G80 N1394M5 N1396G91G28Z0. N1398G28X0.Y0.A0. N1400M01 (TOOL - 23 DIA. OFF. - 23 LEN. - 23 DIA. - 430.) N1402T23M6 ;换23号镗刀 N1404G0G90G54X-977.067Y355.959A0.S53M3 N1406G43H23Z100. N1408G98G76Z-154.R10.F10.6 ;精镗430孔 ,N1410G80 N1412M5 N1414G91G28Z0. N1416G28X0.Y0.A0. N1418M30 ; 程序结束 附录3工艺规程 63 64