油藏工程课后题答案_李传亮版

第一章第一章第一章第一章 1.2、简述圈闭充满系数的物理意义？ 圈闭的充满系数，即为油藏容积与圈闭容积的比值，并用符号 β 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 示。 β =0，表明圈闭没有聚集油气，为一个空圈闭； β >0，表明圈闭中聚集了油气，同时也表明油气是从储集层的下倾方向运移过来的， 在储集层下倾方向的上一个圈闭中必定充满了油气； β =1，表明圈闭已经充满，同时也表明更多的油气曾经从溢出点溢出，并沿着储集 层的上倾方向继续运移，在储集层上倾方向的下一个圈闭中聚集起来，形成另外一个油 气藏。 1.3、简述重力分异和差异聚集的物理意义？ 若在一个圈闭中发现了油气界面，则在储集层上倾方向的下一个圈闭中聚集了石 油，在储集层下倾方向的上一个圈闭中聚集了天然气。这就是油气运移和聚集过程中的 重力分异和差异聚集现象。 1.4、简述油藏的度量参数及其地质和力学条件？ 油藏的度量参数有 3 个：油水界面、油柱高度和含油面积。油水界面为圈闭中油 和水的分界面，油柱高度为圈闭最高点到油水界面的垂向距离，含油面积为油水界面所 对应的储集层顶面构造上的等高线所包围的面积； 地质条件包括：生油层（源岩）、油气生成、油气运移、储集层、盖层、圈闭和保 存条件等； 力学条件包括：①对于同一个油藏，应该只存在一个油水界面；②在一个油藏中， 应该具有统一的压力系统； 1.9、某油井原始条件下的测压数据见下表，试 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 油层之间的连通性？ ⑴可以通过计算各个层位的压力梯度来确定他们是否是联通的；（有问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ） 0p p G D= + ⋅ 1 0 1 1 0 10.07 10.00 7 / 1.01 1 P P G MPa Km H H − − = = = − − 1 0 2 1 0 10.42 10.35 7 / 1.06 1.05 P P G MPa Km H H − − = = = − − 1 0 3 1 0 12.73 12.7 3 / 1.21 1.2 P P G MPa Km H H − − = = = − − 从而，得出结论，1、2 与 3 层不连通； 计算 1、2 层的截距： 21 2 1 305.1735.10 31710 DD D D = =×−= =×−= 故 1，2 层连通 ⑵也可以通过作图得出结论（略）； 1.10、题干略 根据储量 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 有： 6 3(1 ) 20 10 25 0.15 (1 0.25) 0.85 10 1.2 o wc os oi A h S N B φ ρ− × × × × − × × = = = 73.984 10 ( )t× 储量丰度： 0 0 (1 ) wc os oi h SN A B φ ρ− Ω = = = 325 0.15 (1 0.25) 0.85 10 1.2 × × − × × =1.992（ 3/t m ） 单储系数： 3 0 0 (1 ) 79.68( / )wc os oi SN W kg m A h B φ ρ− = = = 因此，该油田为中型油田且为中丰度油田； 7 730% 3.984 10 30% 1.1952 10 tN N= × = × × = ×可采 （） 开采该有藏的收入为： 7 101.1952 10 1000 1.1952 10× × = × （元） 1.11、题干略 根据公式有气藏地质储量为： g (1 ) sc sc i wc sc i i T Z P h S P T Z φ −G=A = 6 (273 20) 1 30 20 10 25 0.15 (1 0.25) 0.101 (273 80) 0.86 + × × × × × − + × = 10 31.61 10 ( )m× 根据公式有气藏的储量丰度为： g g N A Ω = = 10 6 1.61 10 20 10 × × = 4 3 30.0805 10 ( / )m m× g g N W A h = = 10 6 1.61 10 20 10 25 × × × =32.2 3 3( / )m m 因此，我们可以知道，该气田为中型气田且为中丰度； 9 360% 9.66 10 ( )G G m= × = ×可采 ; 销售收入为： 9 99.66 10 1 9.66 10 ( )× × = × 元 第二章第二章第二章第二章 2.1 (1) 此天然气平均摩尔质量： M=∑Mi*yi=16.043*0.9+30.07*0.06+44.097*0.04=18.01g/mol 此天然气的相对密度： rg=M / Mair=18.01 /28.97 = 0.62 气体拟临界压力： Ppc=∑y i*Pci=4.6408*0.9+4.8835*0.06+4.2568*0.04=4.64 MPa 气体拟临界温度： Tpc =∑yi*Tci=190.67*0.9+305.5*0.06+370*0.04=204.73 K 对比压力： Ppr=P / Ppc =30 / 4.64= 6.47 对比温度： Tpr= T / Tpc =(80+273.15) / 204.73= 1.72 查图 2.1.2 可得偏差因子为 0.93,理想气体偏差因子为 1 (2)天然气储量计算公式：G=AghФ(1-Swc )T scZscPsc/PiT iZ i 由此公式可以计算，按理想气体与按非理想气体所计算的储量的偏差为(除偏差因 子外，其他各项可以消掉)： R=（1/1-1/0.93）/(1/0.93)= 0.08=-8% 所以若按理想气体计算，储量比实际气体会少 8% 2.4 地层原油的压缩系数为： 0 0 0 V C V P ∂ = − ∂ （1）因为原油体积系数 B0=V0/V0S，则 V0= B0 V0S ,所以 00 0 V C V P ∂ = − ∂ 0 0 dV V dP = − 地层温度视作常数，又 V0S 在地面条件下为常数， 所以 ( )00 0 0 0 0 0 0 0 os os os os d B V dV V dB dB C V dP B V dP B V dP B dP = − = − = − = − （2）由 ( ) / o os gs S o R Bρ ρ ρ= + ，所以 ( ) / o os gs s o B Rρ ρ ρ= + 所以 ( ) ( ) ( ) ( ) 1 1 / 1/ os gs s os gs s o O o o o O os gs s o os gs s o o R d d d R dB C B dP R dP R dP dP ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ ρ + + = − = − = − = − + + 2 1 o o o o o d d dP dP ρ ρ ρ ρ ρ − = − = 2.7 （1）该地层水的总矿化度： SC=61900+768+11900+119000+230+35=193833 mg/l （2）各矿化物的当量浓度如下： 当量摩尔浓度＝摩尔浓度×化学价 61900 : 1 2691.304 23.00 a N K + ++ × = 768 : 2 63.210 24.30 11900 : 2 593.812 40.08 g a M C ++ ++ × = × = 2 4 3 119000 : 1 3356.841 35.45 230 : 2 4.789 96.06 35 : 1 0.5736 61.01 l C SO HCO − − − × = × = × = 2 3356.841 2691.304 63.210 602.327 0 l a g C N M − + +⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎡ ⎤− − = − − = >⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣ ⎦ 水型: CaCl2 地下水，海洋环境地下水 补充作业：试从达西定律推导出气测渗透率公式 达西公式的微分形式： Q dL K A dP µ = − (L 增量方向与 P 增量方向相反，所以取负值) 假设气体在岩心中的流动为稳定流，且为等温过程，气体流过各断面的质量流量不变， 由玻-马定律 0 0 0 0 /QP Q P Q Q P P= = =常数 或 Q0 为大气压 P0条件下的体积流量 所以： 0Q P dL K A dP µ = − 分离变量，再积分，可得： 1 2 0 0 0 P L P Q P KPdP dL A µ = −∫ ∫ 得 2 2 0 02 1 2 Q PP P K L A µ− = − ( ) 10 0 2 2 1 2 2 10 a Q P L K A P P µ −= − − Ka 气测渗透率，μm2 第三章第三章第三章第三章 3.4 孔隙度的平均值代表孔隙的平均发育程度；孔隙发育的均匀程度用变异系数、极差 和高均比等三个参数描述。 （1）孔隙度平均值： ① 算术平均 1 11.56% j n ϕ ϕ= =∑ ─ ② 几何平均 1 ln ln 11.40% j n ϕ ϕ ϕ= ⇒ =∑ ─ ─ ③ 调和平均 1 1 1 11.25% j n ϕ ϕ ϕ = ⇒ =∑ ─ ─ 下面以算术平均得到的值作为储层孔隙度的平均值求变异系数和高均比： 变异系数： 2( ) 1.892% 0.16 0.3 11.56% j n V ϕ ϕ ϕ σ ϕ ϕ − = = = = < ∑ ─ ─ ─ 孔隙度分布弱非均质 孔隙度极差： max ai min 14 1.56 9 ϕ ϕ ϕ = = = 高均比： max ai min 14 1.56 9 ϕ ϕ ϕ = = = （2）渗透率平均值： 算术平均： 变异系数： 2( ) 0.0462 0.37 0.124 j k k k n V k k σ − = = = = ∑ ─ ─ ─ 渗透率分布中等非均质 渗透率极差： max ai min 0.20 3.33 0.06 k k k = = = 高均比： max aa 0.20 1.613 0.124 k k k = = =─ ∑ == DK n K j 124.0 1─ 3.7 Rw R1 R2 Rn 如图为圆形非均值地层，厚度 h,中心为井，半径 Rw，R1 一直到 Rn 为 n 个同心圆 的半径，设半径 R1，R2，一直到 Rn 的圆对应的渗透率依次为 K1,K2 一直到 Kn 则由径向达西公式 1 1 1 1 2 ( ) w W K h p p Q R Ln R π µ − = 2 2 12 2 1 2 ( )K h p p Q R Ln R π µ − = 1 1 2 ( ) n n n n n n K h p p Q R Ln R π µ − − − = 由 Q=Q1=Q2=Qn 1 1 12 2 1 1 2 1 1 2 ( ) 2 ( )2 ( ) w n n n n W n K h p p K h p pK h p p Q R R R Ln Ln Ln R R R π ππ µ µ µ − − − −− = = = 1 2 1 1 1 2 1 2 1 1 2 [( ) ( ) ...( )] 1 1 1 ( ... ) w n n n W n n h p p p p p p RR R Ln Ln Ln K R K R K R π µ − − − + − + − = + + 1 2 1 2 1 1 2 ( ) 1 1 1 ( ... ) n w n W n n h p p RR R Ln Ln Ln K R K R K R π µ − − = + + 将上面 n 个不同的渗透率区段地层假想为k − ，则 n2 ( )w n w K h p p Q R Ln R π µ − − = 根据等效渗流阻力原理，可得 n 1 2 1 2 1 1 2 ( ) 2 ( ) 1 1 1 ( ... ) w n w n n w W n n K h p p h p p R RR R Ln Ln Ln Ln R K R K R K R π π µ µ − − − − = + + 最后得 1 2 1 2 1 1 1 1 1 ( ... ) n W n W n n R Ln R K RR R Ln Ln Ln K R K R K R µ − − = + + 3.9 （1）渗透率的张量表达式 0 0 0 0 0 0 x y z K K K K ⎡ ⎤ ⎢ ⎥ = ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ = 0.2 0 0 0 0.1 0 0 0 0.05 ⎡ ⎤ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦ （2）三维各向异性 0.2 0.1 0.05 0.117 3 3 x y z K K K K D − + + + + = = = 渗透率 3333个主值 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 差:::: 2 2 2 3 x y z K K K K K K σ − − −⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞− + − + −⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠= = ( ) ( ) ( )2 2 20.2 0.117 0.1 0.117 0.05 0.117 3 − + − + − =0.062 D 各项异性程度系数： 0.062 0.533 0.117 k σ δ − = = = 介于 0.3-0.7之间，地层的各向异性程度中等。 （3）二维：X-Y 面： 0.2 0.1 0.15 2 2 x y K K K D − + + = = = 2 2 0.05 2 x y K K K K Dσ − −⎛ ⎞ ⎛ ⎞− + −⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠= = 各项异性程度系数： 0.05 0.33 0.15 K σ δ − = = = X-Y 各项异性程度中等。 同理： X-Z 面 0.6δ = 各项异性程度中等。 Y-Z 面： 0.33δ = 各项异性程度中等。 3.15 0 1 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 Sw Kr 水驱油的驱油效率： %3.64 3.01 25.03.01 1 1 = − −− = − −− = wc orwc D S SS E 3.16 )10( 1 wnorwc wcw wn ≤≤−− − = s ss ss s ro m wnwnron KSSK =−= )1()( )10( )( )( rwn orrw rw wnrwn ≤≤= K SK K SK 3.0/)( rw n wnwnrwn KSSK == Sw 0.3000 0.3500 0.4300 0.5200 0.6000 0.6500 0.7000 0.7500 Kro 1.0000 0.7000 0.4500 0.2500 0.1300 0.0700 0.0350 0.0000 Krw 0.0000 0.0080 0.0380 0.0800 0.1300 0.1800 0.2300 0.3000 Swn 0.0000 0.1111 0.2889 0.4889 0.6667 0.7778 0.8889 1.0000 Kron 1.0000 0.7000 0.4500 0.2500 0.1300 0.0700 0.0350 0.0000 Krwn 0.0000 0.0267 0.1267 0.2667 0.4333 0.6000 0.7667 1.0000 标准化相渗曲线 0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000 0.6000 0.7000 0.8000 0.9000 1.0000 0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000 0.6000 0.7000 0.8000 0.9000 1.0000 求出：m=1.59 n=1.65 3.17 0.00000 0.00500 0.01000 0.01500 0.02000 0.02500 0.03000 0.03500 0.04000 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 Pc~SwPc~SwPc~SwPc~Sw关系曲线 排驱压力：Pcd=0.0005MPa，饱和度中值压力：Pc50=0.01MPa 最小湿相饱和度：Swmin=0.29 ，转折压力：Pct=0.012MPa 3.18 == Φ = 15.0 3.0 03.0 )( cc wn PKP SJ σ 47.14Pc 71.0 29.0 1 − = − − = w wc wcw wn S S SS S Sw 0.29 0.30 0.31 0.32 0.35 0.40 0.45 0.50 Pc 4.000 1.000 0.1000 0.060 0.035 0.018 0.011 0.010 J(Swn) 188.560 47.140 4.714 2.828 1.650 0.849 0.519 0.471 Swn 0.000 0.014 0.028 0.042 0.085 0.155 0.225 0.296 Sw 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 Pc 0.00950 0.00900 0.00850 0.00800 0.00750 0.00700 0.00650 0.00600 J(Swn) 0.4478 0.4243 0.4007 0.3771 0.3536 0.3300 0.3064 0.2828 Swn 0.3662 0.4366 0.5070 0.5775 0.6479 0.7183 0.7887 0.8592 Sw 0.95 1.00 Pc 0.00500 0.00050 J(Swn) 0.2357 0.0236 Swn 0.9296 1.0000 0.0000 0.5000 1.0000 1.5000 2.0000 2.5000 3.0000 0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000 0.6000 0.7000 0.8000 0.9000 1.0000 J~SwnJ~SwnJ~SwnJ~Swn 关系曲线 n wnwn aSSJ =)( ln ln wn J a nS= + ， lna=-1.208，n=-0.3975 y = -0.3975x - 1.208 -1.2 -1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0 -1.4 -1.2 -1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0 lnJ~SwnlnJ~SwnlnJ~SwnlnJ~Swn 关系曲线 3.34 σb eKK −= 0 则有 σbKK −= 0lnln y = -0.0509x - 2.2916 R2 = 0.9998 -4.5 -4 -3.5 -3 -2.5 -2 -1.5 -1 -0.5 0 0 5 10 15 20 25 30 35 40 lnK~lnK~lnK~lnK~σ关系曲线 得： b=0.0509 InKo=-2.2916 可知 Ko=0.1 Terzaghi 有效应力评价： %89.391 10 =−= − b p eSI 储层应力强度敏感 (3.6.13) 本体有效应力评价： %96.41 10 =−= − b p eSI φ 储层应力弱敏感 (3.6.8) 第四章第四章第四章第四章 4.1、题干略 w 0.1 1 9.8 3 29.5( )air wP P gD MPaρ= + = + × × = s 0.1 25.97 3 78.01( )air sP P G D MPa= + = + × = s w(1 ) (1 20%) 78.01 20% 29.5 68.308( )obP P P MPaφ φ= − + = − × + × = 4.2、题干略 由 s w(1 )obP P Pφ φ= − + 可得： w s 30 20% 10 35( ) 1 1 20% ob P P P MPa φ φ − − × = = = − − 若骨架应力为 0，流体压力即为上覆压力，即为 30Mpa。 4.4、题干略 对于层 1 有： 当 1 1D = 时， w air 1 0.1 1 9.8 1 9.9( )wP P gD MPaρ= + = + × × = w 10.00 1.01 9.9 f P P α = = = 2 1 2 1 10.07 10.00 7 ( ) 1.01 1.0 f f L P P G D D − − = = = − − 37 0.71( / ) 9.8 L L G g cm g ρ = = = 则层 1 的地层压力为正常压力，流体为油； 同理对于层 2，有： w air 1 0.1 1 9.8 1.05 10.39( )wP P gD MPaρ= + = + × × = w 10.35 0.996 10.39 f P P α = = = 4 3 4 3 10.42 10.35 7 ( ) 1.06 1.05 f f L P P G D D − − = = = − − 37 0.71( / ) 9.8 L L G g cm g ρ = = = 则层 2 的地层压力为正常压力，流体为油； 同理对于层 3，有： w air 1 0.1 1 9.8 1.2 11.86( )wP P gD MPaρ= + = + × × = w 12.70 1.071 11.86 f P P α = = = 6 5 4 3 12.73 12.7 3 ( ) 1.21 1.2 f f L P P G D D − − = = = − − 3 0.306 9.8 L L G g ρ = = = 则层 3 的地层压力为正常压力，流体为气。 4.6、题干及图略 （1）首先，从题干及图中分析我们可以得到，B 点为自由水面，则 C 点深度为 1500； fA air 0.1 1 9.8 1 9.9( )w AP P gD MPaρ= + = + × × = fB air 0.1 1 9.8 2 19.7( )w BP P gD MPaρ= + = + × × = fC fB 19.7 0.6 9.8 0.5 16.76( )oP P gD MPaρ= − = − × × = fD air 0.1 1 9.8 3 29.5( )w DP P gD MPaρ= + = + × × = （2）由题意可以得到各点静水压力： WA fAP P= ， WB fBP P= ， WD fDP P= , WC air 0.1 1 9.8 1.5 14.8( )w CP P gD MPaρ= + = + × × = 所以， 1.0 A B D α α α= = = ， fC WC 16.76 1.132 14.8 C P P α = = = 故 A、B、C、D 都属于正常压力地层。 （3）由题意可以得到，A、B、D 三点的毛管力都为 0； C 点为油藏，根据束缚水饱和度对应的毛管压力（查对应的毛管压力曲线）。 （4）余压：A、B、D 三点： OA OB OD air 0.1( )P P P P MPa= = = = C 点： OC 7.84 0.1 7.94( ) 0.1( )P MPa MPa= + = > 所以，A、B、D 三点无自喷能力，C 点有自喷能力。 4. 7、题干略 对于油相： 代入已知数据，得： 因此，油相压深关系方程为： 对于水相： 代入已知数据，得： 因此，水相压深关系方程为： 第一油水界面深度： 第二油水界面深度： gDPP ooo ρ+= 0 MPaPP oo 008.110.38.968.031 00 =⇒∗∗+= DP o 664.6008.11 += gDPP www ρ+= 0 MPaPP ww 66.03.38.90.133 00 =⇒∗∗+= DP w 34.3266.0 += )29.1.4( )( D ow ctw0o0 1WOC g PPP ρρ − −− = km3.14031 8.9)68.00.1( 5.066.0008.11 = ∗− −− = )30.1.4( )( WOC ow cdw0o0 2 g PPP ρρ − −− = km20408.3 8.9)68.00.1( 3.066.0008.11 = ∗− −− = 自由水界面深度： 4.9 题干略 对于西端岩心：油水过渡带厚度 2 0.2 0.1 0.029 ( ) (1 0.65) 9.8 ct cd w o p p h gρ ρ − − ∆ = = = − − × 对于东端岩心：油水过渡带厚度 1 0.4 0.2 0.058 ( ) (1 0.65) 9.8 ct cd w o p p h gρ ρ − − ∆ = = = − − × 51 2 0.058 0.029tan 1.45 10 2000 h h L θ −∆ −∆ −= = = × 所以倾斜角为 5tan1.45 10arc −× 物源方向在西端。 4.10 解： D,m 0.00 500 800 1100 1400 1700 2100 2400 2700 Pi,MPa 13.00 14.00 15.33 17.33 19.33 21.33 24.00 26.00 28.00 )28.1.4( )( ow w0o0 FWL g PP D ρρ − − = km3.29975 8.9)68.00.1( 66.0008.11 = ∗− − = 0000 500500500500 1000100010001000 1500150015001500 2000200020002000 2500250025002500 3000300030003000 0000 5555 10101010 15151515 20202020 25252525 30303030 P(MPa)P(MPa)P(MPa)P(MPa) D ( m ) D ( m ) D ( m ) D ( m ) (1)(1)(1)(1) 得到了两个直线段：①、② ①直线段斜率：Gp=2MPa/kmGp=2MPa/kmGp=2MPa/kmGp=2MPa/km ρ=Gp/9.8=0.2041g/cm3=Gp/9.8=0.2041g/cm3=Gp/9.8=0.2041g/cm3=Gp/9.8=0.2041g/cm3 气 直线段截距：Pg=13MPaPg=13MPaPg=13MPaPg=13MPa 直线方程（气）： 13 2 13 0.0241 g p D gD= + = + ②直线段斜率：Gp=6.6667MPa/kmGp=6.6667MPa/kmGp=6.6667MPa/kmGp=6.6667MPa/km ρ=Gp/9.8=0.6803g/cm3=Gp/9.8=0.6803g/cm3=Gp/9.8=0.6803g/cm3=Gp/9.8=0.6803g/cm3 油 直线段截距：Po=10Po=10Po=10Po=10MPaMPaMPaMPa 直线方程（油 ）： 10 6.6667 10 0.6803 o p D gD= + = + 静水压力： gdPP wairW ρ+= D=2700m：Pw=0.1+1*9.8*2.7=26.56MPa， 压力系数： σ=28/26.56=1.054，正常压力地层 4.11 D,m 0 500 800 1100 1400 1700 2100 2400 2700 Ti,C 26.14 36.19 42.22 48.26 54.29 59.84 67.24 72.79 78.33 压深关系 0.00 500.00 1000.00 1500.00 2000.00 2500.00 3000.00 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00 不难得出温深关系方程： DT i 32.1914.26 += GGGGTTTT=19.32=19.32=19.32=19.32 <<<< 30303030℃:::: 地层相对较冷，负异常。 第五章第五章第五章第五章 5.7 (1)(1)(1)(1) 定容气藏： (1 )pi i G pp z z G = − 序号 Gp(108Sm3) P(MPa) Z P/Z 1 0.0000 42.177 1.09 38.694 2 2.2186 40.211 1.06 37.935 3 4.6527 37.843 1.02 37.101 4 6.2831 36.177 0.99 36.542 5 9.8819 33.544 0.95 35.309 6 11.6799 31.918 0.92 34.693 34 34.5 35 35.5 36 36.5 37 37.5 38 38.5 39 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 Gp P / Z 38.6266 3.3467 p p G z = − 8 311.5417 10G m= × 1 g DI = (2)(2)(2)(2) 封闭气藏：封闭气藏物质平衡方程： ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −= G G FF p i 1 其中： ( ) )1(1 PCPPC Z P F cpc ∆−=∆−= wc wwcp c s csc C − + = 1 序 号 Gp(108m3) P(MPa) Z P/Z Cc △P 1-Cc△P FFFF 1 0.00000.00000.00000.0000 42.177 1.09 38.694 0.00027 0.000 1.000000 38.69438.69438.69438.694 2 2.21862.21862.21862.2186 40.211 1.06 37.935 0.00027 1.966 0.999475 37.91537.91537.91537.915 3 4.65274.65274.65274.6527 37.843 1.02 37.101 0.00027 4.334 0.998843 37.05837.05837.05837.058 4 6.28316.28316.28316.2831 36.177 0.99 36.542 0.00027 6.000 0.998398 36.48436.48436.48436.484 5 9.88199.88199.88199.8819 33.544 0.95 35.309 0.00027 8.633 0.997695 35.22835.22835.22835.228 6 11.679911.679911.679911.6799 31.918 0.92 34.693 0.00027 10.259 0.997261 34.59834.59834.59834.598 34 34.5 35 35.5 36 36.5 37 37.5 38 38.5 39 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 Gp F (1 ) 38.6242 3.3901 c p p F C p G z = − ∆ = − 8 311.3932 10G m= × (2)(2)(2)(2) 驱动指数 1 g c DI DI+ = 天然气和岩石及束缚水驱动，其驱动指数分别为： 天然气： )1( 1)( Bg Bgi RGpBg BgiBgG DIg −= − = 岩石及束缚水： Bg Bgi PCc RGpBg PGBgiCc DIc ∆= ∆ = 1 根据 P26 (2.1.16)和(2.1.17)可得： Zi Pi Z P Bg Bgi = 序号 Gp(108m3) P(MPa) Z P/Z Cc △P 1-Cc△P 1 0.00000.00000.00000.0000 42.177 1.09 38.694 0.00027 0.000 1.000000 2 2.21862.21862.21862.2186 40.211 1.06 37.935 0.00027 1.966 0.999475 3 4.65274.65274.65274.6527 37.843 1.02 37.101 0.00027 4.334 0.998843 4 6.28316.28316.28316.2831 36.177 0.99 36.542 0.00027 6.000 0.998398 5 9.88199.88199.88199.8819 33.544 0.95 35.309 0.00027 8.633 0.997695 6 11.679911.679911.679911.6799 31.918 0.92 34.693 0.00027 10.259 0.997261 BBBBgigigigi/B/B/B/Bgggg 1/R1/R1/R1/R DIgDIgDIgDIg DIc 1.0000 0000 0000 0000 0.9804 49.730 0.9756 0.0244 0.9588 23.713 0.9763 0.0237 0.9444 17.560 0.9764 0.0236 0.9125 11.165 0.9766 0.0234 0.8966 9.446 0.9766 0.0234 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 32 34 36 38 40 42 44 P(MPa) DIc Dig 5.85.85.85.8 0 6 12 18 24 0 20 40 60 80 Gp (10 8Sm3) P p ( M P a ) 水侵量：We=Wp*Bw+G*Bgi*△Pp/ Pp，△Pp 为图中两线差值。 水侵体积系数：ωe =We/Vci= We/（G*Bgi） 序号 Gp(108m3) Pp(MPa ) △Pp(MPa) GBgi(104Rm3 ) We(104Rm3 ) ωe 1 0000 20.020.020.020.0 0.0 13200 0 0.0000 2 10101010 19.019.019.019.0 0.0 13200 0 0.0000 3 20202020 18.018.018.018.0 0.0 13200 0 0.0000 4 30303030 17.217.217.217.2 0.20.20.20.2 13200 153 0.0116 5 40404040 16.616.616.616.6 0.60.60.60.6 13200 479 0.0363 6 50505050 16.116.116.116.1 1.11.11.11.1 13200 907 0.0687 7 60606060 15.815.815.815.8 1.81.81.81.8 13200 1519 0.1151 第六章第六章第六章第六章 6.16.16.16.1 未饱和水压驱动油藏物质平衡方程： ∆∆∆∆pppppppp 在本例中，Wp=0，Winj=0，因此，上面方程可简化为： 油藏容积压缩系数： wc pwwc c S CCS C − + = 1 = 2....67×10-4 Mpa-1 油藏有效压缩系数： coeff CCC += = 20....67×10-4 MPa-1 计算表明：油藏现在还没有水侵，原油的生产靠原油和油藏容积的弹性能两种能量，因 此上面的物质平衡方程可进一步简化为： 所以，驱动指数为： 弹性能量指数： 弹性强度指数： 压降指数： 压降率： ( ) winjecooiwpop BWWPCCNBBWBN ++∆+=+ ( ) ecooiop WPCCNBBN +∆+= ( ) PCCNBBN cooiop ∆+= op ooi t o o BN PCNB E E DI ∆ == o t c c DI E E DI −== 1 )26/25.1.6( o effoip B CNB p N EEI = ∆ = )27.1.6( / o effoip o B CB p NN p R EII = ∆ = ∆ = )29.1.6( 1 EEIN p PDI p = ∆ = )30.1.6( 1 EIIR p PDR o = ∆ = 计算结果 序号 P Np NpBo Boi △P N Ceff (MPa) (104Sm3) (104Rm3) ／ MPa (104Sm3) Mpa-1 1 33.56 0 0 1.45 0 1519 0.002047 2 33.31 0.7801 1.131145 1.45 0.25 1519 0.002047 3 33.05 1.5908 2.30666 1.45 0.51 1519 0.002047 4 32.83 2.2761 3.300345 1.45 0.73 1519 0.002047 5 32.59 3.0231 4.383495 1.45 0.97 1519 0.002047 6 32.38 3.6761 5.330345 1.45 1.18 1519 0.002047 Co NBoiCo△P MPa-1 Eo DIo DIc EEI EII PDI PDR 0.0018 0 0 1 0 0.002047 0 488.5198 0.0018 0.991148 0.876234 0.123766 3.1204 0.002047 0.320472 488.5198 0.0018 2.021941 0.876567 0.123433 3.119216 0.002047 0.320593 488.5198 0.0018 2.894151 0.876924 0.123076 3.117945 0.002047 0.320724 488.5198 0.0018 3.845652 0.877303 0.122697 3.116598 0.002047 0.320863 488.5198 0.0018 4.678216 0.877657 0.122343 3.115339 0.002047 0.320992 488.5198 y = 0.2213x R2 = 1 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 0 2 4 6 NpBo Δ p N=1/(0.2213*Boi*Ceff)= 1522.4×104 Sm3 由公式 6.1.34： ob maxeffoi e B pCB R ∆ = ob bieffoi )( B ppCB − = 算得 Re=1.75% 6.26.26.26.2 时间， a WpBw， 104m3 NpBo， 104m3 WinjBw， 104m3 △ p,Mpa W,104m3 We,104m3 Y X 1 0.00 4.77 0.00 0.19 0.00 0.00 25.11 0.00 2 0.00 22.00 0.00 0.81 0.00 0.00 27.16 0.00 3 0.00 48.74 0.00 1.94 0.00 0.00 25.12 0.00 4 0.00 106.34 0.00 3.31 37.28 37.28 32.13 11.26 5 0.00 172.90 0.00 4.10 79.67 79.67 42.17 19.43 6 0.00 250.90 0.00 4.80 137.81 137.81 52.27 28.71 7 0.70 335.40 6.77 4.90 211.09 205.02 67.21 41.84 8 1.40 418.60 42.27 4.80 293.71 252.84 78.69 52.67 9 3.60 501.80 74.17 4.00 386.71 316.14 107.81 79.03 10 8.10 575.90 104.77 3.80 478.28 381.61 126.11 100.42 11 15.70 639.60 130.27 3.30 563.58 449.01 159.10 136.06 12 24.70 691.60 165.67 2.60 637.73 496.76 211.78 191.06 ,P o P w inj w e N B W B W B W Y X p p + − = = ∆ ∆ wpwinje BWBWWW +−= 生产指示曲线 y = -3E-05x 2 + 0.0229x + 0.6395 y = 0.04x - 0.0271 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 0.00 100.00 200.00 300.00 400.00 500.00 600.00 700.00 800.00 NpBo~NpBo~NpBo~NpBo~Δpppp关系曲线 物质平衡分析曲线 y = 0.9888x + 25.132 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 141067.8 1 −×= − ++ = MPa S CCSSC C wc pwwcoio eff 3810415.2 m BC b N oieff ×== （P142P142P142P142） 驱动指数 1=+++ injecO DIDIDIDI wwww 第七章第七章第七章第七章 7.1、 解： 0( )t i o wc w p k k c s c s c c η µφ µφ = = + + 即：[η ]= [ ] [ ][ ][ ] t k cµ φ = 2[ ] [ ][ ][ ] t k m Mpa c mpa s µ µ φ ⋅ = ⋅ 2 m ks = 7.2、 证明： ln 2 e f w rq p kh r µ π ∆ = ln 2 2 e w rq q p S kh r kh µ µ π π ∆ = + 所以， f p FE p ∆ = ∆ ln ln e w e w r r r S r = + 2 ( ) (ln ) e wf e w kh p p q r S r π µ − = + ' 2 ( ) ln e wf e w kh p p q r r π µ − = 又因为： ' ln ln e w e w r rq SE r q S r = = + 所以：SE=FE 7.3、 wpop ooi t o o BWBN pcNB E E DI + ∆ == wpop coi t c c BWBN pcNB E E DI + ∆ == wpop e t e e BWBN W E E DI + == wpop winj t inj inj BWBN BW E E DI + == 由于对于内区地层： 1 ln 2 wf w qu r p p kh rπ = + 对于外区地层： 2 ln 2 s s qu r p p kh rπ = + 对于内区地层，当 r=300 时，可以求出： ln 2s wf w qu r p p kh rπ = + = 1 5 300 20 ln 26.37 2 3.14 0.05 20 0.1 Mpa × = + = × × × 所以，对于内区： 1 20 0.796 ln 0.1 r p = + (0 300)r< ≤ 对于外区： 2 26.35 0.398ln 300 r p = + (300 600)r< ≤ 7.4、 由于地下稳定流量为： 386.4 /m d，即为 1 3 /m ks 所以，地层压力损失为： ln 2 e f w rq p kh r µ π ∆ = = 1 1 600 ln 2 3.14 0.1 20 0.1 × × × × =0.693Mpa 附加压力损失为： 1 1 3 0.239 2 2 3.14 0.1 20 s q p S Mpa kh µ π × ∆ = = × = × × × 对于地层有效半径： s we w r r e −= = 30.1 e−× = 34.98 10 m−× 对于地层流动效率： fpFE p ∆ = ∆ ，而 f s p p p∆ = ∆ + ∆ ， 所以， 0.693 74.35% 0.693 0.239 FE = = + 对于伤害因子： 1DF FE= − =1 74.35% 25.65%− = 7.9、 图表标题 y = -0.05x + 42.5 R2 = 1 36.5 37 37.5 38 38.5 39 39.5 40 40.5