碗扣架模板方案

中建七局第三建筑有限公司 长乐市航城街道筹岐村拆迁安置房 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 CHINA CONSTRUCTION SEVEN ENGINEERING BUREAU 模 板 施 工 方 案 目 录 11 编制依据 12 工程概况 23 模板工程施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 23.1 模板及支撑体系的选择 23.2 承台、地梁、底板模板施工 23.3 柱模板工程 43.4 墙体模板 53.5 梁板模板 63.6 楼梯模板 74 施工质量要求 85 模板拆除 86 模板的结构设计 86.1 柱模板计算书 86.1.1 400×1100柱截面计算： 166.1.2 500×500柱截面计算： 226.1.3 结论： 226.2 梁模板计算书 226.2.1 500×900梁模板计算书 316.2.2 300×600梁模板计算书 366.3 剪力墙模板计算书 366.3.1 墙模板基本参数 376.3.2 墙模板荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值计算 376.3.3 墙模板面板的计算 396.3.4 墙模板内外楞的计算 416.3.5 穿墙螺栓的计算 416.4 板模板计算书 416.4.1 楼板底方木的计算 436.4.2 楼板底托梁的计算 446.4.3 碗扣式钢管架支撑计算 457 模板工程质量保证措施 468 模板工程质量保证措施 1 编制依据 （1）长乐市航城街道筹岐村拆迁安置房Ⅲ标段工程土建施工图纸； 施工图设计编号：0591-08-002-10 出图日期：二○○八年十一月 设计单位：中国建筑北京设计研究院有限公司中 （2）工程涉及主要国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准 规范、标准、文件一览表 类 别 名 称 编号或文件 行业标准 建筑施工模板安全技术规程 JGJ 162-2008 行业标准 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002 行业标准 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 166-2008 施工手册 建筑施工手册（第四版） ISBN 7-112-05972-0 2 工程概况 本工程位于福州长乐市首占新区，东南、西南为拟建会堂路、前山路，场地内及场地东北、西北侧现为稻田,总用地面积为44810m2,分设三个标段进行施工。 层数 层高 工程部位 层 数 层高 工程部位 层 数 层高 11#楼 地上18 3.0m、4.2m 19#楼 地上31 3.0m、4.2m 12#楼 地上18 3.0m、4.2m 20#楼 地上18 3.0m、4.2m 13#楼 地上31 3.0m、4.2m 21#楼 地上18 3.0m、4.2m 14#楼 地上31 3.0m、4.2m 幼儿园 地上3 3.6m 18#楼 地上31 3.0m、4.2m 地下室 地下1 4.0m、4.5m 主要结构尺寸 梁 板厚（mm） 柱 墙（mm） 200×350，200×400，200×500，250×600，250×700，250×720，250×500，300×600，300×900，400×700，400×900，400×950，450×900，500×900等 地下室：220、230、180 地上主楼：130、120、110、100、90 400×400，400×500， 400×600，400×900， 400×1100，500×500，500×600，600×600 200、 250、 300 3 模板工程施工方案 混凝土结构的模板工程，是混凝土成型施工中的一个十分重要的组成部分。模板工程的费用往往超过混凝土的费用。因此施工人员对采用何种模板最经济、最省材料、周转使用次数最多、安装与排除最省工、机械使用费最省。混凝土质量最好、收到最好的经济效益，都应当加以考虑。模板及其支架必须符合下列规定： ⑴保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确； ⑵具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土地重量和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载。 ⑶构造简单、装卸方便。并便于钢筋的绑扎与安装，和混凝土的浇筑及养护等工艺要求； ⑷模板接缝应严密，不得漏浆。 ⑸本工程用全新的胶合板投入施工。 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 周转四次后逐步淘汰破损大、变形大的板块。因本工程工期紧、任务重，故模板备用3套来满足施工要求。 3.1 模板及支撑体系的选择 模板采取现场拼装法。胶合板、木枋、钢管架及碗扣架（部分用碗扣架）等在场外加工运输至现场。地下室、主体结构模板体系选择为：柱模采用18厚胶合板；剪力墙采用18mm厚贴面胶合板，对拉模板夹，现场预制成大模板；梁板采用18mm厚915mm×1830mm贴面胶合板。模板支撑体系选用钢管架及碗扣架。 模板工程由我司模板专业队按照模板方案要求组织制作、安装。因本工程工期紧、任务重，根据工程进度需要，需要准备3套模板，两套半支撑体系。 3.2 承台、地梁、底板模板施工 本地下室承台、筏板、底板连成一体，采取一次同时浇筑方案，集水坑、沉淀井、多桩承台砖胎膜200厚，单桩承台采用120厚，水泥砂浆强度等级为M2.5，砖胎膜内侧用1：2.5水泥砂浆粉刷，做为高聚物改性沥青防水涂料基层；集水坑、沉淀井、电梯井内侧挂模板。土方开挖时，砖模外留300宽做为工作面，坡度按基坑支护图纸要求施工。 3.3 柱模板工程 （1）本工程框架柱主要截面尺寸有：400×400，400×500，400×600，400×900，400×1100，500×500，500×600，600×600等，柱面模板选用18厚胶合板，柱箍采用100×100方木，根据柱模尺寸、侧压力大小确定其间距及对拉螺栓数量。柱模板根据施工进度需要配置两套半模板。 （2）柱模的施工顺序 安装柱模时，应先在楼面上弹出轴线及边线(测定标高(找平柱脚(立柱模(加柱箍(支设侧面稳定斜撑(浇捣混凝土(拆柱模（修整，翻至上一层使用）。 （3）柱模施工的要点及细部要求 eq \o\ac(○,1)为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25×25×3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制模顶的标高。 eq \o\ac(○,2)安装柱模：通排柱，先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。模板按柱子大小，拼成一面一片（一面的一边带一个角膜），或两面一片，就位后先用铅丝与主筋临时固定，用U型卡将两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板，随后安装柱箍。 安装柱模的立杆或斜撑：柱模每边设2根拉杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用经纬仪控制，用花篮螺栓调节校正模板垂直度。拉杆与地面夹角宜为45O，预埋的钢筋环与柱距离宜为3/4高。 eq \o\ac(○,3)柱与梁板的接头尺寸正确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 eq \o\ac(○,4)在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，保证混凝土质量。 eq \o\ac(○,5)拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇捣混凝土之前插入2φ6拉筋，长度一般不小于600mm，确保砌体拉筋位置正确。 3.4 墙体模板 （1）墙体模板概况介绍 本工程主要剪力墙厚度有：200、250、300，墙模内外楞木统一采用100×100方木，内楞间距300mm，外楞间距915mm，面板采用1830×915×18胶合板，对拉螺栓用M12@300×915(地下室外侧墙应选用止水螺栓，如图2所示)。 （2）墙模板的施工要点及细部处理 eq \o\ac(○,1) 墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3cm短角钢焊φ10钢筋做撑头， 水平间距@500,中间对拉螺栓两头加焊垫片，间距@300(如图3示)；在外墙和水池模板两侧之间另用止水板撑头，螺栓两端沿止水板面割平，然后用水泥浆补平。 图3 eq \o\ac(○,2)针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现混凝土表面平整度偏差较大，有蜂窝、沙带夹层现象。因此，本工程将采取如下几点措施，来避免此现象发生： {1} 在满足设计要求的前提下，第一次浇捣的混凝土位于对拉螺栓上方30～50mm； {2}在第二次浇筑混凝土之前，先把接缝处下方30～50mm的对拉螺栓夹紧； {3} 在施工缝处模板增设钢管斜撑； {4} 严格按照施工规范，第二次浇筑混凝土前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与墙混凝土同配合比的水泥砂浆50～100mm厚； {5} 用电钻在施工缝处钻孔，以便排除墙头积水。 eq \o\ac(○,3)拉结筋的埋设：当砖砌体与剪力墙相连接时，应在剪力墙模板上弹出砌体厚度控制线，然后在模板上沿高度方向每隔400/600mm钻两个孔洞；最后在浇捣混凝土之前插入2φ6,长不小于600mm拉结筋，确保拉结筋位置正确。 eq \o\ac(○,4) 清理孔留设：为了清理干净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100×200清扫洞口，从而保证浇捣质量。 3.5 梁板模板 （1）梁板模板概况介绍 本工程梁板模板支撑体系采用钢管支撑胶合板体系。采用松木楞木，次楞木选用500×100@300mm，主楞木选用100×100@1200，对于截面大于300×600的梁截面次楞木选用100×100@300mm，主楞木选用75×150@1200，板模板选用全新的胶合板1830×915×18,支撑采用φ48×3.5碗扣架。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保混凝土表面光滑平整。 （2）楼面模板安装操作流程 立钢管架（碗扣架）(梁模板安装(楼面模板安装(次梁外侧模安装(梁板钢筋安装(梁板混凝土浇筑(养护(拆除。 （3）梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。 为了方便梁钢筋的绑扎，梁高较大的梁在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。 （4）平板模板 平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距300mm，摆中间部分的搁栅，在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。 图4 3.6 楼梯模板 本工程楼梯模板计划只安装到每层的休息平台梁处，但此部位剪力最大，楼梯板筋必须及时预留插筋并要补强，以便于施工中人员上下走动不会造成踩筋等问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 。 本工程楼梯先浇捣后砌墙体，则梯段两侧都应设外帮板楼梯段中央加设反三角木。同时，必须要注意梯步高度应均匀一致，最下一步的高度，必须考虑到楼地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同，而形成梯步高度不协调。 4 施工质量要求 ⑴ 模板及其支撑结构的材料、质量。应该符合规定和设计要求。 ⑵ 模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，比并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要求平整，接缝严密，不得漏浆。 ⑶ 模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现变形。松动等现象，要及时修整加固。 ⑷ 固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固位置准确。 ⑸ 现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定： 表2现浇结构模板安装允许偏差 项 次 项 目 允许偏差（mm） 1 轴线位置 基 础 5 柱、墙、梁 2 底模上表面标高 ＋2、5 3 截面内部尺寸 基 础 ＋10 柱、墙、梁 ＋2，－5 4 层高垂直（每层垂直直度） 3 5 相邻两板面高低差 2 6 表面平整（2m长度上） 5 5 模板拆除 ⑴ 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除；底模在混凝土强度符合规定后，方可拆除。 ⑵ 已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 ⑶ 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 ⑷ 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 ⑸ 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 ⑹ 快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有混凝土的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。 6 模板的结构设计 本工程梁、柱、板断面的尺寸虽然较多,但实际上框架梁的断面尺寸基本为300×600,最大为500×900；框架柱的断面尺寸多为500×500，最大为400×1100；板的厚度大部分为90、100，最大为230；墙尺寸多为300。层高取地下室4500进行计算。 6.1 柱模板计算书 6.1.1 400×1100柱截面计算： 6.1.1.1 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1100mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=400mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm，间距366mm。柱箍采用方木，截面100×100mm，每道柱箍2根方木，间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 图6：柱模板计算简图 6.1.1.2 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.640kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.650kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 6.1.1.3 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 图7：面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×25.65+1.4×3.00)×0.50 = 17.49kN/m 　　 d —— 竖楞的距离，d = 366mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×17.490×0.37×0.37=0.234kN.M 面板截面抵抗矩 W = 500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.234×106/27000.0 = 8.677N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.366×17.490=3.841kN 　　截面抗剪强度计算值 T=3×3841/(2×500×18)=0.640N/mm2 　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 25.650×0.500=12.825kN/m； 　　 E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； 　　I —— 面板截面惯性矩 I = 500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4； 经过计算得到 v =0.677×(25.650×0.50)×366.04/(100×6000×243000.0) = 1.069mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 366.000/250 = 1.46mm； 面板的最大挠度满足要求! 6.1.1.4 竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 图8：竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×25.65+1.4×3.00)×0.37 = 12.80kN/m 　　 d为柱箍的距离，d = 500mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×12.803×0.50×0.50=0.320kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 100.0×100.0×100.0/6=166666.7mm3 经过计算得到 = M/W = 0.320×106/166666.7 = 1.920N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.500×12.803=3.841kN 　　截面抗剪强度计算值 T=3×3841/(2×100×100)=0.576N/mm2 　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 25.650×0.366=9.388kN/m； 　　 E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； 　　I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 100.0×100.0×100.0×100.0/12=8333334.0mm4； 经过计算得到 v =0.677×(25.650×0.37)×500.04/(100×9500×8333334.0) = 0.050mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 500.000/250 = 2.00mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 6.1.1.5 B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3 I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4 图9：B方向柱箍计算简图 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×25.65+1.4×3.00)×0.37 × 0.50 = 6.40kN 经过连续梁的计算得到 图10：B方向柱箍剪力图(kN) 图11：B方向柱箍弯矩图(kN.m) 图12：B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.461kN.m 最大支座力 N = 8.135kN 最大变形 v = 0.050mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f] 其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.46kN.m； 　　 W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333.33cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13.000 B边柱箍的强度计算值 f = 1.32N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.050mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 366.667/250 = 1.47mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 6.1.1.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； 　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； 　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力8.14kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于10mm! 6.1.1.7 H方向柱箍的计算 图13：H方向柱箍计算简图 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×25.65+1.4×3.00)×0.37 × 0.50 = 6.40kN 经过连续梁的计算得到 图14：H方向柱箍剪力图(kN) 图15：H方向柱箍弯矩图(kN.m) 图16：H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.405kN.m 最大支座力 N = 15.837kN 最大变形 v = 0.013mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f] 其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.41kN.m； 　　 W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333.33cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13.000 H边柱箍的强度计算值 f = 1.16N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.013mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 200.000/250 = 0.80mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 6.1.1.8 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； 　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； 　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力8.84kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要≤10mm! 6.1.2 500×500柱截面计算： 6.1.2.1 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d =500mm。柱模板竖楞截面宽度100mm，高度50mm，间距250mm。柱箍采用方木，截面100×100mm，每道柱箍2根方木，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 图17：柱模板计算简图 6.1.2.2 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.430kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.430kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 6.1.2.3 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 图18： 面板计算简图 eq \o\ac(○,1)面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×36.43+1.4×3.00)×0.60 = 28.75kN/m d —— 竖楞的距离，d = 250mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×28.750×0.25×0.25=0.180kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.180×106/32400.0 = 5.546N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! eq \o\ac(○,2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.250×28.750=4.312kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4312/(2×600×18)=0.599N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! eq \o\ac(○,3)面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 36.430×0.600=21.858kN/m； E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； I —— 面板截面惯性矩 I=600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4； 经过计算得到 v =0.677×(36.430×0.60)×250.04/(100×6000×291600.0) = 0.330mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 250.000/250 = 1.00mm； 面板的最大挠度满足要求! 6.1.2.4 竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 图19：竖楞方木计算简图 eq \o\ac(○,1)竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×36.43+1.4×3.00)×0.25 = 11.98kN/m d为柱箍的距离，d = 600mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×11.979×0.60×0.60=0.431kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 100.0×50.0×50.0/6=41666.7mm3 经过计算得到 = M/W = 0.431×106/41666.7 = 10.350N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! eq \o\ac(○,2)竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.600×11.979=4.312kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4312/(2×100×50)=1.294N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! eq \o\ac(○,3)竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 36.430×0.250=9.108kN/m； E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I——竖楞方木截面惯性矩 I=100.0×50.0×50.0×50.0/12=1041666.8mm4； 经过计算得到 v =0.677×(36.430×0.25)×600.04/(100×9500×1041666.8) = 0.807mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600.000/250 = 2.40mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 6.1.2.5 B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3 I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4 图20：B方向柱箍计算简图 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×36.43+1.4×3.00)×0.25 × 0.60 = 7.19kN 经过连续梁的计算得到 图21： B方向柱箍剪力图(kN) 图22：B方向柱箍弯矩图(kN.m) 图23： B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 2.120kN.m 最大支座力 N = 10.781kN 最大变形 v = 0.288mm eq \o\ac(○,1)柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f] 其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 2.12kN.m； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 666.67cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13.000 B边柱箍的强度计算值 f = 3.03N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求! eq \o\ac(○,2)柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.288mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 500.000/250 = 2.00mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 6.1.2.6 B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺拴！ 6.1.2.7 H方向柱箍的计算 图24： H方向柱箍计算简图 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×36.43+1.4×3.00)×0.25 × 0.60 = 7.19kN 经过连续梁的计算得到 图25：H方向柱箍剪力图(kN) 图26： H方向柱箍弯矩图(kN.m) 图27：H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 2.120kN.m 最大支座力 N = 10.781kN 最大变形 v = 0.288mm eq \o\ac(○,1)柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f] 其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 2.12kN.m； 　　 W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 666.67cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13.000 H边柱箍的强度计算值 f = 3.03N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! eq \o\ac(○,2)柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.288mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 500.000/250 = 2.00mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 6.1.2.8 H方向对拉螺栓的计算 H方向没有设置对拉螺拴！ 6.1.3 结论： 经上述计算：柱面模板选用18厚胶合板，柱箍采用100×100方木，竖楞采用100×100方木，截面大于700mm,设置Φ10对拉螺拴均能满足施工安全要求。 6.2 梁模板计算书 为合理使用模板材料，本方案分别取500×900和300×600梁截面进行验算。 6.2.1 500×900梁模板计算书 6.2.1.1 梁截面模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径10mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的方木截面100×100mm，托梁方木截面75×150mm 梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 图28： 6.2.1.2 梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 6.2.1.3 梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图29： 梁侧模板计算简图 eq \o\ac(○,1)强度计算 强度计算公式要求： = M/W < [f] 其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)； q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×19.20+1.4×6.00)×0.90=28.296N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.10×28.296×0.3002=-0.255kN.m =0.255×106/48600.0=5.240N/mm2 梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! eq \o\ac(○,2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×28.296=5.093kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5093/(2×900×18)=0.472N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! eq \o\ac(○,3)挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 19.20×0.90=17.28N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677×17.280×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.361mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.361mm小于 [v] = 300/250,满足要求! 6.2.1.4 穿梁螺栓计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×19.20+1.4×6.00)×0.90×0.40/3=3.77kN 穿梁螺栓直径为10mm； 穿梁螺栓有效直径为9.0mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=63.617mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=10.815kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=3.773kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置1道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 6.2.1.5 梁底方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.34cm4； 图30：方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.900×0.600=13.770kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.340×0.900×(2×0.500+0.600)/0.600=0.938kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.600=1.200kN/m 经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(13.770+0.938)+1.4×1.200=19.330kN/m 2.强度计算 最大弯矩的计算公式如下: M = ql2/8 最大弯矩 M = 0.5×0.5×19.33/8=0.60kN.m 截面应力 =0.60×106/166.67=6.0N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.50×19.330/2=4.83kN 　　截面抗剪强度计算值 T=3×4.83/(2×100×100)=0.77N/mm2 　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: v = 5ql4/384EI 最大变形 v =5×16.108×5004/(384×9500.00×833340)=1.66mm 方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 6.2.1.6 梁底托梁的计算 梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算 图31:计算简图 图32：梁底托梁弯矩图(kN.m) 图33：梁底托梁变形图(mm) 图34：梁底托梁剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.015kN.m 最大变形 vmax=1.220mm 最大剪力 Qmax=3.141kN 截面应力 =1.015×106/166666.7=6.089N/mm2 梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 梁底托梁抗剪强度计算值 T=3×3141/(2×100×100)=0.471N/mm2 梁底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 梁底托梁的抗剪强度计算满足要求! 6.2.1.7 碗扣式钢管架支撑计算 1、不组合风荷载单肢立杆承载力的计算 根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)可得 ①单肢立杆轴向力计算公式 式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）；取 Lx=1.2m, Ly=1.2m; V——Lx、Ly段的混凝土体积（m3）；V=0.5×0.9×1.2=0.54 m3; Q1——模板支撑架的自重标准值；取Q1= 0.50kN/m2; Q2——新浇筑混凝土自重（包括钢筋）标准值；取Q2= 25.0kN/m3; Q3——振捣混凝土时产生的荷载标准值；取Q3= 2.0kN/m2; Q4——施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载；取Q4= 1.0 kN/m2。 N=[1.2×0.5+1.4×(2.0+1.0)] ×1.2×1.2+1.2×25.0×0.54=23.112 KN ②单肢立杆稳定性按下式计算： ≤ 式中：A——立杆横截面积； φ——轴心受压杆件稳定系数，按细长比查JGJ166-2008规范附录E可得φ=0.140 f——钢材强度设计值，查JGJ166-2008规范表5.1.6。f=205N/ m m2。 N=0.140×205×4.89×103=140.343 KN 由上述计算可知满足要求。 2、组合风荷载单肢立杆承载力的计算 ①组合风荷载单肢立杆轴向力计算公式 N=1.2×Q1 LxLy× +0.9×1.4[（Q3+Q4）LxLy+Q5] +1.2×Q2V 式中：Q5——风荷载产生的轴向力（KN） Wk = 0.7μz·μs·Wo