脚手架计算方法

一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架;从第2层4.50m~22.5m,22.5~顶采用两次悬挑型钢脚手架;女儿墙顶标高为38.70m,双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米,立杆的横距为0.800米,横杆的步距为1.80 米;内排架距离墙距离为0.2米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 连墙件布置:竖向间距按层高 3.0米,水平间距按3跨4.50 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件连接; 吉工注: 1、《扣规》规定,立杆顶端宜高出女儿墙1米,高出檐口上皮1.5米; 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》(以下简称《标化》)要求:悬挑架每段容许搭设高度小于18m;现在已形成了悬挑脚手架的标准做法,即: 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙,竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条,第2款第3项,当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时,纵向水平杆应作为横向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上;当使用竹笆脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并应等间距设置,间距不应大于400mm; 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根,我以前用2根;现在工地也只用一根; 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距,常见的为0.45m左右,这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙; 5、“椒建规[2009]45号”,脚手架 (一)严格执行钢管、扣件分色 管理制度 档案管理制度下载食品安全管理制度下载三类维修管理制度下载财务管理制度免费下载安全设施管理制度下载 ; (二)严禁不同受力性质的脚手架混搭; (三)脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 (四)有地下室的建筑,考虑到地下室防水施工和土方回填,一层难以搭设脚手架的须 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定,严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识,具体颜色标识统一规定如下: 铁锈红(防锈漆)或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76~3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件; 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg(十字扣件)、1.2kg (转角扣件)、1.3kg(对接扣件)以上,但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件,该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰(绿)色或兰(绿)、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架,必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网,但钢管一般用红、白相间色作警示;临边防护栏杆也用 红、白相间色作警示; 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;脚手架用途:装饰用脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:10 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板; 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度分别为: 一般墙面1.15m、凸窗600处1.75、凸窗720处1.87、阳台处2.87,建筑物内锚固段长度1.800 米以上。 5.拉绳与支杆参数 拉绳数量为:1; 吉工注: 1、在悬挑梁上表面距外端头100mm和900mm处焊上两根100mm长直径25的短钢筋以固定立杆; 1、在悬挑梁下表面距外端头150mm处焊上200mm长直径25短钢筋以固定斜拉钢丝绳; 3、悬挂钢丝绳的拉环预埋在梁板上表面,预埋钢筋拉环不得用钢丝索或螺纹钢预埋代替; 4、悬挑梁型钢有的采用[16槽钢,其Y中和轴距腹板内边的距离9mm,翼缘厚度10mm;上翼缘承受集中力而变形……上翼缘应焊加劲肋;采用槽钢的计算和构造很多是不到位的。 二、大横杆的计算 三、小横杆的计算 四、扣件抗滑力的计算 五、脚手架立杆荷载的计算 六、立杆的稳定性计算 吉工注: 1、上列“二、三、四、五、六”参照落地式脚手架的计算;但风荷载高度变化系数的查表高度,应为悬挑支点向上第三步的顶点至地面的高度;本案取22.5+1.8×3=27.9m;(还要加±0.00与自然地面的高差); 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照《扣规》5.4.1、5.4.2、4.2.3式计算 Nl = Nlw + N0 Nlw = 1.4×Wk×A w Wk=0.7μz?μs?ω0 其中ω0 -- 基本风压(kN/m2),按照《GB50009-2001》(2006年版)n=50年,浙江椒江:ω0 = 0.55 kN/m2; μz --风荷载高度变化系数按39.7m,C类,查《荷规》表7.2.1,μz=1.13, μs -- 风荷载体型系数按1.3φ, φ--为敞开式脚手架挡风系数,查《扣规》表A-3为0.089,μs= 1.3×0.089=0.116 Wk = 0.7μz?μs?ω0=0.7 ×1.13×0.116×0.55 = 0.05 kN/m2; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 3层高×(1.5×3)=13.5 m2; 按《扣规》5.4.1条, N0 = 5.000 kN; Nlw = 1.4×Wk×A w = 1.4×0.05×13.5 =0.945 kN; 连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw + N0 = 0.945 + 5.000 = 5.945 kN; 连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = φ?A?[f] 其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比l/i = 200/15.8的结果查《扣规》表C得到φ=0.967,l为内排架距离墙的长度; 连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.967×4.89×10-4×205×103 = 96.937 kN; Nl = 5.945 < Nf = 96.937,连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl = 5.945小于单扣件的抗滑力8 kN,满足要求! 吉工注: 本站"关于脚手架的风荷载体型系数"一文对风载体型系数做了详细的说明;这里做最后的出阐述,并且完全是我个人对规范的解读: 1、《扣规》4.2.4条,对脚手架风荷载体型系数的规定如下: 表4.2.4 脚手架的风荷载体型系数 背靠建筑物的状况全封闭墙敞开、框架和开洞墙 脚手架状况全封闭、半封闭 1.0φ 1.3φ 敞开μstw 注:1. μstw值可将脚手架视为桁架,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GBJ9)表6.3.1 第32 项和第36 项的规定计算μstw 2. φ为挡风系数,φ=1.2An / A w,其中An为挡风面积;A w为迎风面积。敞开式单、双排脚手架的f值宜按本规范附录A表A-3 采用。 2、上面有两个“敞开”;一个是建筑物敞开,指建筑外围护没有砌墙和安窗,我把它叫“内敞开”;另一个敞开是脚手架状况,是指脚手架外没有挂安全网或采取其它封闭措施,我把它叫“外敞开”; 3、注解第2条“敞开式单、双排脚手架的f值宜按本规范附录A表A-3 采用”。这个“敞开”是指什么呢?它不是指脚手架状况,因为脚手架状况为“敞开”时,脚手架视为桁架按《荷规》规定计算μstw;所以,这个“敞开”应是指“背靠建筑物的状况”的“内敞开”; 4、根据上面分析,我换句话表达:“当脚手架外不挂安全网或别的东西为“外敞开”时,不论建筑物是砌墙全封闭还是敞开,脚手架风荷载体型系数按μstw计算;当脚手架外侧挂满安全网为“全封闭或半封闭”时,分两种情况,一、若建筑物为敞开或开洞即为“内敞开”时,风 载体型系数取1.3φ;二、若建筑物砌墙安窗全封闭时,体型系数取1.0φ;φ值按《扣规》附录A表A-3 采用”。 5、本案根据上述观点计算风荷载体型系数; 6、我认为有的 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 对规范做了过度的解读;本站“关于脚手架的风荷载体型系数”一文中提到的几种方法也是推导再推导,不是建立在科学地风洞试验的基础之上的;没有数据映证;这些方法虽然有些网站和软件在用……但没有看到一家权威 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 籍这么计算; 挡风系数应该是挡风面积除以迎风面积,《扣规》还乘了1.2;这个1.2是考虑了钢管是圆的这个因素,较早的书是没1.2的; 脚手架外侧全封闭但建筑物敞开时,风载体型系数取1.3φ,这个1.3就是对全封闭(即有安全网)时的一个增大系数;所以没有必要再增大又增大体型系数; 脚手架外全封闭且建筑物又全封闭时,由于风不能从建筑物穿过,从风洞的角度讲:风载体形系数应较小,所以,风载体型系数规范取1.0φ; 7、欢迎对上述观点提出反对意见;我的邮址: jjfam@sina.com 八、联梁的计算: 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢槽口水平。分析对比转角处与中间楼梯处情况,选取内力较大的中间楼梯处连梁LL1,按照集中荷载作用下的简支梁计算。如下图: 计算简图如下 (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),查《扣规》表A-1为0.1337 NG1 = [0.1337+(1.62×1/2)×0.038/1.80]×18.00 = 2.714kN; (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.15;底层为40厚木板标准值为0.35 NG2= 0.150×9×1.620×(0.800+0.200)/2 + 0.35×1.620×(0.800+0.200)/2 = 1.377 kN; (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.11 NG3 = 0.110×10×1.620/2 = 0.891 kN; (4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.005×1.620×18 = 0.146 kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.714+1.377+0.891+0.146 = 5.128 kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 NQ= 2.000×0.800×1.620×2/2 = 2.592 kN; 集中荷载P传递力,P = 1.2 NG + 1.4 NQ = 9.782 kN; I16型钢,20.496kg/m,q = 1.2×0.205 = 0.246 kN/m 联梁按照简支梁计算 RA = RB = (n+1)P/2 + ql /2 Mmax= (n2-1)Pl/(8n) + ql2 /8 (n为奇数) Mmax= nPl/8 + ql2 /8 (n为偶数) 其中n= 2; 经过简支梁的计算得到: 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = (2+1)×9.782/2 + 3.240×0.246 /2 = 15.072 kN; 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2×9.782×3.240/8+0.246×3.2402 /8= 8.246 kN.m; 最大应力= 8.246×106 / 141000.0 = 58.482 N/mm2; (16号工字钢) 最大应力= 8.246×106 / 77529.0 = 106.360 N/mm2;(12.6号工字钢) 水平支撑梁的最大应力计算值58.482、106.360 均小于215.0N/mm2,满足要求!连梁可改用12.6号工字钢 吉工注: 1、每米立杆承受的结构自重标准值是按1.8m步距、1.8m纵距查表的;也可按1.62m纵距用插入法计算; 2、虽说前面选取的是1.5m的纵距,实际布置时不可能完全符合1.5m的模数;应根据实际调整;但这个纵距以小于1.5m为好; 这里出现了1.62m的纵距,而前面选的是1.5m的纵距,应将前面的1.5m改为1.6m较为妥当; 3、计算每米立杆承受的自重标准值时,按查表增加了中间大横杆的自重;北方地区小横杆在上时,不需要增加; 4、《标化》要求悬挑架最底层应满铺40mm木板进行防护;实际中很多仍用的是竹笆片; 5、上述计算中(0.8+0.200);这个0.200是里立杆离墙间距;是个可加可不加的数;若实际中0.200铺脚手板时则必加; 6、连梁为连续梁时,也可简化为简支梁计算; 九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。出于安全的考虑,悬挑水平钢梁,既用锚环固定,同时又用钢丝绳斜拉保护。在计算钢丝绳强度时, 不考虑型钢悬挑的作用;在验算悬挑型钢的强度时, 对于悬挑小于1.7m的,不考虑钢丝绳受力,对于悬挑大于1.7m的,按不考虑悬挑作用的情况计算。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度分别为: 一般墙面挑1.10m、凸窗600处挑1.70m、凸窗720处挑1.82m、阳台宽1.72m处挑2.82m, (一)、一般墙面悬挑(1.1m)的计算 水平支撑梁I16的截面惯性矩I = 1130.00 cm4,截面抵抗矩W = 141.00 cm3,截面积A = 26.10 cm2 , 自重20.50 kg/m 悬挑脚手架计算简图 最大弯矩和支座反力计算 R=(Mmax-0.5×q×lm2)/lm 其中: la----脚手架内立杆离墙体的距离,为200mm; P----加在挑梁上的集中力,P = 9.782 kN; lb----脚手架立杆横距,为800mm; lt----型钢梁悬挑长度,为1100mm; lm----型钢梁锚固端长度,为1700mm; q----型钢梁自重荷载q = 0.246 kN/m; Mmax=9.782×(0.200×2+0.800)+0.5×0.246×1.102=11.887 kN.m R=(11.887-0.5×0.246×1.7002)/1.700=6.783 kN 最大应力σ =M/1.05W+N/A= 11.887×106 /( 1.05 ×141000.0 )+ 0 / 2610.0 = 89.290 N/mm2; 水平支撑梁的最大应力计算值89.290 N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mm2,满足要求! 吉工注: 1、这里P值用的是1.62m纵距的计算结果,若实际是1.5m纵距或其它纵距时,按实际纵距计算P;下同; 2、这里没有考虑钢线绳作用;为什么没有连钢丝绳一起做整体计算呢? 1)钢丝绳作安全措施有利于安全; 2)多数实际受力,要么钢丝绳拉的较紧而悬挑不起作用,看看工地上压环与型钢之间是空的或者没有契紧就知道;要么钢丝绳较松完全由型钢挑着; 3)钢丝绳与悬挑同时作用是超静定结构;不便于手算, 3、这里没有进行挠度抗剪等计算;你想算也可算算; (二)、悬挑lt=1.87m的计算略, (悬挑1.75m的可用悬挑1.87m的结果) (三)、悬挑2.82m的计算, 计算简图如下 lb=800mm,la=1920mm,lc=la+lb=2720mm,lt=2.82m;型钢总长6m, 钢丝绳与型钢梁的夹角θ=tg-1(3/2.72)=47.80o, P应取连梁LL1的支座反力R ,即P=15.072kN 最大弯矩和支座反力,按下式简化计算 Mmax=qlc2 / 8 + Plalb / lc RB=( Plc+Pla+qlt2/2)/lc Mmax=0.246×2.722/8 + 15.072×1.92×0.80/2.72=8.739 kN.m RB=(15.072×2.72+15.072×1.92+0.246×2.822/2)/2.72=26.071 kN 水平钢梁的轴力 FH=RB/tgθ=26.071/tg47.80o=23.640 kN 钢丝绳所受的拉力F=RB/sinθ=26.071/sin47.80o=35.193 kN 最大应力σ=M/1.05W+N/A= 8.739×106 /( 1.05×141000.0 )+23.640×103 / 2610.0 =68.085 N/mm2; 当阳台处没有联梁而中间加一悬挑梁时,P取9.782kN; Mmax=0.246×2.722/8 + 9.782×1.92×0.80/2.72=5.751 kN.m RB=(9.782×2.72+9.782×1.92+0.246×2.822/2)/2.72=17.047 kN 水平钢梁的轴力 FH=RB/tgθ=17.047/tg47.80o=15.457 kN 钢丝绳所受的拉力F=RB/sinθ=17.047/sin47.80o=23.011 kN 最大应力σ=M/1.05W+N/A= 5.751×106 /( 1.05×141000.0 )+15.457×103 / 2610.0 =44.767 N/mm2; 水平支撑梁的最大应力计算值68.085(44.767)N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mm2,满足要求! 吉工注: 1、当悬挑长度较长时,仅悬挑型钢是算不够的,这里考虑钢丝绳受力而不考虑型钢梁的悬挑作用; 2、钢丝绳在型钢梁上的拉点位置,本来在外立杆以内50mm处,这里简化到外立杆同一地方;使计算更简便; 3、实际中脚手架的搭设高度与主体施工进度同步,即边施工主体边升高脚手架;这说明在拉钢丝绳前,型钢梁还要悬挑2~3层的脚手架,所以悬挑较长的型钢梁还要验算悬挑2~3层脚手架承受的能力; (四)、悬挑2.82m时,在拉钢丝绳之前型钢梁的承载能力 按悬挑三层、只有一层有人做业考虑, 最大弯矩和压点支座反力计算 R=(Mmax-0.5×q×lm2)/lm P值计算 (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),查《扣规》表A-1为0.1337 NG1 = [0.1337+(1.62×1/2)×0.038/1.80]×9.00三层= 1.357kN; (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.15;底层为40厚木板标准值为0.35 NG2= 0.150×4×1.620×(0.800+0.200)/2 + 0.35×1.620×(0.800+0.200)/2 = 0.770 kN; (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.11 NG3 = 0.110×5×1.620/2 = 0.446 kN; (4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.005×1.620×9 = 0.073 kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.357+0.770+0.446+0.073 = 2.646 kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ= 2.000×0.800×1.620/2 = 1.296 kN; 集中荷载P传递力,P = 1.2 NG + 1.4 NQ = 4.990 kN; lm = 6-2.82-0.1 = 3.08m;q = 0.246 kN/m; Mmax=4.990×(1.920×2+0.800)+0.5×0.246×2.8202=24.132 kN.m R=(24.132-0.5×0.246×3.0802)/3.080=7.456 kN 最大应力σ =M/1.05W+N/A= 24.132×106 /( 1.05 ×141000.0 )+ 0 / 2610.0 = 162.999 N/mm2; 水平支撑梁的最大应力计算值162.999 N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mm2,满足要求! 吉工注: 1、“在阳台处悬挑型钢没有拉钢丝绳前,脚手架只许搭设三层9米高,这9米高只允许一层脚手片上站人,三层以上必须拉钢丝绳”。这句话要写入 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ; 2、为什么要做上述验算呢?虽然钢丝绳未拉,但主体上升、临边防护还是要的;实际工作中也是脚手架随主体上升的; 3、软件至2009版是没有考虑钢丝绳拉前计算的;软件是将挑拉一起考虑,按超静定结构计算;从软件计算的结果可知:压环的力R很小,最大弯矩小于本案计算方法的弯矩;本案方法便于手算; 4、上述计算立杆纵距是按1.62m考虑的,你可以按实际情况; 5、关于锚固长度,前面图示要求大于1.5倍的悬挑长度;这个问题从两个方面讲, 一、对于悬挑为主的计算(即钢丝绳为安全措施而不考虑它的受力)应按照本规定; 二、对于以钢丝绳为主计算的(即仅悬挑算不够的情况),可不尊从!这时锚固长度等于型钢定尺长度减悬挑长度;本案按6-2.82-0.1=3.08m,其中0.1是压环至梁端的长度; 6、从上面的计算可以看出,阳台处悬挑2.82m型钢梁是承受不了三层脚手架的;怎么办呢?在阳台处不设置联梁,在阳台中间加一根悬挑即可; 悬挑2.82m 拉钢丝绳前的计算就是按没有联梁情况算的; 联梁计算要改为转角处的联梁重算; 悬挑2.82m拉钢丝绳之后的计算中的P应取9.782kN而不是15.072kN; 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,按《钢规》GB50017-2003第4.2.2计算如下 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,工字钢查《钢规》GB50017-2003附录B.2:按跨中无侧支点、集中荷载作用于上翼缘、自由长度2.82m查表得φb为1.3 由于φb大于0.6,应由φb' 代替φb φb' = 1.07-0.282/φb=1.07-0.282/1.3=0.853 经过计算得到最大应力σ = 24.132×106 /( 0.853×141000 )= 200.644 N/mm2; 水平钢梁的稳定性计算σ =200.644 小于[f] = 215 N/mm2 ,满足要求! 吉工注: 1、若采用槽钢按下式计算:φb = (570tb/lh)×(235/fy) 2、不论槽钢还是工字钢,当φb大于0.6,应由φb'代替φb ,φb' = 1.07-0.282/φb≤1 十一、拉绳的受力计算: (一)、悬挑1.1m的计算 θ= 71.57o P = 9.782 kN; q = 0.246 kN/m; 拉钢绳的轴力 F 按照下面计算 F=( Plc+Pla+qlt2/2)/lc/sinθ=(9.782×1+9.782×0.2+0.246×1.12/2)/1.0/sin71.57o=12.530 kN (二)、悬挑1.87m的计算,(悬挑1.75m的用本况结果)略 (三)、悬挑2.82m的上面已计算,F = 23.011 kN 吉工注: 1、钢丝绳的拉力只计算悬挑最长工况好可;即本案可直接选取悬挑2.82m的钢丝绳拉力F=23.011kN做拉绳强度计算;故第十章可取消; 十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力取上述计算的最大值F=23.011kN 钢丝绳的容许拉力按照《建筑施工计算手册》第一版式13-3计算: 其中 [Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN);23.011kN Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm); α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8; 采用6×19钢丝绳α=0.850 K -- 钢丝绳使用安全系数K=6.000 Fg=6×23.011/0.85=162.431kN 查《建筑施工计算手册》表13-4,统一选取1 根直径17的6股19丝的钢丝绳,当钢丝绳的公称抗拉强度为1550 N/mm2时,Fg=167.5kN,能满足要求! 吉工注: 下面即手册上的钢丝绳性能表 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 (一)、取悬挑2.82m的计算, F=23.011kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 σ = F/A ≤ f 当按抗剪验算时 f 为拉环受力的单肢抗剪强度,f = 120N/mm2; 当按抗拉验算时,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条f = 50N/mm2; 综合取[f] = 50N/mm2×2双肢= 100 N/mm2 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D =[4F/(f π)]1/2 D=[4×23011/(100×3.14)]1/2= 17.121mm 故选取φ20的吊环 吉工注: 浙江标化要求拉环直径大于等于20 十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的压环受力取前述计算的最大值R=7.465 kN; 水平钢梁与楼板压点的压环强度计算公式为: σ = R/A ≤ f f = 50N/mm2; 所需要的水平钢梁与楼板压点的压环最小直径 D=[4×7465/(50×2×3.14)]1/2= 9.752mm 为了安全采用1ф16钢筋,满足要求。 吉工注:水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。 十四、脚手架配件数量匡算: 吉工注:材料用量可套施工定额或用公式计算,参见落地架的公式;