[doc] 毛细管流变仪测验流变参数的计算方法
毛细管流变仪测验流变参数的计算方法
形/及1弧,犍j要
1嚼
1992年3月
泥沙研究
;/ournalofSedimentResearch第l期
,毛细管流变仪测验流变参数的计算方法?
任增海———————————
一
(水利部西北术科科学研究所)弋f
提要
根据毛细管粘度计试验资料,用简化的宾议方程可求出流变参然.本文探讨了简化
公式
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的误差和应用条件,提出了计算流变参数的方法.,
一
,毛细管流变仪计算中存在的主要问题
宾汉流体在管道中流动的方程为
扣一?昔+孚,(1)
式中为管壁处切力,为极限切应力,为刚度系数,V和d分别为平均流
速和管经.
当_}一0时,(I)式简化为
+
孚(z)
如果流变仪所测的各实测点都落在—譬-一0的区域内,用(2)式即可
直接求得和
的真值.由于流变仪性能的限制,当含沙量比较高时,毛细管流变仪所
测的点群均处
于l>告>0的区域内,此时如仍采用(2)式的形式作为近似公式,
则
孚(3)
由图l可以看出(2)式与(3)式不相等,即
„
一
?水和东电科学基金费助项耳
88
图1流变曲线示意图
王
d
fP】<fP
.>
,
„
这是现行流变参数计算方法中存在的一个主要问题.在}不趋近于零时,如何根据实?”
测的流变资料求出.和的真值是本文探讨的重点.
二,变参数的it算方法
对于给定浓度的高含沙水流,其和a均为常数,可将实测资料代入(1)式联解,
求得和但这种计算方法比较麻烦,本文所介绍的是下述方法.
(一)澹变曲线特征
根据流变测验资料可绘制出.,警曲线,该曲线的方程即是(I)式.在该曲线
实测点群区间内任意点m处,曲线的切线方程为
=
扣孚(t)5i一十_1(4)
在切点m处,下列二点将成立.
1.方程(I)和(4)的曲率相等
将(1)式对求导数得
(亡)?+
,
南(1一毳)
令K=亡(5)
..)?
将(4)式对,.求导数得
!!一
a(等)
,
I)
a(等)
在切点m处
d..df.,
一
(7)
(8)
(9)
8,
将(9)式代人(8)式得
音=(1-K.)_m
2.在切点m处方程(1)和(4)的流速相等,并且T_=由(1)式得
由(4)式得
V=(扣+{普)鲁
V=(詈)岳
(11)式和(12)式右侧相等,于是
(扣+?鲁)=(.)蔷
(+告昔)
4,) (—
(-一号一+{等)
玑(一号詈)
夸
将(5),(14)代人(13)式得
将(10)式代人(15)式得
稍加整理得
可
可l
K:LL
(-一一K+吉Kt)
(1一i4K)
(1一K?)=
(1一i4K+1K?)
(-一詈K.)
KI={
根据方程(10),(17)可得到如下两点结论
(1)当K?一0时
(10)
(儿)
(I2)
(13)
(I4)
(15)
(16)
(17)
田=田t
K=Kl
即T口一口l
此时方程(4):(1)=(2),直接用切线方程(4)即可求出和-q的真值.
(2)当l>K>0时
88
?
C
?
?
=卜
:
i
<.
K>K.
即日>i目I
在此情况下我们可以在流变曲线上实测点区间内任意的m点作切线方程,求出切线的
.及切点的t和K各值,然后由(17”)和(5)求得K和a,由(10)式求出.
应当指出的是上述方法中只有在流变测点分布即,孚曲线的曲率较大时才有可
能作出曲线的切线.在一般的流变测验范围内,方程(1)曲线的曲率很小,实测点群
的分布近乎一条直线,这种情况下在实测点群区间内作任意点m的切线是困难的,但可
以推断,当曲线的曲率很小,实测点群的分布趋近于一直线时,在分布区间内m点所作
的曲线的切线与该曲线和通过点群所作的直线三者应趋于重台,见图3.因此我们可以
把按实测点群所定的直线作为曲线的切线,为减少误差将切点m选定在各测点百_的均值
处,据此计算K和K值,求出和.
(=)求f和,}的计算步骤
(1)将流变资料绘成t,,孚曲线图,当曲线的曲率明显时,在曲线的实测点范围
内I壬意点m处作切线;当点群分布近于直线时,直接通过点群作出
直线,求出切线或直线
的,.及切点m的f.或,算tflK,其中为各实测点百I的平均值.
(2)由(17)式K.,~flK
(3)由(s)式得
J=Ki-
或TJ=K.
(4)由(10)式得
一
(1一K?)一
为应用方便可将(17)和(10)绘成K,K,m相关曲线,见图2,当已知K
时
即可查得K和m.
i
m
„—
-—,
K/,
/;
/
/
/
/K
图2K,K,m曲线图
89
(三)算例
表l是古沙量为定值时实测的流变数据和计算成果,现引用表中的资料求和,
该组资料测点分布近于直线,见图3.
表1流变曲线最据
S一846.4kg/m.一o.5496T-B-=o.17766.一2×1O一?A-c一一10.{
f一0.3髓3K一日.6l32|=0.1q82n—1.7l7×l0一?dq—le.5%
aVr
f-宴f-暮茁._
2o.28800.28660.6IJ403.48
281o.z622o.2918o.07624.:1
333.80.3098O.30310.653g5.7
3710.3107O.3l080.6.377e.9
389.7o.31460.3176.629a7.5
436o.32236.3240O.6nT
5080.33840.3382O.5B8O11.8
B49o.3646o.3661o.642917.9
6900.376.50.372aO.531719.8
注,1.S为古抄量,足..为有效雷谱教.
2.单位为g,cm,B.
(1)已知该直线的
fJ=0.17766g/crf].
=2×l0,g?s/cm
T.=0.3233g/era
90
K,一:0.5495
T-
(2)查图2或由(17)式得K=0.6132
(3)f日=KT.一0.1982g/cm?
,二=
//
//
/
_一
一
/,
一
/
.一
?鬟捌位
/
f
图3流雍曲线
(4)查图2或由(10)式得m0—8586
f5)=册=1.717×10.?g.s/cm??
将.矗代人方程(11算出流变曲线见图3,计算的流变曲线和实测点的分布非常
符台.
三,关于,和.r的误差分析
在毛细管流变仪测验中,对于1>K?>O区域内的实测点群不一定都需要用(1O)
和(17)式计算?7和,如果某一含沙量的实澍点群其K值都较小,能满足?7和的精
度要求时,此时按切线方程(4)求得的和a即可作为?7和t一的近似值,不需再用
公式求解.为判断在什么条件下需要按上述公式计算流变参数,应对t和,a和一
进行误差分析才能确定.
令.和?7闻的百分误差为却,则
却:×100(J.8)
将(10)式代人(1,8)式得
却:T=K4×l00(19)
令.和同的百分误差为r,则
,一
三L×100(20)
由(6)和(14)式得
=
KL(21)
BK
将(17)代人(21)式得
鲁=器1(zz)_,n?
将(22)代入(20)式得
“:×l00(23)
将(19),(23)式绘成曲线,见图4
—
十百
;
////
_——
,./
,_————
„
图和误差曲线
图4表明,Jn和随K值增加而增大.
当K?0.3时,?0.8166,日?一1.9%
假定上述误差能满足精度要求,在此情况下即可采用,和.作为和的近似值.由
(17)式可知当K==0.3时,K.:0.2943,若以此作为判数,当K,>0.2943
时应考虑采
用本文公式计算流变参数.?
参考文献
[1]任增海,压力式流变但的设计原理和使用方法.水利水运科学研究,南京水利科学研究所
1980年第4期.
每年一次的空化和多相流讨论会~ASME流体工程部发起,将于1992年6月22
--
25日在美国加州洛杉矶举行.讨论主题:有关螺旋浆,泵,透平.阀门和管道中空化
研究和多相流问题,泡动力学和剥蚀,多相流特征和测量等的实际经验,使用效益和
试验研究都是会议讨论主题.
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