XX 工程水上钢栈桥结构受力
计算
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栈桥计算书
一、结构形式
架空栈桥总长 1854m, 宽 7m。栈桥中心线与引桥轴线一致。
沿着引桥每隔约 300m 设车辆调头平台一座。栈桥两侧设栏杆,上部
结构采用型钢结构。19~30 轴跨间有桥墩处,上部梁板自成一体,以
便整体拆卸。主纵梁选用“321”型贝雷架,下横梁采用 HN606×201,
桥墩采用桩基排架,每榀排架下设 2 根、3 根或 4 根Φ800×8mm 钢管
桩。通航孔处桩基设斜桩并在其上安装橡胶护弦起防撞作用。
自下而上依次为Φ800×8mm钢管桩,H600×200下横梁,长为 7m;
纵梁选用“321”军用贝雷梁 3 组、每组 2 片,或万能杆件;I25a横向
分配梁,布置间距 1.5m,长度为 7m;I14向分配梁,布置间距 35cm;
δ10桥面钢板满铺。
二、荷载布置
1、上部结构恒重(7 米宽计算)
⑴δ10钢板:7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m
⑵I14向分配梁:3.56/m
⑶I25a横向分配梁:2.67KN/根
⑷贝雷梁:6.66 KN/m
⑸HK600a 下横梁:12.45KN/根
2、活荷载
⑴30t 砼车
⑵履带吊 65t:自重 60t+吊重 20t,0.18Mpa
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⑶施工荷载及人群荷载:4KN/m2
考虑栈桥实际情况,同方向车辆间距不小于 24 米,即一跨内同
方向最多只布置一辆重车,并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算
<一>桥面钢板内力
1、 30t 砼车作用
荷载分析(计算宽度取 0.5m):
○1 自重均布荷载:q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN/m
○2 施工及人群荷载:不考虑与砼车同时作用
○3 30t 砼车轮压:60/0.6=100KN/m
由荷载分析可确定,自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
/8=0.125×100×0.35 跨中弯矩 M= ql2 2=1.53125KN·m
W=bh2/6=0.5×0.012/6=0.833×10‐6m3
σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa
满足强度要求。
2、65t 履带吊
荷载分析(计算宽度取 1.0m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑与履带吊同时作用
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○3 65t 履带吊轮压:180×1.0=180KN/m
由荷载分析可确定,自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
/8=0.125×180×0.35 跨中弯矩 M= ql2 2=2.76KN·m
W=bh2/6=1.0×0.012 ‐5/6=1.67×10 m3
σ=M/W=165.3MPa<[σ]=200Mpa
满足强度要求。
<二>I14纵向分配梁内力
1、30t 砼车
单边车轮作用在跨中时,纵向分配梁的弯矩最大,轮压力为简化
计算可作为集中力。
荷载分析(计算宽度取 0.35m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑与砼车同时作用
○3 30t 砼车轮压:60×0.35/0.6=35KN
单边车轮布置在跨中时弯距最大
Mmax1=Ql/4=35×1.5/4=13.13KN.m
2、履带-65
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荷载分析(计算宽度取 0.35m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑同时作用
○3 65t 履带吊轮压:q=180×0.35=63KN/m
Mmax2=ql2/8=63×1.52/8=17.72KN.m
选用I14 则 W=102cm3
σ=M/W=17.72/0.102=173.7MPa<[σ]=200Mpa
满足强度要求。
<三>I25a 横向分配梁内力计算
1、30t 砼车
单边车轮作用在跨中时,横向分配梁的弯矩最大,轮压力为简化
计算可作为集中力。
荷载分析(计算宽度取 1.5m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑
○3 30t 砼车轮压:60×2=120KN
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单边车轮布置在跨中时弯距最大
Mmax1=Ql/4=120×2.4/4=72KN.m
2、履带-65
荷载分析(计算宽度取 1.5m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑与履带吊同时作用
=0.7×180×1.5=189Kn ○3 65t履带吊轮压:Q1
=0.7×180×1.5/3=63Kn Q2
按超静定建模计算,则
=68KN.m Mmax2
选用I25a 则 A= 48.54 cm2 W=402cm3
σ=M/W=72/0.402=179MPa<[σ]=200Mpa
满足强度要求。
(四)30m 跨横向分配梁计算
此时的计算跨度为 5.25m
1、30t 砼车
单边车轮作用在跨中时,横向分配梁的弯矩最大,轮压力为简化
计算可作为集中力。
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荷载分析(计算宽度取 1.5m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑
○3 30t 砼车轮压:Q=60KN
单边车轮布置在跨中时弯距最大
Mmax1= 60×(2.625-0.7)=115.5KN.m
2、履带-65
荷载分析(计算宽度取 1.5m):
○1 自重均布荷载:忽略不计
○2 施工及人群荷载:不考虑与履带吊同时作用
○3 65t 履带吊轮压:Q=0.7×180×1.5=189Kn
则 Mmax2=136.8kN.m
选用I32a 则 A= 52.717 cm2 W=692cm3
σ=M/W=136.8/692=197.7MPa<[σ]=200Mpa
满足强度要求。
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〈五〉贝雷梁内力计算
12 米跨
计算跨径为L计=12m(按简支计算)
(1)30t 砼车
荷载分析:
○1 自重均布荷载: q =5.5+3.56+6.66+2.67/1.5=17.5Kn/m 1
○2 施工及人群荷载: 不考虑与砼车同时作用
○3 30t 砼车(一辆)(按汽车-20 级重车)在跨中错车时的
受力最不利:
2
1260
12
2
2
12120
12
6.41212025.0 ××+××+××则:Mmax = 1
82
1230
12
2
2
1260
12
6.4126025.0
2ql+××+××+××+
=696+348+ =1359kN·m 8/)125.17( 2×
(2)65t 履带吊布置在跨中时
○1 自重均布荷载: q =17.5Kn/m 1
○2 施工及人群荷载: 不考虑与履带吊同时作用
○3 65t 履带吊轮压:q=180×0.7×4/3=168Kn/m
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8
3.5168
4
3.512168
8
125.17 22 ×−××+×Mmax2=
=315+2671.2-590=2396.2kN.m
选用 3 组双排单层贝雷架,则
[M]=1576.4×3=4729.2kN·m
=2396.2 kN.m<[M]= 4729.2kN·m Mmax= Mmax2
满足强度要求。
同理,可得在 15m 跨、18m 跨、24m 跨、30m 跨情况下的贝雷架选型,
其结果如下
表
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所示(最不利工况同 12m 跨一样):
跨度 12m 跨 15m 跨 18m 跨 24m 跨 30m 跨 项目
q1 (kN/m) 17.5 17.5 17.5 17.5 17.5
q (kN/m) 168 168 168 168 123
计算跨度(m) 12 15 18 24 30
最大弯矩Mmax (kN·m) 2396 3241 4125 6012 6413
选材 两片三组 两片三组 两片三组 三片三组 两片两组加强
容许弯矩[M] (kN·m) 4729.2 4729.2 4729.2 6739 6750
结论 满足 满足 满足 满足 满足
<六>下横梁内力
在计算时只考虑履带吊工况即可,计算跨距为 4.9m
12m 跨
受力分析:
○1 自重均布荷载: q =30Kn/m 1
○2 施工及人群荷载: 不考虑与履带吊同时作用
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○3 65t 履带吊轮压:Q=180×0.7×5.3=667.8Kn/m
当履带吊沿栈桥的边侧吊运东西时,贝雷架传递到下横梁的力最大
用 ANSYS 电算得
R3=-433kN(向下)
R4=879kN(向上)
为简化计算,可将R3 R 作为作用在下横梁中点的集中力来计算 4
Mmax=(879-433)×4.7/4=524.1kN·m
选用 HN606×201
则 W=3000cm3 2 A=153.3cm
3/3000=175MPa<[σ]=200Mpa σ=Mmax/Wx=524.1×10
剪力τ=8790/153.3=57.3MPa
同理,可得在 15m 跨、18m 跨、24m 跨、30m 跨情况下的下横梁选型,
其结果如下表所示(最不利工况同12m跨一样,也是65t履带吊工况):
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跨度 12m 跨 15m 跨 18m 跨 24m 跨 30m 跨 项目
R3(kN) -433 -423 -412 -391
R4(kN) 879 890 900 921
Q(kN) 446 467 488 530
最大弯矩Mmax (kN·m) 524 549 574 623
选材 HN606×201 HN606×201 HN606×201 HN606×201 HN606×201
材料W(cm3) 3000 3000 3000 3000 3000
应力σ(MPa) 174 183 191 208
剪力τ(MPa) 57.3 58.1 58.7 60.1
结论 满足 满足 满足 不满足 满足
30m 跨时,由于贝雷架是采用两组贝雷,作用在贝雷上的力主要
传递到了桩上而不是下横梁,因此,下横梁受力较小,采用 HK500b
可以满足强度要求。
四、钢管桩承载力计算
<一>12m 跨
1、单桩最大需承力
履带吊作用时钢管桩所承受的压力显然大于砼车作用时的荷载,
因此计算时只需考虑履带吊作用与上层结构自重荷载组合时时的工
况,且履带吊的偏心履带作用在一侧钢管桩时,此时该侧桩的承载力
最大:
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q=30kN/m
Q1=667.8kN
Q2=222.6kN
则:最大承载力 P
P=30×7/2+667.8+(5.7-4.4)×222.6/5.7=823.6kN
按单桩承载力 850kN 计算
2、桩的嵌固点计算:
m
mb
IET PP 02.25
0
==
其中 4/6000 mkNm =
3m4 I=1.56×10
mTZ 44.42.202.2 =×==η
取桩嵌固点深度为 4.5m (冲刷后泥面以下)
3、钢管桩入土深度:(考虑冲刷深水区冲刷 3m,浅水区冲刷 2m)
根据《公路桥涵地基与基础设计
规范
编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载
》JTJ024-85 第 4.3.2 条
)(1 pRiii Aluk
λστα +∑ [P]=
式中:u—周长 u=2.513m
k—安全系数,取 k=1.7
iα iα —影响系数,对于锤击沉桩, =1.0
τ—极限侧磨阻力
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A— 桩的截面积,A=0.5m2
Rσ Rσ—桩尖承载力 =2300kPa
Pλ Pλ—开口桩桩尖承载力影响系数,取 =0.696
查看地质资料可得,12m 跨栈桥下的桩,在 XX 号墩处的地质资料最
为不利,则有:
)(1 pRiii Aluk
λστα +∑ [P]=
=(2.513×1.0×H×25+0.5×0.696×2300)/1.7
≥850
则 H≥10.26m
取桩的入土深度为泥面以下 10.5m
(泥面指冲刷后的泥面,浅水区考虑 2m 冲刷,深水区考虑 3m 冲刷)
同理可求得,15m 跨、18m 跨、30m 跨时的桩的入土深度,其计算结
果如下表所示:
跨度 12m 15m 18m 30m 项目名称
q(kN/m) 30 37.5 45 75
Q1(kN) 667.8 667.8 667.8 425
Q2(kN) 222.6 222.6 222.6 425
最大压载Mmax (kN) 850 850 900 800
桩的入土深度 H(m) 10.5 10.5 12.0 9.0
备注 H 值是指考虑冲刷后的土厚度,浅水区冲刷 2.0m,深水区冲刷 3.0m
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