TC6010-6塔吊附着计算书(2#)(1)
福州世欧?王庄城C-a1地块项目
2#(TC6010-6)型塔式起重机
附
着
设
计
方
案
泉州中港建筑机械租赁有限公司
2012 年 08 月 09 日
塔式起重机附着专项
施工
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方案
气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载
审批表
福州世欧?王庄城
工程名称 工程地点 福建省福州市
C-a1地块
使用单位
塔吊型号 生产厂家 塔吊数量 安装方式 TC6010-6 中联重科 1 外附
设 计
年 月 日
校 对
审
年 月 日
核
意
审 核 见
年 月 日
备注
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一、编制及设计依据
1.《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
2.《TC6010-6塔式起重机使用说明书》(中联重科)
3.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)
4.《塔式起重机设计规范》(GBT3811-2008)
5. 塔机平面布置图、建筑物立面图和各层结构施工图(项目提供)
二、撑杆内力计算
塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:
风荷载
标准
excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载
值应按照以下公式计算:
2 其中 W0?? 基本风压(kN/m),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)
2 的规定采用福建省福州市参数:W0=0.70kN/m;
uz?? 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》
(GBJ9)的规定采用:uz=1.610;
us?? 风荷载体型系数:Us=2.400;
z?? 风振系数,依据《建筑结构荷载规范》结构在Z高度处
的风振系数按公式7.4.2条规定计算得βz=0.70
风荷载的水平作用力:Nw=Wk×B×Ks
其中 Wk?? 风荷载水平压力,Wk=1.893kN/m2
B?? 塔吊作用宽度,B=1.60m
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Ks?? 迎风面积折减系数,Ks=0.20
经计算得到风荷载的水平作用力 q=0.61kN/m
风荷载实际取值 q=0.61kN/m
塔吊的最大倾覆力矩 M=1718kN.m
回转扭矩:303.00(kN/m)
附着框宽度:1.85(m) 附着塔吊边长:1.6(m)
计算简图如下:
2#塔吊
撑杆1
撑杆3
撑杆2
q
M
附着节点数:7
各层附着高度分别:23.6,44.6,65.6,86.6,104.6,122.6,140.6(m)
21.4m 16.8m 16.8m 16.8m 16.8m 28.4m
附着点1到塔吊的竖向距离:3.97(m)
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附着点1到塔吊的横向距离:4.08(m)
附着点1到附着点2的距离:9.47(m)
计算简图:
计算单元的平衡方程为:
,
,
其中:
工况:
塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性
力产生的扭矩和风荷载扭矩。
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将上面的方程组求解,其中从0-360循环, 分别取正负两种情况,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力:
杆1的最大轴向压力为:192.80 kN
杆2的最大轴向压力为:228.12 kN
杆3的最大轴向压力为:320.41 kN
杆1的最大轴向拉力为:192.8 kN
杆2的最大轴向拉力为:228.12 kN
杆3的最大轴向拉力为:320.41 kN
非工况:
塔机非工作状态,风向顺着起重臂,不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解,其中=45,135,225,315, Mw=0,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为:145.99 kN
杆2的最大轴向压力为:33.70 kN
杆3的最大轴向压力为:122.45 kN
杆1的最大轴向拉力为:145.99 kN
杆2的最大轴向拉力为:33.7 kN
杆3的最大轴向拉力为:122.45 kN
三、附着拉杆校核
2f,175N/mm 据塔式起重机设计规范,取Q235B钢材强度设计值为,承受
w2动荷载构件容许长细比,,,角焊缝强度设计值,本塔吊所,,150f,108N/mmf
有附着拉杆全部采用两个热轧槽钢(16b)对扣,拉杆最大轴向力N=320KN,最
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长一根附着杆L=6.9m,按轴心受力构件验算截面。
3[16 b截面几何特性: A,50.32,,W,233.62 2cmi,6.10cmx
3N320,1022 强度:,可以 ,,63.6N/mm,f,175N/mmA5032n
稳定性:
l690ox 长细比:<150 ,,,,113.1xi6.10x
b类截面,稳定系数 ,,0.475x
3N320,1022 ,满足要求。 ,,133.88N/mm,f,175N/mm,A0.475,5032x
四、拉杆局部强度校核
拉杆与封口板之间焊缝(N,320KN): max
h,12mml,0.8,(160,130),2,464mm 单面角焊缝,,焊缝计算长度,则 fw
3N320,1022 ,满足要求~ ,,,,82.1N/mm,108N/mmf0.7hl0.7,12,464fw
N,320KN 拉杆耳板与封口板之间焊缝(): max
h,12mml,0.8,2,180,288mm 两条双面角焊缝,,焊缝计算长度,则 fw
3N320,1022 ,满足要求~ ,,,,66.14N/mm,108N/mmf2,0.7hl2,0.7,12,288fw
N,320KN) 销轴验算(max
,,,,233MPa对材质为40Cr销轴:
3N22,320,10剪切力校核:,满足要求~ ,,,,81.50,,,,max22d3.14,50,
五、预埋件设计(最大轴向力N=320KN计算)
根据混凝土设计规范,当锚板受剪力、法向拉力和弯矩共同作用时,应
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按下列两个公式计算,并取其中的较大值:
VNM A,,,S1,,f0.8,f1.3,,fzrvybyrby
NM或 A,,S20.8,f0.4,,fzbyrby
fc式中: ——锚筋的受剪承载力系数,=,当>0.7时取0.7; 4.0,0.08d,,,,,vvvfy
t ——锚筋的弯曲变形折减系数,=0.6+0.25,为防止锚板弯曲 ,,bbd
变形时可取 =1.0; ,b
——锚筋层数的影响系数,当锚筋按等间距布置时,两层取1.0, ,r
三层取0.9,四层取0.85;
2 f——锚筋的抗拉强度设计值,不大于300/; Nmmy
d——锚筋的直径;
——锚板厚度; t
z —— 沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离。
单拉杆预埋件:
预埋件钢板厚20mm,采用9根直径20mm的圆钢穿孔塞焊。
22f,16.7N/mmf,1.57N/mm 混凝土:C35,, ct
系数:=0.47,=0.80,=0.90, ,,,vbr
3320,102 1667 A,,mmS10.8,0.80,300
2293.1420n,d,,22 ===2826>=1677,满足要求~ AAmmmmssn44
双拉杆预埋件:
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预埋件钢板厚20mm,采用16根直径20mm的圆钢穿孔塞焊。
32,320,102 3334 A,,mmS10.8,0.80,300
22163.1420n,d,,22 ===5024>=3334,满足要求~ AAmmmmssn44
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