塑料成型加工与模具总结

nullnull塑料成型模具 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 合肥工业大学·材料科学与 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 学院 材料成型及控制工程专业*本课程课堂讲授内容简介本课程课堂讲授内容简介第一篇 塑料成型基础 第一章 概论 第二章 塑料成型理论基础 第三章 塑料制件的设计原则 第二篇 注射成型 工艺 钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程 及模具 第四章 注射成型工艺 第五章 注射模概述 第六~十章 注射模浇注系统、成形零部件、导向及脱模机构、侧向分型与抽芯机构、温度调节系统等的设计null第一章 概 论1、什么是塑料? 塑料是以高分子聚合物为主要成分，并在加工为制品的某阶段可流动成型的材料。 2、塑料的组成 以合成树脂为主要成分，根据不同需要添加不同添加剂所组成的混合物。合成树脂稳定剂填料增塑剂润滑剂着色剂固化剂null三、塑料的分类（按塑料的制造方法、成型性能及用途）1．按制造方法分类分类：聚合树脂、缩聚树脂两类。2．按成型性能分类 分类：热塑性塑料、热固性塑料两类。 3．按用途分类 分类：通用塑料、工程塑料及特殊用途的塑料等。 null2．按成型性能分类 热塑性塑料： 受热后软化或熔融，可成型加工，冷却后固化，再加热仍可软化。 热固性塑料： 开始受热时可以软化或熔融，但一旦固化成型就不会再软化。此时，即使加热到接近分解的温度也无法软化，且也不会溶解在溶剂中。null第二节 塑料的加工适应性塑料在不同温度下对应不同状态， 不同状态对应不同加工适应性。玻璃态高弹态黏流态分解塑 料 受 热 温 度低温高温null 1、玻璃化温度θg以下，坚硬的固体。 2、θg至θf为高弹态，橡皮状弹性体。 3、θf（θm）开始黏流态（称为熔体），直至分解温度θd。 null第三节 塑料的主要成型方法 1．注射成型(注塑成型) 注射机将粒状的塑料连续输入到注射机料筒中受热并逐渐熔融，成黏性流动状态，由料筒中的螺杆或柱塞推至料筒端部。通过料筒端部的喷嘴和模具的浇注系统将熔体注入闭合的模具中，充满后经过保压和冷却，使制件固化定型，然后开启模具取出制件。2．挤出成型(挤塑成型) 将粒状塑料在挤出机的料筒中完成加热和加压过程，熔体经过装在挤出机机头上的成型口模挤出，然后冷却定型，借助牵引装置拉出，成为具有一定横截面形状的连续制件。3．中空成型（吹塑成型） 先用挤出机或注射机挤出或注射出管筒形状的熔融坯料，然后将此坯料放入吹塑模具内，向坯料内吹入压缩空气，使中空的坯料均匀膨胀直至紧贴模具内壁，冷却定型后开启模具取出中空制件。null 4．压缩成型(压制成型) 上、下模组成的模具安装在压力机的上、下模板之间，将塑料原料直接加在敞开的模具型腔内，再将模具闭合，塑料粒料在受热和受压的作用下充满闭合的模具型腔，固化定型后得到塑料制件。5．压注成型（传递成型） 工作原理： 将塑料粒料或坯料装入模具的加料室，在受热、受压下熔融的塑料通过模具加料室底部的浇注系统充满闭合的模具型腔，然后固化成型。6．固相成型 特点：使塑料在熔融温度以下成型，在成型过程中塑料没有明显的流动状态。 应用：多用于塑料板材的二次成型加工。第二章 塑料成型理论基础第二章 塑料成型理论基础 牛顿流体：切应力与剪切速率间呈线性关系。非牛顿流体：切应力与剪切速率间呈非线性关系。一、牛顿流动规律二、指数流动规律 注射成型中，大多数聚合物熔体都是非牛顿流体，且近似服从指数流动规律，即 假塑性液体的“剪切稀化”效应及其原因假塑性液体的“剪切稀化”效应及其原因在中等剪切速率区域，假塑性液体的变形和流动所需的切应力随剪切速率变化，并呈指数规律增大； 变形和流动所受到的黏滞阻力，即液体的表观黏度随剪切速率变化，并呈指数规律减小。原因：这源于聚合物的大分子结构和它的变形能力。熔体进行假塑性流动时，增大剪切速率，就增大了熔体内的切应力，于是大分子链从其聚合网络结构中解缠、伸长和滑移的运动加剧，链段的位移(高弹变形)相对减小，分子间的静电引力也将逐渐减弱，熔体内自由空间增加，黏稠性减小，整个体系趋于稀化，从而在宏观上呈现出表观黏度减小的力学性质。null四、影响聚合物流变学性质的因素1.聚合物结构和其他组分对黏度的影响 (1)分子结构 (2)相对分子质量 (3)相对分子质量分布 (4)助剂 null2、温度对黏度的影响 聚合物温度升高后，体积膨胀，大分子之间的自由空间随之增大，彼此间的静电引力减小，有利于大分子变形和流动，即黏度下降。null3．压力对黏度的影响 在静水压力作用下，聚合物大分子间的自由空间被压缩减小，宏观上将表现出体积收缩，流动阻力随之增大。 因此，聚合物成型过程中，成型压力增大，其熔体所受的静水压力也会随之提高，伴随着熔体体积收缩，其黏度数值也将会增大。端末效应端末效应定义：注射成型时，当聚合物熔体经过流道截面变化的部位时，将会因界面的影响发生弹性收敛或膨胀运动。 害处：导致制件变形扭曲、尺寸不稳定、内应力过大、力学性能降低等。 分类：入口效应、离模膨胀效应入口效应入口效应定义：聚合物熔体在管道入口端因出现收敛运动，使压力降突然增大的现象。 入口效应区长度Le ：熔体从大直径管道进入小直径管道，需经一定距离Le后稳态流动方能形成。 常用入口效应区长度Le与管道直径D的比值(Le／D)来表征产生入口效应范围的大小。离模膨胀效应离模膨胀效应定义：当聚合物熔体流出流道或浇口时，熔体发生体积膨胀的现象。 离模膨胀比B： 膨胀后熔体的最大直径Df和流道直径D的比值。 B=Df/D 失稳流动和熔体破裂失稳流动和熔体破裂假塑性聚合物熔体具有三个流变性能区域： 在剪切速率很低的Ⅰ区，被剪切作用破坏的大分子蜷曲和缠结结构有较长时间恢复，熔体呈牛顿性质，零切黏度η0很高且保持不变，很难注射成型。 为此，注射成型常常使用Ⅱ区内的中等剪切速率，在这个区域的非牛顿性作用下，熔体的表观黏度ηa可比零切黏度下降多个数量级，故能呈现较好的流动性。失稳流动和熔体破裂失稳流动和熔体破裂将剪切速率提高到Ⅲ区附近或Ⅲ区以上，熔体黏度虽然可以降到最小值，但大分子链会在极高的剪切速率作用下完全被拉直，继续变形就会呈现很大的弹性性质，导致流动无法保持为稳定的层流，熔体将陷入一种弹性紊乱状态，各点的流速将会相互干扰，此现象称为失稳流动。失稳流动和熔体破裂失稳流动和熔体破裂聚合物熔体在失稳状态下通过模内的流道后将会变得粗细不均，没有光泽，表面出现粗糙的鲨鱼皮状。 如果继续增大切应力或剪切速率，熔体将呈现波浪、竹节形或周期螺旋形，更严重时将相互断裂成不规则的碎片或小圆柱块，此现象称为熔体破裂。熔接痕熔接痕 熔接痕又称熔合缝，是塑料制品中的一个区域，由彼此分离的塑料熔体相遇后熔合固化而形成的。 熔合缝形成的常见原因： ①模腔内型芯或安放的嵌件使熔体分流。 ②同一型腔有几个浇口。 ③塑件的壁厚有变化。 ④熔体喷射和蛇形流会引起波状折叠的熔合缝。第三章 塑料制件的设计原则第三章 塑料制件的设计原则塑件设计原则：在保证使用要求的前提下，尽量选用价格低廉和成型性能较好的塑料。 力求结构简单、壁厚均匀、成型方便，利于分型、排气、补缩和冷却。 塑件结构应能使其模具的总体结构尽可能简化，使模具型腔易于制造，模具抽芯和推出机构简单，避免模具侧抽芯和简化脱模机构。 塑件成型以后尽量不再进行机械加工。 null 因塑料冷却后收缩，紧包在凸模或成型型芯上，或由于粘附作用，塑件紧贴在凹模型腔内。为了防止塑件表面在脱模时划伤、擦毛等，设计时塑件表面沿脱模方向应具有合理的脱模斜度，如图3—l所示。 四、塑料制件的结构设计 1．脱模斜度 null3．加强筋加强筋的作用：在不增加壁厚的情况下，加强塑件的强度和刚度，避免塑件变形翘曲。 合理布置加强筋还可以改善充模流动性，减少内应力，避免气孔、缩孔和凹陷等缺陷。null③加强筋端部不应与塑件支承面平齐，而应缩进0.5mm以上，图3-3。null⑤ 各条加强筋的厚度应尽量相同或相近，可防止因熔体流动局部集中而引起缩孔和气泡 。图3－4(a)中的加强筋因排列不合理，在加厚集中的地方容易出现缩孔和气泡，可改用图3—4(b)所示的排列形式。 null4．支承面 应充分保证稳定性。 不宜以塑件的整个底面作支承面，因塑件稍有翘曲或变形就会使底面不平。 通常采用凸缘或凸台作为支承面，图3—6。null5．圆角 塑件除使用要求需要采用尖角之外，其余所有内外表面转弯处应尽可能用圆角过渡，以减少应力集中。 图a不合理，图b合理 不但使塑件强度高，塑件在型腔中流动性好，而且美观，模具型腔不易产生内应力和变形。null 注射成型生产中，运用一定的技术方法，将塑料原料、注射设备和注射所用的模具联系起来形成生产能力，这种方法就叫做注射成型工艺。什么是注射成型工艺？第四章 注射成型工艺null第一节 热塑性塑料的工艺性能一、塑料的成型收缩 塑料的收缩性： 指塑料制件从模具中取出发生尺寸收缩的特性。 二、塑料的流动性 衡量塑料流动性的指标： ①聚合物的相对分子质量，②熔融指数， ③阿基米德螺旋线长度， ④表观黏度，⑤流动比(流程长度/制品壁厚)。 相对分子质量小、熔融指数高、螺旋线长度长、表观黏度小、流动比大则流动性好。 null1．注射装置主要作用：使固态的塑料颗粒均匀地塑化呈熔融状态，并以足够的压力和速度将塑料熔体注入到闭合的型腔中。 2．锁模装置作用：①实现模具的开闭动作，②在成型时提供足够的夹紧力使模具锁紧，③开模时推出模内制件。3．液压传动和电器控制作用：保证注射成型按照预定 的工艺要求(压力、速度、时间 、温度)和动作程序准确进行。注射机的基本结构null一、注射机分类立式注射机 按外形分类卧式注射机直角式注射机null按塑料在料筒中的塑化方式分为两类。 1.柱塞式注射机2．螺杆式注射机 null第三节 注射成型原理及其工艺过程基本原理： 利用塑料的可挤压性和可模塑性，将松散的粒料或粉状成型物料从注射机的料斗送入高温的机筒内加热熔融塑化，使之成为黏流态熔体，在柱塞或螺杆的高压推动下，以很大的流速通过机筒前端的喷嘴注射进入温度较低的闭合模具中，经过一段保压冷却定型时间后，开启模具便可从模腔中脱出具有一定形状和尺寸的塑料制件。null一、生产前的准备工作 1.原料预处理 (1)分析检验成型物料的质量 (2)着色(3)预热干燥 2.清洗料筒 3．预热嵌件 4．选择脱模剂 有嵌件的塑料制件，由于金属与塑料两者的收缩率不同，嵌件周围的塑料容易出现收缩应力和裂纹。若成型前对嵌件预热，可减小它在成型时与塑料熔体的温差，避免或抑制嵌件周围的塑料发生收缩应力和裂纹。为什么要预热金属嵌件？null二、注射成型原理及其工艺过程 工艺过程分为：塑化计量、注射充模和冷却定型三个阶段。 l. 塑化计量 (1) 塑化 成型物料在注射成型机料筒内经过加热、压实以及混合等作用以后，由松散的粉状或粒状固体转变成连续的均化熔体的过程称为塑化。(2)计量 指能够保证注射机通过柱塞或螺杆，将塑化好的熔体定温、定压、定量地输出(即注射出)机筒所进行的准备动作，这些动作均需注射机控制柱塞或螺杆在塑化过程中完成。(3) 塑化效果和塑化能力 塑化效果：指物料转变成熔体之后的均化程度。 塑化能力：指注射机在单位时间内能够塑化的物料质量或体积。null2．注射充模 柱塞或螺杆从机筒内的计量位置开始，通过注射油缸和活塞施加高压，将塑化好的塑料熔体经过机筒前端的喷嘴和模具中的浇注系统快速进入封闭模腔的过程称为注射充模。 分三个阶段：流动充模、保压补料、倒流。3．冷却定型 从浇口冻结时间开始，到制品脱模为止。null三、制件的后处理为什么要进行制件的后处理？ 成型过程中塑料熔体在温度和压力作用下的变形流动行为非常复杂，再加上流动前塑化不均及充模后冷却速度不同，制件内经常出现不均匀的结晶、取向和收缩，导致制件内产生相应的结晶、取向和收缩应力，除引起脱模后时效变形外，还使制件的力学性能、光学性能及表观质量变坏，严重时还会开裂。为了解决这些问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，可对制件进行一些适当的后处理。后处理方法：退火将制品加热到θg～θf(θm)间某一温度后，进行一定时间保温的热处理过程。 调湿是一种调整制件含水量的后处理工序，主要用于吸湿性很强制件，使之在热介质中达到吸湿平衡，以防它们在使用过程中发生尺寸变化。 null第四节 注射成型工艺条件的选择与控制 注射成型具有三大工艺条件：温度(T)、压力(P)和时间(t)。一、温度料温和模温。1．料温 指塑化物料的温度和从喷嘴注射出的熔体温度，前者称为塑化温度，而后者称为注射温度。料温主要取决于机筒和喷嘴两部分的温度。料温过高：引起热降解，导致制件的物理和力学性能变差。料温太低：不利于塑化，物料熔融后黏度也较大，故成型比较困难，成型后的制件容易出现熔接痕、表面无光泽和缺料等缺陷。null2．模具温度指和制件接触的模腔表壁温度。模温选择的意义： ① 模温选择得合理、分布均匀，可有效改善熔体的充模流动性能、制件的外观质量及一些主要的物理和力学性能； ② 模温波动小，制件收缩均匀，防止翘曲变形。提高模温优点： ①改善流动性，②增强制件的密度和结晶度，③充模压力小，④表面粗糙度小。 提高模温缺点： ①冷却时间长，②收缩率大，③翘曲变形，④生产率低。 降低模温优点： ①冷却时间缩短，②提高生产率 降低模温缺点： ①流动性差，②残余应力大，③熔接痕明显。null二、压力 注射压力：与注射速度相关，对塑料熔体的流动和充模有决定性作用； 保压力：和保压时间密切相关，主要影响模腔压力以及最终的成型质量； 背压力：与螺杆转速有关，与塑化效果和塑化能力相关。1．注射压力与注射速度(1)注射压力 指螺杆(或柱塞)轴向移动时，其头部对塑料熔体施加的压力。注射压力过低：导致模腔压力不足，熔体充模困难； 注射压力过大：涨模、溢料飞边、注射机过载。流动比：指熔体自喷嘴出口处开始能够在模具中流至最远的距离与制件厚度的比值。null 在注射成型的保压补缩阶段，为了对模腔内的塑料熔体进行压实以及为了维持向模腔内进行补料流动所需要的注射压力叫做保压力。保压力： 2．保压力和保压时间保压时间： 保压力持续的时间长短。3. 背压力(塑化压力) 指螺杆在预塑成型物料时，其前端汇集的熔体对它所产生的反压力，简称背压。 背压对注射成型的影响主要体现在螺杆对物料的塑化效果及塑化能力方面。null三、成型周期注射成型周期：指完成一次注射成型工艺过程所需的时间。第一节 注射模的基本结构第一节 注射模的基本结构一、注射模的结构组成动模：安装在注射机的移动模板上； 定模：安装在注射机的固定模板上； 闭合：注射成型时动模和定模闭合构成浇注系统和型腔。 开模：开模时动模与定模分离取出塑料制品。注射模动模部分 定模部分第五章 注射模概述nullnull1．成型部件组成：型芯和凹模。 作用：型芯形成制品的内表面形状，凹模形成制品的外表面形状。合模后型芯和凹模便构成了模具的型腔。2．浇注系统（又称为流道系统）作用：将塑料熔体由注射机喷嘴引向型腔的一组进料通道。浇注系统组成：主流道、分流道、浇口、冷料穴3．导向部件 ①确保动模与定模合模时能准确对中； 作用： ②避免制品推出过程中推板发生歪斜现象； ③支撑移动部件重量。4．推出机构 作用：开模过程中，将塑件及其在流道内的凝料推出或拉出。null5．调温系统① 冷却：热塑性塑料用注射模，主要是在模具内开设冷却水通道，利用循环流动的冷却水带走模具的热量； ② 加热：模具的加热除可用冷却水通道通热水或蒸汽外，还可在模具内部和周围安装电加热元件。作用：满足注射工艺对模具温度的要求。6．排气槽作用：将成型过程中的气体充分排除。① 大塑件：在分型面处开设排气槽； ② 小塑件：利用分型面微小间隙排气； ③ 利用推杆或型芯与模具的配合间隙排气。7．侧抽芯机构带有侧凹或侧孔的塑件，被推出前须先进行侧向分型，抽出侧向型芯后方能顺利脱模，此时需要在模具中设置侧抽芯机构。 常用办法：常用办法：8．标准模架第二节 注射模具与注射机的关系第二节 注射模具与注射机的关系一、注射量的校核 模具设计时，须使在一个注射成型周期内所需注射的塑料熔体的容量或质量在注射机额定注射量的80％以内。 需注射入模具内的塑料熔体的容量或质量，应为制件和浇注系统两部分容量或质量之和，即式中V(m)——一个成型周期内所需注射的塑料容积或质量，cm3 (g)； n——型腔数目； Vn(mn)——单个塑件的容积或质量，cm3或g； Vj(mj)——浇注系统凝料的容量或质量，cm3或g。式中 Vg(mg)——注射机额定注射量，cm3或g。null二、注射压力的校核 校核的目的： 校验注射机的最大注射压力能否满足制品成型的需要。只有在注射机额定的注射压力内才能调整出某一制件所需要的注射压力。 确定制品成型所需的注射压力的方法: ①类比法； ②参考各种塑料的注射成型工艺数据，一般制品的成型注射压力为70～150MPa。 ③注射模模拟计算机软件(如美国的CFLOW、澳大利亚的MOLDFLOW、华中理工大学的H-FLOW等)，对注射成型过程进行计算机模拟，获得注射压力的预测值。 影响制件成型所需注射压力的因素： 塑料品种、注射机类型、喷嘴形式、制件形状的复杂程度以及浇注系统等。null三、锁模力的校核为什么要进行锁模力校核？ 因高压塑料熔体充满型腔时，会产生一个沿注射机轴向的很大推力，其大小等于制件与浇注系统在分型面上的垂直投影之和(图5—8)乘以型腔内塑料熔体的平均压力。该推力应小于注射机额定的锁模力T合，否则在注射成型时会因锁模不紧而发生溢边跑料现象(图5－9)。null四、安装部分的尺寸校核 校核的目的：为了使注射模具能顺利地安装在注射机上并生产出合格的制件。1．模具厚度2．模具的长度与宽度 五、开模行程的校核六、顶出装置的校核第六章 注射模浇注系统第六章 注射模浇注系统一、流变学在浇注系统设计中的应用 二、普通流道浇注系统 三、浇注系统的平衡进料重点掌握null浇注系统： 指注射模中从主流道的始端到型腔之间的熔体进料通道。普通流道浇注系统 无流道浇注系统浇注系统分类：主流道 分流道 内浇口 冷料穴浇注系统组成：null第一节 流变学在浇注系统设计中的应用1．浇口断面尺寸错误观点：“浇口尺寸越大越容易充模”错误观点：“浇口尺寸越小越好”以选取最小值为宜。 2．浇口长度剪切速率通常较大，在103～105s—1的范围内。3．剪切速率的选择 降低熔体的表观黏度利于充模。4. 表观黏度的控制②提高剪切速率。①提高熔体的成型温度。 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 ： null① 主流道通常设计成圆锥形，便于凝料从主流道中拔出。 ② 为防止主流道与喷嘴处溢料，主流道对接处应制成半球形凹坑。一、主流道的设计为减小料流转向过渡时的阻力， 主流道大端呈圆角过渡。④ 在保证塑料良好成型的前提下，主流道L应尽量短。 浇注系统的作用： 使来自注射模喷嘴的塑料熔体平稳顺利的充模、压实和保压。普通流道浇注系统包括：主流道、分流道、浇口、冷料穴。 第二节 普通流道浇注系统 null冷料穴的作用： 贮存因两次注射间隔产生的冷料及熔体流动的前锋冷料，防止熔体冷料进入型腔。 二、冷料穴设计冷料穴形状： 底部常作成曲折的钩形或下陷的凹槽，使冷料穴兼有分模时将主流道凝料从主流道衬套中拉出并滞留在动模一侧的作用。 冷料穴的位置： 主流道的末端，当分流道较长时，在分流道的末端有时也设冷料穴。null1．带Z形头拉料杆的冷料穴 常见的冷料穴有以下几种结构：2．带球形头(或菌形头)的冷料穴3．带尖锥头拉料杆 及无拉料杆的冷料穴null 喷射和蠕动的产生的缺陷： 若浇口截面太小，且正对宽度和厚度较大的型腔，则高速熔体流经浇口受高切应力作用，会产生喷射和蠕动，在塑件上形成波纹状痕迹，或喷出高度定向的细丝或断裂物，它们快速冷却与后来的熔体不能很好熔合，造成缺陷或表面疵瘢。喷射还易裹气，形成焦痕和空气泡。 克服喷射和蠕动的办法： 加大浇口截面尺寸 改换浇口位置 采用冲击型浇口，即浇口开设方位正对型腔壁或粗大的型芯。这样，当高速料流进入型腔时，直接冲击在型腔壁或型芯上，从而降低了流速，改变了流向，可均匀地填充型腔，使熔体破裂现象消失。浇口设计的原则：1．浇口尺寸及位置选择应避免熔体破裂而产生喷射和蠕动(蛇形流)nulla、浇口位置应开在塑件壁厚处： 当塑件壁厚相差较大时，在避免喷射的前提下，为减少流动阻力，保证压力有效地传递到塑件厚壁部位以减少缩孔，应把浇口开设在塑件截面最厚处，利于填充补料。 如塑件上有加强肋，则可利用加强肋作为流动通道以改善流动条件。 2．浇口位置应有利于流动、排气和补料null浇口位置应有利于排气，通常浇口位置应远离排气部位，否则进入型腔的塑料熔体会过早封闭排气系统，致使型腔内气体不能顺利排出，影响塑件成型质量。 b、浇口位置应远离排气位置：null a、在保证良好充填条件的前提下，为减少流动能量的损失，应使塑料流程最短，料流变向最少。 3．浇口位置应使流程最短，料流变向最少，并防止型芯变形null4．浇口位置及数量应有利于减少熔接痕和增加熔接强度nulld、对于熔接痕的位置应注意，图6—18(a)所示为带圆孔的平板塑件，其左侧较合理，熔接痕(图中A处)短，且在边上，右侧的熔接痕与小孔连成一线使塑件强度大大削弱。e、图6—18(b)大型框架塑件，其左侧由于流程过长，使熔接处的料温过低而熔接不牢，且形成明显熔接痕，而右侧增加了过渡浇口，虽然熔接痕数量有所增加，但缩短了流程，增加了熔接痕连接强度，且易于充满型腔。√××√流程过长熔接痕与小孔连成一线null5．浇口位置应考虑定位作用对塑件性能的影响如浇口开设在塑件的边缘、底部和内侧。6.浇口位置应尽量开设在不影响塑件外观的部位7.流动比校核最大流动距离比（流动比）： 指熔体在型腔内流动的最大长度与相应的型腔厚度之比。 五、浇口的类型五、浇口的类型特点：由主流道直接进料。 优点：熔体的压力损失小，成型容易。 适用范围：适用于任何塑料，常用于成型大而深的塑件。 冷料穴：采用直接浇口时，为防止前锋冷料流入型腔，常在浇口内侧开设深度为半个塑件厚度的冷料穴。 缺点：浇口处固化慢，易造成成型周期延长，容易产生较大的残余应力；超压填充，浇口处易产生裂纹，浇口凝料切除后塑件上疤痕较大。1．直接浇口null适用范围：广泛应用于中小型制品的多型腔注射模。 优点：截面形状简单、易于加工、便于试模后修正。 缺点：在制品的外表面留有浇口痕迹。 大小：厚度确定浇口的固化时间，在实践中通常是在容许的范围内先将侧浇口的厚度加工得薄一些，试模时再进行修正。位置：开设在模具的分型面上， 从制品的边缘进料。2．矩形侧浇口null3．扇形浇口特点：是矩形侧浇口的一种变异形式。在扇形浇口的整个长度上，为保持断面积处处相等，浇口的厚度应逐渐减小。适用场合：成型大平板状及薄壁塑件。null特点：将浇口的厚度减薄，而把浇口的宽度同塑件的宽度作成一致，故这种浇口又称为平面浇口或缝隙浇口。4.膜状浇口适用场合：用于成型管状塑件及平板状制品。结构：图6-24(a)设置浇口，成型后在制品内径处会留有浇口残留痕迹，当制品内径精度要求较高时，可按图6-24(b)那样，将膜状浇口设置在制品的端面处，其浇口重叠长度l1应不小于浇口厚度h。null 特点：将整个圆周进料改为几小段圆弧进料。 优点：浇口料较少，去除浇口方便，且型芯上部得以定位而增加了稳定性 缺点：增加了接缝线，对塑件强度有一定影响。 适用场合：它也适于圆筒形塑件。5．轮辐浇口特点：型芯头部开设流道，分流道与浇口不在同一平面内。 适用场合：主要用于塑件内孔较小的管状塑件和同轴度要求高的塑件。 优点：型芯顶端伸入定模内起定位作用，避免了弯曲变形，保证同轴度。6．爪形浇口null7．点浇口 点浇口又称针点浇口，是一种在塑件中央开设浇口时使用的圆形限制浇口。 适用场合：常用于成型各种壳类、盒类塑件。 优点：浇口位置灵活，浇口附近变形小，多型腔时采用点浇口容易平衡浇注系统。对投影面积大的塑件或易变形的塑件，采用多个点浇口能够取得理想的效果。 缺点：由于浇口的截面积小，流动阻力大，需提高注射压力，宜用于成型流动性好的热塑性塑料。采用点浇口时，为了能取出流道凝料，必须使用三板式双分型面模具或二板式热流道模具，费用较高。 null 8．潜伏浇口 图6-28，从形式上看，潜伏浇口与点浇口类似，不同的是采用潜伏浇口只需二板式单分型面模具，而采用点浇口需要三板式双分型面模具。 特点： ①浇口位置一般选在制件侧面较隐蔽处，可以不影响塑件的美观。 ②分流道设置在分型面上，而浇口像隧道一样潜入到分型面下面的定模板上或动模板上，使熔体沿斜向注入型腔。 ③浇口在模具开模时自动切断，不需要进行浇口处理，但在塑件侧面留有浇口痕迹。 null④若要避免浇口痕迹，可在推杆上开设二次浇口，使二次浇口的末端与塑件内壁相通，具有二次浇口的潜伏浇口图6-29，这种浇口的压力损失大，必须提高注射压力。null9．护耳浇口特点： 由矩形浇口和耳槽组成，耳槽的截面积和水平面积均比较大。耳槽前部的矩形小浇口能使熔体因摩擦发热而温度升高，熔体在冲击耳槽壁后，能调整流动方向，平稳地注入型腔，因而塑件成型后残余应力小，另外依靠耳槽能允许浇口周边产生收缩，所以能减小因注射压力造成的过量填充以及因冷却收缩所产生的变形。 适用场合：如聚氯乙烯、聚碳酸酯等热稳定性差、黏度高的塑料的注射成型。缺点：需要较高的注射压力，其值约为其他浇口所需注射压力的2倍。另外，制品成型后增加了去除耳部余料的工序。第三节 无流道凝料浇注系统第三节 无流道凝料浇注系统定义：在注射成型过程中不产生流道凝料的浇注系统。 原理：在注射模中采用绝热或加热的方法，使在整个生产周期中，从注射机的喷嘴到型腔入口这一段流道中的塑料一直保持熔融状态，从而在开模时只需取出塑件，而没有浇道凝料取出。null第三节 浇注系统的平衡进料 因如果各个型腔不是同时被充满，那么最先充满的型腔内的熔体就会停止流动，浇口处的熔体便开始冷凝，此时型腔内的注射压力并不高，只有当所有的型腔全部充满后，注射压力才会急剧升高，若此时最先充满的型腔浇口已经封闭，该型腔内的塑件就无法进行压实和保压，因而也就得不到尺寸正确和物理性能良好的塑件，所以必须对浇注系统进行平衡，即在相同的温度和压力下使所有的型腔在同一时刻被充满。一、一模多腔浇注系统的平衡为什么采用一模多腔时浇注系统应平衡？null1．平衡式浇注系统平衡系统比较：型腔采用圆周式布置[图6—31(a)]比横列式布置[图6—31(b)]好。因为圆周式布置不仅缩短了流程，而且还减少了流动时的转折和压力损失，但这种布置除圆形塑件外，加工比较困难。所以除了精密的塑件外，对于一般的矩形塑件，大多还是采用横列式布置。特点：从分流道到浇口及型腔，其形状、长宽尺寸、圆角、模壁的冷却条件等都完全相同，熔体能以相同的成型压力和温度同时充满所有的型腔，从而获得尺寸相同、物理性能良好的塑件。缺点：与非平衡浇注系统相比，平衡式浇注系统的流道总长度要长一些，模板尺寸要大一些，增加了塑料在流道中的消耗量和模具的成本。 null分两种情况： ①各个型腔尺寸和形状相同，距主流道距离不同; ②型腔和流道长度均不相同;2．非平衡式浇注系统 在非平衡式浇注系统中，为了使各个型腔能同时均衡地充满，须将浇口做成不同的截面形状或不同的长度，实行人工平衡。 常采用平衡系数法计算。null二、一模一腔多浇口浇注系统的平衡 1．平衡浇口以减少制品的变形 对于薄壁的矩形塑件或其他形状的平板塑件，当采用中心浇口时，由于聚合物大分子的取向效应，沿熔体流动方向的收缩量大于垂直于熔体流动方向的收缩量，故塑件产生各向不均匀的收缩，导致制品冷却后翘曲变形，改进的方法是采用多个点浇口，这样有利于消除或减小塑件的变形 。什么情况下采用一模一腔多点浇口？null 图6-35，深腔筒形或深矩形塑件成型时，若A、B两个点浇口尺寸及位置设计不当，就不能平衡熔体的流动，易使型芯因各个侧壁受力不均匀而产生偏斜，若在A、B两浇口处均匀进料，则熔体流动的不平衡性可得到很大的改善。2．平衡浇口有利于均匀进料3．平衡浇口以控制熔接痕的位置 采用多浇口时，在型腔内熔体的汇合处将产生熔接痕，熔接痕不仅降低了制品的强度，而且有碍美观，因此可以通过调整各个浇口的进料量来控制熔接痕形成的位置，以避免在制品的某些部位或者受力部位产生熔接痕。 null第七章 注射模成型零部件设计 一、 型腔总体布置与分型面选择 二、 成型零部件的结构设计 三、 成型零部件的工作尺寸计算 四、 成型型腔壁厚的计算 五、 排气结构设计重点掌握null第一节 型腔总体布置与分型面选择一、型腔数目的确定1． 按注射机的最大注射量，确定型腔数量n 2. 按注塑机的额定锁模力，确定型腔数 3．按制品的精度要求确定型腔数 4．按经济性确定型腔数null第一节 型腔总体布置与分型面选择一、型腔数目的确定 常用确定型腔数目的方法如下：1． 按注射机的额定注射量，确定型腔数量n 根据式(5—2)可得 (7-1)式中 Vg(mg)——注射机额定注射量，cm3或g； Vj(mj)——浇注系统凝料量，cm3或g； Vn(mn)——单个塑件的容积或质量，cm3或g。null2. 按注塑机的额定锁模力，确定型腔数 （7-2）式中 F——注射机的额定锁模力，N； p——塑料熔体对型腔的平均压力，MPa； An——单个塑件的在分型面上的投影面积，mm2； Aj——浇注系统在分型面上的投影面积，mm2。型腔数 根据注射机的额定锁模力大于将模具分型面胀开的力，得： F≥p(nAn+Aj)null3．按制品的精度要求确定型腔数 式中 L——塑件基本尺寸，mm； ±δ——塑件的尺寸公差，mm，为双向对称偏差标注； ±Δs——单腔模注射时塑件可能产生的尺寸误差的百分比。 生产经验认为，增加一个型腔，塑件的尺寸精度将降低4％，为了满足塑件尺寸精度，需使 成型高精度制品时，型腔数不宜过多，通常不超过4腔，因为多型腔难于使各型腔的成型条件均匀一致。（7-3） 上式化简得型腔数目 null 模具费为 Xm=nC1+C2 式中 C1——每一型腔所需承担的与型腔数有关的模具费用； C2——与型腔数无关的费用。4．按经济性确定型腔数 根据总成型加工费用最小的原则，并忽略准备时间和试生产原材料费用，仅考虑模具费用和成型加工费。 成型加工费为 式中 N——制品总件数； y——每小时注射成型加工费，元/h； t——成型周期。 总成型加工费为 X=Xm+Xjnull (7-4)则得：为使总成型加工费最小，令null(1)分型面应便于塑件脱模和简化模具结构，尽可能使塑件开模时留在动模，便于利用注射机锁模机构中的顶出装置带动塑件脱模机构工作。2．分型面选择原则总的原则：保证塑件质量，且便于制品脱模和简化模具结构。三、分型面的设计 分型面：模具上用于取出塑件和(或)浇注系统凝料的可分离的接触表面。nullnull(2)分型面应尽可能选择在不影响外观的部位，并使其产生的溢料边易于消除或修整。分型面处不可避免地要在塑件上留下溢料或拼合缝痕迹，分型面最好不要设在塑件光亮平滑的外表面或带圆弧的转角处例6： 带有球面的塑件，若采用图 (a)的形式将有损塑件外观， 改用图(b)的形式则较为合理。null(3) 分型面的选择应保证塑件尺寸精度 例7： 塑件的D和d两表面有同轴度要求。选择分型面应尽可能使D与d同置于动模成型，图(b)。 若分型面选择图(a)所示，D与d分别在动模与定模内成型，由于合模误差不利于保证其同轴度要求。null(4)分型面选择应有利于排气例8： 尽可能使分型面与料流末端重合，有利于排气。null例9： 图(a)采用一垂直于开模运动方向的平面作为分型面，凸模零件加工不便。 而改用倾斜分型面[图(b)]，则使凸模便于加工。(5)分型面选择应便于模具零件的加工null(6)分型面选择应考虑注射机的技术规格 图7—6弯板塑件，若采用图(a)的形式成型，当塑件在分型面上的投影面积接近注射机最大成型面积时，将可能产生溢料，若改为图(b)形式成型，则可克服溢料现象。第三节 成型零部件的工作尺寸计算第三节 成型零部件的工作尺寸计算一、塑件尺寸精度的影响因素1．成型零部件的制造误差2．成型零部件的磨损 3. 塑料的成型收缩4．配合间隙引起的误差为保证塑件精度，须使上述各因素造成的误差的总和小于塑件的公差值，即： null二、成型零部件工作尺寸计算 计算方法有：平均值法和公差带法。平均值法： 按塑料收缩率、成型零件制造公差和磨损量均为平均值时，制品获得的平均尺寸来计算的。公差带法： 使成型后的塑件尺寸均在规定的公差带范围内。null第五节 排气结构设计 排气不良的害处： 型腔内的气体受压缩将产生很大的背压，阻止塑料熔体正常快速充模，同时气体压缩所产生的热量可能使塑料烧焦。在充模速度大、温度高、物料黏度低、注射压力大和塑件过厚的情况下，气体在一定的压缩程度下会渗入塑料制件内部，造成气孔、组织疏松等缺陷。 模内气体来源： ①型腔和浇注系统中存在空气。 ②塑料原料中含有水分，在注射温度下蒸发而成为水蒸气。 ③由于注射温度高，塑料分解所产生的气体。 ④塑料中某些添加剂挥发或化学反应所生成的气体。null由此可以判断气体的来源，选择合理的排气部位。 塑件上气泡的分布状况： 型腔和浇注系统积存空气所产生的气泡，常分布在与浇口相对的部位上； 塑料内含有水分蒸发产生的气泡呈不规则分布在整个塑件上； 分解气体产生的气泡则沿塑件的厚度分布。null①用分型面排气[图7-33(a)]。②用型芯与模板配合间隙排气[图7-33(b))。③利用顶杆运动间隙排气[图7-33(c)、(d))。④用侧型芯运动间隙排气[图7-33(e)L⑤开设排气槽。当以上措施仍不足以满足快速、完全排气时，应在模具适当部位开设排气槽或排气孔[图7-33(f)]。1.排气方式 常见注射模排气方式如图7—33。 第一节 导向机构设计第一节 导向机构设计导向机构的作用： 主要是定位和定向，保证动模和定模两大部分或模内其他零部件之间的准确对合。结构形式： 导柱导向和锥面、销等定位。第八章 注射模的导向及脱模机构设计null第二节 脱模机构设计一、脱模机构的分类及设计原则1．脱模机构的分类1）按推出动作的动力源分为： 手动脱模、机动脱模、气动和液压脱模等； 2）按推出机构动作特点分为： 一次推出(简单脱模机构)、二次推出、顺序脱模、点浇口自动脱落以及带螺纹塑件脱模等。null2．脱模机构的设计原则保证塑件不因顶出而变形损坏、影响外观。③推出机构运动要准确、灵活、可靠，无卡死与干涉现象。机构本身应有足够的刚度、强度和耐磨性。②为使推出机构简单、可靠，开模时应使塑件留于动模，以利用注射机移动部分的顶杆或液压缸的活塞推出塑件。null三、一次推出脱模机构一次推出脱模机构：指开模后，用一次动作将塑件推出的机构。包括： 推杆脱模、推管脱模、推板脱模、气动脱模、利用活动镶件或型腔脱模、多元件联合脱模等机构。 null②导向部件 组成：导柱4和导套3。 作用：使推出过程平稳，推出零件不致弯曲和卡死。①推出部件 组成：推杆1、推杆固定板2、推板5和挡销8等。 作用：推杆直接与塑件接触，开模后将塑件推出；推杆固定板和推板起固定推杆及传递注射机顶出压缸推力；挡销调节推杆位置和便于消除杂物。(1)推杆脱模机构的组成1．推杆脱模机构③复位部件作用：使完成推出任务的推出零部件回复到初始位置。null2．推管脱模机构 特点：主型芯和凹模可同时设计在动模一侧，以利于提高塑件的同轴度。但壁过薄的塑件(壁厚<1.5mm)，推管加工困难，且易损坏，不宜采用推管推出。 优点：推管以环形周边接触塑件，故推顶塑件力量均匀，塑件不易变形，不会留下明显的推出痕迹。 3．推板脱模机构特点： 塑件表面不留推出痕迹，同时塑件受力均匀，推出平稳，且推出力大，结构较推管脱模机构简单。适用场合：薄壁容器、壳形塑件及外表面不允许留有推出痕迹的件。null 图8—18(a)利用螺纹型环作推出零件； 图(b)利用活动成型镶件推出塑件的结构，推杆推出型芯镶件，塑件取出后，推杆带动镶件复位； 图(c)用型腔带出塑件，型腔推出塑件后，人工取出塑件，该结构适用于软质塑料，但型腔数目不宜过多，否则取件困难。4．利用成型零件推出的脱模机构 某些塑件因结构和材料等关系，不适宜采用上述的脱模机构，可利用成型镶件或型腔带出塑件，使之脱模。null5．多元件综合脱模机构 某些深腔壳体、薄壁塑件及带有局部环状凸起、凸肋或金属嵌件的复杂塑件，用单一的脱模方式，不能保证塑件顺利脱出，需采用两种以上的多元件联合推出。图8-19为推杆、推管与推板三种元件联合使用。null利用活动摆块推动型腔完成一次脱模，然后由推杆完成二次脱模。(a)为合模状态；开模时，固定在定模的拉板7带动活动摆块5，将型腔1抬起，完成一次脱模，图(b)；继续开模时，限位螺钉2拉住型腔板，由注射机顶杆4通过推杆3将塑件从型腔中推出。弹簧6的作用是使活动摆块始终靠紧型腔，图(c)。（1）摆块拉板式脱模机构1.单推出板二次脱模机构四、二次推出脱模机构null(1)八字摆杆式脱模机构(a)为原始位置，开模时注射机顶杆6推动一次推出板，同时定距块5使二次推出板以同样速度推动塑件，使塑件和型腔一起运动而脱离动模型芯，完成一次脱模。当开模至图(b)位置时，一次推出板碰到八字形摆杆4，由于摆杆支点到两推板接触点的距离不等，在摆杆的摆动下，使二次推出板向前运动的距离大于一次推出板的距离，因而使塑料制件从型腔中脱出，2.双推出板二次脱模机构 特点：两组推出板，利用两组推出板的先后动作完成二次脱模。null(2)拉钩楔块式脱模机构图8-24，成型推杆7固定在一次推出板9上，中心推杆6和拉钩1固定在二次推出板10上。闭模状态时，拉钩在弹簧2的作用下始终钩住圆柱销5，图(a)。开模时注射机顶杆8顶动二次推出板，由于拉钩的作用，一、二次推出板同时推动塑件，使塑件脱离型芯，完成一次脱模。继续开模时，在斜楔3的作用下，拉钩与圆柱销脱开，同时限距柱4碰到动模固定板，使一次推出板停止运动，图(b)状态。注射机顶杆继续前进，推杆6推出塑件，完成二次脱模，图(c)。null3．顺序脱模机构(1)弹簧顺序脱模机构 图8—25，合模时弹簧受压缩，开模过程中，首先在弹簧作用下，使A分型面分型，分开至一定距离，限位螺钉限制定模的运动，模具从B分型面分型脱模。null(2)拉钩顺序脱模机构 图8—26，拉钩顺序脱模的两种形式。 图(a)，开模时先从A分型面分型，开模一定距离，拉钩在压块作用下摆动而脱钩，定模受拉板限制而停止运动，于是从B分型面分型脱模。 图b)为拉钩顺序脱模的另一种形式，动作原理同上。null(3) 双脱模机构 图8—27，两种常见的双脱模机构。 图(a)利用弹簧力使塑件先从定模中脱出，留于动模，然后用动模上的推出机构使塑件脱模。该结构紧凑、简单，但弹簧易失效，用于脱模阻力不大和推出距离不长的场合。 图(b)为利用杠杆的作用实现定模脱模的结构。第九章 侧向分型与抽芯机构设计 第九章 侧向分型与抽芯机构设计 一、 侧向分型与抽芯机构的分类二、 斜销侧向分型与抽芯机构 三、 弯销侧向分型与抽芯机构 四、 斜滑块侧向分型与抽芯机构 五、 齿轮齿条侧向分型与抽芯机构重点掌握第一节 侧向分型与抽芯机构的分类第一节 侧向分型与抽芯机构的分类为什么要采用侧向分型与抽芯？ 某些塑料制件，由于使用上的要求，不可避免地存在着与开模方向不一致的分型，除极少数情况可以进行强制脱模外(参见图3—14)，一般都需要进行侧向分型与抽芯，才能取出制件。抽芯机构分类： （按动力源分）手动、 气动、液压和机动抽芯机构。什么是抽芯机构？ 能将活动型芯抽出和复位的机构。null一、手动侧向分型与抽芯机构什么是手动抽芯？ 在推出制件前或脱模后用手工方法或手工工具将活动型芯或侧向成型镶块取出的方法。 优点：结构简单。缺点：劳动强度大，生产效率低，仅适用于小型制件的小批量生产。 图9—3，利用气动抽芯机构使侧向型芯作前后移动。 图示的结构中没有锁紧装置，这在侧孔为通孔或者活动型芯仅承受很小的侧向压力时是允许的，因为气缸压力尚能使侧向的活动型芯锁紧不动，否则应考虑设置活动型芯的锁紧装置。 图9—3，利用气动抽芯机构使侧向型芯作前后移动。 图示的结构中没有锁紧装置，这在侧孔为通孔或者活动型芯仅承受很小的侧向压力时是允许的，因为气缸压力尚能使侧向的活动型芯锁紧不动，否则应考虑设置活动型芯的锁紧装置。二、液压或气动侧向分型与抽芯机构 侧向分型的活动型芯可以依靠液压传动或气压传动的机构抽出。 图9—4，液压抽芯机构带有锁紧装置，侧向活动型芯设在动模一侧。成型时，侧向活动型芯由定模上的锁紧块锁紧，开模时，锁紧块离去，由液压抽芯系统抽出侧向活动型芯，然后再推出制件，推出机构复位后，侧向型芯再复位。 图9—4，液压抽芯机构带有锁紧装置，侧向活动型芯设在动模一侧。成型时，侧向活动型芯由定模上的锁紧块锁紧，开模时，锁紧块离去，由液压抽芯系统抽出侧向活动型芯，然后再推出制件，推出机构复位后，侧向型芯再复位。null 机动抽芯机构的优、缺点： 结构形式为： 斜销、弹簧、弯销、斜导槽、斜滑块、楔块、齿轮齿条等 。什么是机动侧向分型与抽芯？ 利用注射机的开模力，通过传动机构改变运动方向，将侧向的活动型芯抽出。 结构较复杂，但抽芯不需人工操作，抽拔力较大，灵活、方便、生产效率高、容易实现全自动操作、无需另外添置设备等。三、机动侧向分型与抽芯机构第二节 斜销侧向分型与抽芯机构第二节 斜销侧向分型与抽芯机构一、工作原理 原理：斜销3固定在定模板4上，侧型芯1由销钉2固定在滑块9上，开模时，开模力通过斜销迫使滑块在动模板10的导滑槽内向左移动，完成抽芯动作。 为保证合模时斜销能准确地进入滑块的斜孔中，以便使滑块复位，机构上设有定位装置，依靠螺钉6和压紧弹簧7使滑块退出后紧靠在限位挡块8上定位。 此外，成型时侧型芯将受到成型压力的作用，从而使滑块受到侧向力，故机构上还设有楔紧块5，以保持滑块的成型位置。塑件靠推管11推出型腔。二、斜销侧向分型与抽芯机构主要参数的确定二、斜销侧向分型与抽芯机构主要参数的确定抽芯距： 型芯从成型位置抽到不妨碍塑件脱模的位置所移动的距离，用S表示。 1．抽芯距S抽芯距大小： 等于侧孔或侧凹深度So加上2~3mm的余量， S=So+(2~3)mmnull2、斜销的倾角 α α 的作用：决定斜销抽芯机构工作效果的一个重要参数，不仅决定开模行程和斜销长度，而且对斜销的受力状况有重要的影响。null①抽拔方向垂直于开模方向时（图9—7） α对斜销几何尺寸的影响：抽芯距S，所需的开模行程H与斜销的倾角α的关系为（9-2）斜销有效工作长度L与倾角α的关系为（9-3） 上两式可见：倾角α增大，为完成抽芯所需的开模行程及斜销有效工作长度均可减小，有利于减小模具的尺寸。nullα对斜销受力情况的影响： 抽芯时滑块在斜销作用下沿导滑槽运动，忽略摩擦阻力时，滑块将受到下述三个力的作用[图9—8 (a)]，抽芯阻力Fc、开模阻力Fk(即导滑槽施于滑块的力)以及斜销作用于滑块的正压力F’。由此可得抽芯时斜销所受的弯曲力F (与F’大小相等，方向相反)。null 上二式可知，Fc一定，倾角α增大时，斜销所受的弯曲力F和开模阻力Fk均增大，斜销受力情况变差。 结论：决定斜销倾角的大小时，应从抽芯距、开模行程、斜销受力几个方面综合考虑。一般取α=15～20°，不宜超过25°。 （9-4）Fk=Fctanα(9-5)抽芯时所需开模力为：3．斜销的直径3．斜销的直径即，斜销的直径必须根据抽芯力、斜销的有效工作长度和斜销的倾角来确定。null（9—10） 式中 L5——锥体部分长度，一般取(10～15)mm； D——固定轴肩直径； t——斜销固定板厚度。4．斜销的长度确定了斜销倾角α、有效工作长度L和直径d之后，可按图9—10几何关系算斜销的长度L总：第三节 弯销侧向分型与抽芯机构第三节 弯销侧向分型与抽芯机构 弯销侧向分型与抽芯机构是斜销侧向分型与抽芯机构的一种变形，图9—25。 工作原理：与斜销侧向分型与抽芯机构相同，其差别在于用弯销代替斜销。第四节 斜滑块侧向分型与抽芯机构 图9—28，模具采用了斜滑块外侧分型机构。 开模时，推杆7推动斜滑块1沿模套6上的导滑槽上的方向移动，在推出的同时向两侧分开，从而使塑件脱离型芯和抽芯动作同时进行。导滑槽的方向与斜滑块的斜面平行，限位螺钉5用以防止斜滑块从模套中脱出。1．滑块导滑的斜滑块侧向分型与抽芯机构第四节 斜滑块侧向分型与抽芯机构null2．斜滑杆导滑的斜滑块侧向分型与抽芯机构 图9-30，利用斜滑杆3带动斜滑块1沿模套2的锥面