筏板基础选型和设计方法的研讨_林本海

第 1 2 期 建 筑 结 构 19 9 9 年 1 2 月 筏板基础选型和设计 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 的研讨 林本海 刘玉树 (广东省建筑设计研究院 广州 5 1 0 0 10 ) 〔提要 1 对高层建筑筏板基础选型和设计中的地基承载力确定方法 、变形控制计算方法 、筏板结 构设计 、抗浮锚杆设置原则以及裙房基础设计等问题进行了较为全面的研讨 , 并给出了工程设计 计算实例 , 供类似工程有参考 。 [关健词 ] 高层建筑 筏板基础 承载力 变形计算 抗浮锚杆 裙房基础 实例 乳n l e p r o b le m s o f ra f t fo u n d a t io n o f h ig h b u i ld in g a r e d is e u s s e d , w h i e h a r e g ro u n d b e a r i n g e a p a e it y , s e t - t l em e n t e o n t ro ll in g a n d e a le u l a t in g m e t ho d , s t r u e u r a l d e s ig n o f 血f t fo u n d a t io n , a n e ll o r 耐 fo r : e s is t i n g flo a t , po d iu m f o t . n d a t ion d e s ig n a n d 50 o n . A n d a P roj e e t e x a m P le 15 in t ro d u e e d . K e yw o r d s : h ig h b u ild in g ; r a f t fo u n d a t ion ; g ro u n d b e a r in g e a p a e i t y ; 交t t le m e n t e a le u la t io n : fl o a t r e s i s - t a n t ; a n e ho r r od ; p记 iu m fo u n d a t ion 一 、前言 广州地区位于珠江三角洲的前缘 , 由于特定的 地质历史和地理环境 , 形成了一种典型的上软 (填 土 、淤泥和砂土 )下硬(风化残积土和风化软岩 )的岩 土结构地层 。 风化软岩的埋深一般相对较浅 , 但由 于构造活动和岩体组成性质的差别使得风化程度不 一 , 在地层剖面上出现软硬相间的节率性分布特点 。 对此 , 广州地区高层建筑常用的基础型式为嵌岩灌 注桩 (多为人工挖孔桩 ) , 以 一定厚度的中风化或稳 定微风化岩层为桩基持力层 。 虽然广州地区建造了 数以百计采用该基础型式的高层建筑 , 但由于地下 水位高和含水量丰富 、岩体裂隙发育和风化程度不 同并软硬相间 , 要嵌入有一定厚度的中风化或稳定 的微风化基岩层往往使桩身较长 , 不仅施工困难 , 质 量难以保证 , 工期较长 , 提高了工程造价 , 而且挖桩 成孔降水还常常对周边 已有的建筑物和地下管线造 成影响。 多年来的工程实践使我院对广州地区的岩土性 质有了较深入的认识 , 针对上述的典型地层结构 , 对 于高层建筑基础 ; 除了采用嵌岩桩基外 , 也可采用筏 板基础 , 因此根据高层建筑的结构特点和功能要求 , 我院对筏板基础选型和设计进行了多年的研讨和实 践 , 积累了一些经验 。 本文以一工程为实例拟对广 州地区高层建筑筏基选型和设计方法作一讨论 , 以 供同行商榷参考 。 二、筏板基础的选型和设计 筏板基础是指柱 、墙下连续的钢筋混凝土大板 基础 , 其设计包括天然地基处理和筏板基础设计计 算两部分 , 一般可归纳为 6 个方面的内容 。 1 . 筏板基础埋深的确定 广州地区由于用地紧张 , 高层建筑密集 , 因此常 需设置车库 、人防 、 设备用房和水池等地下室 , 并由 其使用功能要求决定地下室的层高和层数 , 这就基 本确定了底板的埋置深度 , 然后根据该深度结合建 筑场地的岩土工程特点进行基础选型 , 研究选择天 然筏板基础的可能性 。 在广州地区常出现这样的情况 , 在地下室底板 面上下的岩土层已基本出露风化残积土层 、风化软 岩层 (强风化或中风化软岩 ) , 有的在风化软岩层下 存在极其强烈的风化软夹层或硬夹层等 , 对此地层 结构采用何种基础型式 , 长期以来许多设计人员 已 形成了一个固定的概念—采用嵌岩桩基 , 因为这样处理不仅可减少设计风险 , 设计计算简单 , 而且不 与有关规范相冲突 , 谓之 “合理合法 ” 。 这种定式思 维模式对工程的直接影响是 :造成设计桩长较长 , 施 工难度大 , 桩成孔时要穿过硬夹层进入稳定的完整 基岩需要降水和爆破 , 不仅成桩时间长 , 而且要等到 龄期后才能进行工程桩的抽芯检测验收 , 如果出现 不合格桩要补桩或补强 , 则工期更长 , 增加工程投 资 , 同时 , 成桩降水还使场地周边软土产生固结变 3 形 , 影响已有建筑物和地下管线的安全。 这种定式 思维使设计越来越保守 , 不利于设计水平的提高和 科技进步 。 我们认为 , 针对上述岩土地层的结构特 征 , 对高层建筑完全有可能选用天然筏板基础型式 。 当然需要进行具体的设计计算分析 , 这在后面将予 以论述 。 2 . 筏板基础地基承载力的研究确定 由于地下室具有一定的埋深和广州地区的地下 水位较高 , 天然筏板基础属于补偿性基础 , 因此地基 承载力的确定有两种方法 。 一是地基承载力设计值 的直接确定法 , 就是根 据地基承载力 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值按照有关规范〔‘1通过深度和宽 度的修正得到承载力设计值。 对于广州地区的风化 残积土和风化软岩的地基承载力 , 我院经 40 多年的 工程勘察和工程设计的实践 , 已 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf 出一些岩土物 理力学性质的基本规律 [z, ”〕。 对风化岩土由于取样 扰动和失水 , 往往造成室内土工试验结果出现偏差 , 不能反映场地岩土的真实物理力学性质 , 应采用原 位试验 (如标贯试验 、压板试验等 )与室内土工试验 相结合的综合判断法来确定岩土的特性 。 根据广州 地区不同岩土层的现场压板试验和原位标贯试验以 及数十栋高层建筑沉降观测结果的反分析 , 得到风 化岩土地基承载力标准值 人 与标贯试验击数 N 的 关系为 : 人 = ( 1 2 一 1 5 )N ( l ) 风化残积土取高值 , 强风化软岩取低值。 即当风化 残积土的标贯值 N 》30 击时 , 其承载力标准值可达 几妻 36 0kP a ; 广东省有关规范〔4〕规定残积土与强风 化软岩的界限标贯值为 N = 50 击 , 则强风化软岩的 承载力标准值 几 ) 600 k Pa , 而半岩碎块状的强风化 软岩 几) s o o k P a 。 如果高层建筑设置 2 层地下室 , 则基础埋深可达 8 一 10 m , 地基承载力标准值经深度 和宽度校正后 , 即使是残积土 , 其承载力设计值 f ) 65 Ok Pa , 完全能够满足 30 一 35 层的高层建筑地基承 载力的要求 , 对于强风化软岩其承载力则更高 。 二是按照补偿性基础分析地基承载力的要求 。 例如对于某栋地上 38 层 、地下 2 层 (底板底埋深 10 m )的高层建筑 , 由于将原地面下 10 m 厚的岩土挖 去建造地下室 , 则卸土土压力达 180 k P a , 约相当于 n 层楼的荷载重量 ;如果地下水位为地面下 Zm , 则 水的浮托力为 80 kP a , 约相当于 5 层楼的荷载重量。 因此实际需要的地基承载力为 24 层楼的荷载 , 即当 地基承载力标准值 八 ) 4 0 0 k Pa , 或当地下 10 m 处的 4 风化残积土 的标贯值 N ) 30 击 时就能满足要求 如果筏基可适当向外挑出 , 则有更大的可靠度 。 从上述分析可见 , 广州地区高层建筑的筏板基 础选型就地基承载力而言 , 只要地下室底板处为硬 塑 、坚硬状风化残积土或强风化软岩层就能满足 要 求 , 工程设计人员大可放心 。 3 . 天然筏板基础的变形计算研讨 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方 面 , 尤其对于高层或超高层建筑 , 变形往往起着决定 性的控制作用 。 目前的理论水平可以说对地基变形 的精确计算还比较困难 , 计算结果误差较大 , 往往使 工程设计人员难于把握 , 这是常使基础设计过于保 守 、造成浪费的主要原因之一 。 我们通过对广州地 区不同建筑场地地层的压板试验结果的分析 , 以 及 对广州地区数十幢高层建筑的沉降观测资料的反分 析 , 认为对于地基变形 , 应该用变形模量 E 。计算较 为准确 ,而不应采用压缩模量 E 。 计算〔3〕。 变形模量 E 。 与标贯 N 值的关系为 : E 。 = ( 2 . 0 一 2 . 5 )N ( 2 ) 硬塑或坚硬状的风化残积土取低值 , 强风化软岩取 高值。 对于基础筏板 , 可将筏板划分为许多小块 。 如 果不考虑基础各小板块之间的相互影响 , 可按下式 先进行沉降变形 [ s j计算 : _ N 合 a , h ,乙 = 二一 夕 , 下不 - 八 沉 乙。i ( 3 )式中 : S 为沉降量 (m m ) , N 为单柱柱脚竖向荷载设 计值 ( k N ) , A 为小板块面积 (m Z ) , a ‘为地基应力影 响系数 , hi , E oi 分别为第 ￡层土体的厚度 ( m )及变形 模量 (M P a ) 。 对于中风化以上的岩层不作变形计算 。 如果考虑各小块板之间的相互影响 , 则可采用 集中力弹簧代替其作用 , 各小块弹簧的 K : 值与该块 所在地层及面积有关 , 也与小块所在位置有关。 对 于天然地基上的刚性板 , 其 K : 为 : K , = 仅 10 诬 甲 垫 ~ 艺。、 ( 4 ) 式中 a ib , 为第 i 个弹簧的地基面积 (耐 ) , 其余同式 ( 3 ) 。 这样不均匀地基上的刚性板基础沉降可用下式 计算 : 习K : x ‘ 习凡 二子 艺K : 二汉 名 K ‘又 习风 x : 从 艺 K ‘夕圣 1 {‘ 。 ) {N )…成‘听一成从 r (5 ’」 L tg a ) LM x J ( 2) 底板厚度 由抗冲切和抗剪强度验算确定 。 柱网间距较大时可在柱间设置加强板带 ( 暗梁加配 箍筋 )来提高抗冲切强度以减少板厚 , 也可采用后张 预应力钢筋法来减少混凝土用量和造价。 广州地区 的一般经验是板的初步设计厚度按地面上楼层数计 算 , 每层约需板厚 5 一 7c m , 如地上 30 层高楼的底板 厚度为 1 5 00 一 2 100 m m 。 决定板厚的关键因素是冲 切 , 正在编制中的新规范将有新的冲切验算公式 。 ( 3) 无肋梁筏板基础的配筋可近似按无梁楼盖 设柱上板带和跨中板带 (倒楼盖法 ) 的计算方法进 行 , 精确计算可用有限元法 。 作者曾用程序对一工 程进行沉降计算 , 当差异沉降达 20 mm 、相对挠度为 8 / 1 0 00 时 , 按整体弯曲计算则无法配筋 。 对肋梁式筏基 , 当肋梁高度比板厚大得较多时 , 可分别计算底板和肋梁的配筋 , 即底板以 肋梁为固 定支座按双向板计算跨中和支座弯矩 , 但由于估大 了肋梁的嵌固约束作用 , 应适当调整板跨中和支座 的配筋 。 ( 4) 构造配筋要求 , 筏板受力筋应满足规范中 0 . 巧% 的配筋率要求 , 悬挑板角处应设置放射状附 加钢筋等。 设计人员往往配置受力钢筋有余 , 构造 钢筋却配置不足 。 关于配筋的具体计算参考资料较多 , 不作详述 。 5 , 筏板基础抗浮锚杆的设置研讨 由于广州地区普遍地下水位较高 , 当底板埋深 较大时 , 不少设计人员担心地下水对底板的浮托力 而设置抗拔锚杆 , 在这里作如下分析和讨论 。 ( 1) 施工过程中浮托力的产生是 由于基坑内积 水 (雨水和施工用水或地下水渗透 )所致 ; 浮托力的 大小与地下室的体积和基坑内积水高度有关 。 因此 只要能在地下室施工过程中有序排水或限制水位 , 在基础底板底以下就不会产生浮托力。 ( 2) 地下室上浮是因为地下室结构及上部结构 的荷载重量不足以克服地下水的浮力 , 当筏板基础 底板上的结构重量大于实际上浮力后 , 整个基础结 构就能稳定 , 因此在地下室和地面上相应有限几层 的结构完成后 , 就可以克服地下求的上浮力问题 , 不 需要在整个施工过程中对水位保持警戒 。 ( 3) 在计算地下水的浮托力时应注意到 : ¹筏基底板所承受的浮托压力只是底板与地基 岩土的裂隙水压力 、孔隙水压力 , 板承受的浮托力与 地基岩土的裂隙发育程度 、孔隙率有关 , 其实际压力 强度小于静水压强 。 5 毛又 凡凡Ki乙习艺广|11|l.ee||L 式中 : K , , x ‘, y ‘分别为第￡个弹簧的刚度及中心坐 标 ; △ 。, tg 月, tg a 分别为基础坐标原点的沉降及板绕 x , y 轴转角的正切值 ; N , M 二 , M , 分别为作用于基 础板上的竖向荷载及上部结构竖向荷载对基础板的 x , y 轴产生的弯矩 。 最后 , 小块筏板的总变形量为 : S ‘= △。 + x 、t g a + 夕、tg月 ( 6 ) 一般按式 ( 3) 计算的结果较式 ( 5 ) , ( 6) 的为大 , 因此当按式( 3) 计算的沉降变形值比较均匀且较小 ( < 50 m m )时 , 柱间差异沉降也就能满足规范要求 。 当由于地层分布不均匀 、上部结构荷载在筏板 基础上分布不均匀而引起筏板基础各部分的差异沉 降较大时 , 可综合考虑采用以下处理措施 : ( 1) 将出露较差的土层挖除一部分 ,换填低强度 等级的素混凝土形成素混凝土厚垫块 , 以改变和调 整地基的不均匀变形 。 ( 2) 调整上部结构荷载或调整柱网间距 , 减小基 底压力差。 (3) 调整筏板基础形状和面积 , 适 当设置悬臂 板 , 均衡和降低基底压力 。 (4 )加强底板的刚度和强度 , 在大跨度柱间设置 加强板带或暗梁等。 计算高层建筑的地基变形时 , 由于基坑开挖较 深 , 卸土较厚 , 往往引起地基的回弹变形而使地基微 量隆起。 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和 计算 , 从经验上 回弹量约 为上述变形量的 10 % 一 30 % , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述 计算值的 1 . 1 一 1 . 3 倍左右 。 4 . 筏板基础的结构设计 筏板基础的主要结构型式有平板式筏基和肋梁 式筏基 , 包括等厚度或变厚度底板和纵横 向肋梁 。 一般情况下宜将基础肋梁置于底板上面 , 如果地基 不均匀或有使用要求时 , 可将肋梁设置于板下 , 框架 结构立柱位于肋梁交点处 。 在具体筏基设计时应着 重考虑如下问题 : (1) 应尽量使上部结构的荷载合力重心与筏基 形心相重合 ,从而确定底板的形状和尺寸 ; 当需将底 板设计成悬挑板时 , 要综合考虑上述多方面因素以 减小基础端部基底反力过大而对基础弯矩的影响 。 º底板的水承压面积并非全部 , 由于底板与地 基岩土已粘结成整体 , 因而能提供一定的粘结 (抗 拔 )力 。 有关试验资料认为有效粘结面积占底板面 积最小比率为 K 二 50 % , 而粘结强度最低为 2 50 kPa (相当于毛石砌体与 M 10 砂浆间的抗拉力 ) 。 作者 认为 K 值是一重要因素 , 应通过试验确定 。 »浮托力的估算 : 当 K = 50 % 一 100 % 时 , 如地 下水位为 一 2 . 0 m ‘的 10 m 深地下 2 层基坑 , 当底板 厚度为 1 600 m m , 则单位面积的浮托力 T 和地下室 结构重量 W 分别为 : T = 8 0 x ( 50 % 一 1 0 0 % ) = 4 0 一8 0 kP a W = 1 . 6 x 2 5 + 1 6 只 2 = 7 2 . o k P a 从以上分析和讨论可见 , 即使按 K = 1 计算使 浮托力 T 最大 , T 与 W 的差值也只有 8 . o kP a , 待地 面上再施工 1 一 2 层后 , 就能保持整体平衡 , 因此只 要在地下室施工过程中能保持基坑干燥 , 基础和地 下室结构及地上 2 层结构施工完成后 , 就没有必要 对地下水位保持警戒 , 从施工过程来看是无需设置 抗浮锚杆的。 对于一些地下室较大 、较深而地面以上结构层 数不多的建筑 , 则应根据上述总体平衡的原则计算 确定抗浮锚杆 。 对于地下室面积较大而主体塔楼面 积较小的建筑 , 应验算裙房部位的浮托力能否与结 构自重相平衡 , 否则也应设置抗浮锚杆。 在底板配 筋设计时应注意到 由于水的浮托力使底板产生的弯 矩 , 当板下不设置锚杆时应全面考虑浮托力产生的 弯矩 , 当板底设置抗浮锚杆后则可适量减少底板的 配筋量。 6 . 裙房基础的设计研讨 由于裙房的单柱荷载与高层主楼相 比要小得 多 , 因此没有必要像主楼一样采用厚筏基础 , 采用薄 板配柱下独立扩展基础即可 。 这里需强调的是 , 裙 楼独立基础的沉降与主楼筏板基础的沉降要相协 调 , 即控制沉降差在允许值范围内。 因此根据由式 (2) 或式 ( 5) 计算的主楼沉降量 , 按各柱的荷载 N 值 计算出各独立基础的面积 A , 即 : 开挖深度 8 . 2 m 。 根据场地岩土工程勘察资料 , 其地 层分布自上而下为粘性土层和红色风化泥质砂岩层 。 在风化的泥质砂岩中由于风化程度不一 , 呈现中风化 与强风化甚至全风化互层或夹层 , 其典型的剖面如图 1 。 场地的稳定地不水位为地面以下 1 . 5 一 2 . 4 m 。 岩土工程勘察报告中建议基础型式采用人工挖 孔灌注桩 , 这也是广州地区 常用的基础型式。 以厚 度大于 3 . 0 m 微风化泥质砂岩为桩端持力层 , 这样 桩长将达 30 m 以上 。 挖桩成孔在穿越强度较高的 中风化泥质砂岩时 , 需采用爆破作业 , 而穿越全风化 砂层时又要防止流砂 , 施工难度较大 。 从地层剖面 及岩土性质分析 , 在基坑底部 ( 7 . 5 一 8 . 5m )的深度 , 地层基本上已出露强风化泥质砂岩 , 只局部分布残 积土层 。 如果对残积层进行适当处理 , 从本文的分 析可知 , 在地基承载力和变形方面应该是可以进行 协调解决的 , 因此决定采用 “板式筏基 + 独立墩基 ” 相结合的基础型式 。 为协调各部分的变形 , 使其趋 于一致 , 可通过变形验算调整独立墩基的面积 。 N 丈气 a , h 、八 二 二犷 户 花二一。 仁丫七 。‘ (7 ) 三 、某高层建筑筏板基础设计实例分析 我院 规划 污水管网监理规划下载职业规划大学生职业规划个人职业规划职业规划论文 室设计的广州市先烈中路某高层住宅 楼 , 地面以上 26 层 , 设地下室 2 层 , 框架 一 剪力墙结 构 , 基础占地面积 1 500 时 。 建筑物总荷载重量约为 6 2 4 3 00 0kN , 即要求地基平均承载力为 416 kP a , 基坑 6 图 1 工程地质剖面图 初步变形计算选下卧层最软最厚的 4 号钻孔 (图 1) 的风化残积土层进行 。 由勘察资料知 , 该层 残积土层呈密实状态 , 标贯击数 N 二 36 击 , 由式 ( 1) 知该地 层承载 力标准值 : 几 = 12 X 36 = 432 kP a > 4 16 k P a ,满足实际需要的地基承载力要求。 由式 ( 2) 知 E O = 2 x 3 6 二 72 M P a 。 这样以轴¹和¹交点处柱 荷载 N = 12 2 00 k N 验算变形 , 由式 ( 3 )得 : 。 1 2 200 f . 、 12 . 1 一 10 . 1 O = : , 一丁于尸丁- 二 吸1 入— 二二尸一0 . 0 入 件 . 4 \ / 乙 考虑基础持力层因卸载回弹变形 , 则该柱基实际变 形量将为 : S’ = n . l x l . 3 = 14 . 4 m m 。 因该数值较 团团团于下二二习介下 ttt厂下碑干屯屯可-----lllllllll ::::::: lllll[[[_ _________________________ .....一一一一一一一六六{ }} {{{{{{{{{{{阵阵阵阵: : : 士士士士士丁丁丁产产产产产一一一一一一 丫丫一一 - ,,, 了~~ ~ ~ 了了 lll lllll 一一!!! !!!!! ! ...二二二二 l ... 月月月川川川片片片片片 { 吧多 }}}fffffffff--- 二二曰曰曰曰 } 二二目目目日日日 尸二以以 』』与巡巡曾曾 注 : 0 0 5 一 沉降观测点号 ; Z K S 一 地质勘探点号 图 2 基础平面布置图 小 , 并且也满足相邻柱的差异沉降变形要求 , 无需再 作其它变形计算 。 沉降观测数值 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf (单位 : m m ) 表 1 四 、结语 高层建筑基础选型是整个结 构设计中的一个重要组成部分 , 直接关系到投资额度 、施工难度 和工期 , 因此应认真研究场地岩 土性质和上部结构特点 , 通过综 合技术经济比较确定 。 本文对广 州地区高层建筑的筏板基础选型 及设计中应注意的几个问题进行 了讨论 , 并结合地 区经验对岩土 的承载力及变形计算提出了相应 的经验公式及计算方法 , 希望得 到进一步总结和修正 。 高层建筑的基础选型应因地 制宜 , 除基础应满足现行规 范允 许的沉 降量和沉降差 的限值外 , 整体结构应符合规范对强度 、 刚 度和延性的要求 , 选用桩基或筏 基都不是绝对的 , 而安全可靠、 经 测测测 第1次次第2次次第3次次第4次次第5 次次第6 次次 第7 次次 第8 次次 第9 次次 点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点点号号号 4层层 7 层层 10 层层 13层层 17层层 21 层层 24 层层 26 层层 26 层层 见见见 .5 .2777 呢 .6 . 1666 男 .7 . DDD 哭,8 666 男.9. 222 男.9 乃乃 男. D .龙龙 男, 11 价价 兔2. 息息 加加111 000 一 1 . 4777 一 8 . 阶阶 一 10 . 5555 一 n .刀刀 一U .4 111 一 13 . 5888 一 14 2111 一 14 . 5777 眼眼眼 000 一 1 . 1333 一 2 .咙咙 一 1 .7888 一 2 . 8888 一 3 . 8111 一 4 . 2888 一 4 . 4111 一 4 . 6333 哪哪哪 OOO 一 0 . 价价 一 2. 倪倪 一 3 拍拍 一 4 . 8555 一 5. 留留 一 7 . 5111 一 8. 的的 一 10 . 4444 咖咖咖 000 一 0 9444 一 2 .加加 一 2 . 5666 一 3 . 9111 一 4 . 1444 一 5 . 5111 一 5 . 书书 一 6 . 卯卯 哪哪哪 OOO 一 0. 8888 一 1 .又又 一 2 .4555 一 3. 为为 一 4. 绍绍 一 5 . 8555 一 6 . 2111 一 7 . 8555 既既既 000 一 0. %%% 一 1 . 龙龙 一 3. 9555 一 5 .份份 一 6 .为为 一 8 . 弘弘 一 功. 2333 一 12 .刀刀 即即即 OOO 一 1 . 1555 一 3 巧巧 一 5. 的的 一 7 . 壮壮 一 8 . 9555 ‘ 11 .为为 一 U . 咫咫 , 拓 . 1999 济合理才是基础选型的标准 。 参 考 文 献 1 . 建筑地基基础设计规范 (G I3」7 一 8 9 ) . 2 . 林本海 , 麦劲儒 , 李业茂 , 嵌岩灌注桩设计与勘察中若 千问题的探讨 . 建筑结构 , 19 9 8 . ( 1 1 ) . 3 . 林本海 , 李业茂 , 石汉生 . 广州地区土的物理力学性质 的分析 . 广东勘察设计 , 1 9 97 , (4) . 4 . 广东省标准 . 建筑地基基础设计规范 (D班 15 一 3 一 91 ) . 5 . 陆陪炎 , 曹 洪 . 广东岩土工程研究与实践 . 华南理 工大学出版社 , 19 9 8 : 1 12 一 13 3 . 广十 ·十 一十一+ ”十·十一十”十·+ ·+ ·十·十“+ 口干一十目十·+ 。+l丫·且,,‘了‘丈下。趁了,+.孟了‘.了 t十,+‘甲复.上百。+!丫·‘, ·l了l, ·工了·玉了,+必《建筑结构》( 1 , 7 5 一 1 , , 0) 光盘版征订启事 . + 一十 一、 侧吐 T 注 :观测点位见图 2 。 钢筋混凝土基础最后设计除中筒用 1 600 m m 厚的筏板外 , 柱基础采用 1 600 m m 厚的独立基础或 联合基础 , 基础间加设地梁连结以加强整体刚度和 协调变形 , 地下室底板厚 40 0 m m , ,如图 2 所示 。 该高层住宅楼于 19 97 年 10 月动工 , 1 99 9 年 2 月装修竣工验收 。 施工过程中及竣工验收时的沉降 观测结果如表 1 。 从表 1 可见 , 整个主体结构的沉 降量以测点 00 7 的电梯井位为最大 ( 一 16 . 19 m m ) ; 其次为测点 0 01 ( 一 14 . 57 m m ) , 该点即为上述计算 点 ( 4 # 钻孔 )的位置 , 与计算值 ( 一 14 . 4 m m )非常吻 合 。 由于基础底面配置恰当 , 整个地基的变形非常 均匀 。 为方便广大读者收藏 、查阅 , 经新 闻出版署批 准 , 现将本刊 1 9 7 5年 一 19 90 年全部内容以光盘的形 式编辑出版 , 共 1 0 00 万字 , 内容包括当今活跃在我 国建筑结构和土木工程界的著名专家和结构工程师 的研究成果和工程经验的总结 , 对广大工程技术人 员有很高的参考价值 。 此次出版参照 ( 建设汉语叙 词表》重点增加 了主题词检索 , 以方便读者查阅 。 (建筑结构》光盘版现在开始征订 , 定价 1 50 元 /盘 , 需要的读者请与编辑部联系 。 2 0 0 0 年《建筑结构》杂志在全国各地邮局的征订 工作已经开始 . 欢迎广大单位和个人到当地邮局订 阅 。 漏订的读者可直接与编辑部联系 。 2 000 年本刊 为 16 开本 , 正文增至 72 页 , 为 60 克胶版纸 , 定价不 变 , 仍为 5 元/册 , 全年定价 60 元 , 邮发代号 2 一 7 55 。 此外 , 编辑部 尚有少 量 19 98 年合订本 ( 70 元 / 本 )及部分过刊 , 需要的读者请与编辑部联系 。 在编 辑部邮购均不另收邮费。 汇款地址 :北京市车公庄大街 19 号建筑结构编 辑部 , 邮编 1 0 0 0 44 , 联系人禾春梅。 汇款人姓名、地 址请用楷体书写清楚 , 以方便邮寄 。 又十一十一十 .十 . + 一十一+ . 《建筑结构》编辑部 ·上丫11宁t.卞.土了。1了.斗.上了.上下.土丫.二甲t1Tt J卞·玉丫.上丫t直了·上丫,二甲,上下.上卫..十;了且.个 ~ 十 臼月卜一叫卜一卜 . 叫卜 . ~ 卜 . 州 卜. 叫卜 . 州卜”创卜一十一卜 ·