流体力学,丁祖荣,上册,课后习题解析

流体力学B篇题解B1题解BP1.1.1根据阿佛迦德罗定律，在 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 状态下（T=273°K，p=1.013×105Pa）一摩尔空气（28.96ɡ）含有6.022×1023个分子。在地球 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面上70km高空测量得空气密度为8.75×10-5㎏/m3。试估算此处103μm3体积的空气中，含多少分子数n(一般认为n<106时，连续介质假设不再成立)答：n=1.82×103提示：计算每个空气分子的质量和103μm3体积空气的质量解：每个空气分子的质量为g1081.410022.6g96.282323m设70km处103μm3体积空气的质量为Mg1075.8)m1010)(kg/m1075.8(20318335M323201082.1g1081.4g1075.8mMn说明在离地面70km高空的稀薄大气中连续介质假设不再成立。BP1.3.1两无限大平行平板，保持两板的间距δ=0.2mm。板间充满锭子油，粘度为μ=0.01Pas，密度为ρ=800kg/m3。若下板固定，上板以u=0.5m/s的速度滑移，设油内沿板垂直方向y的速度u(y)为线性分布，试求：(1)锭子油运动的粘度τ；(2)上下板的粘性切应力σ1、σ2。答：τ=1.25×10–5m2/s,σ1=σ2=25N/m2。提示：用牛顿粘性定侓求解，速度梯度取平均值。解：(1)/sm1025.1kg/m800/smkg0.0125-3（2）沿垂直方向（y轴）速度梯度保持常数，/21udydu=(0.01Ns/m2)(0.5m/s)/(0.2×10-3m)=25N/m2BP1.3.220℃的水在两固定的平行平板间作定常层流流动。设y轴垂直板面，原点在下板上，速度分布u(y)为)(623ybybQu式中b为两板间距，Q为单位宽度上的流量。若设b=4mm，m/sm33.03Q。试求两板上的切应力。w答：23N/m10124.0提示：用牛顿粘性定侓求解，两板的切应力相等。解：由对称性上下板的切应力相等20206)2(6ddbQybbQyuyy查表μ=1.002×10–3Pa·s,两板上切应力相等23232-33N/m10124.0m)104()Ns/m10/sm)(1.002m33.0(6BP1.3.3牛顿液体在重力作用下，沿斜平壁(倾斜角θ)作定常层流流动，速度分布u(y)为)2(2sin2yhygu式中为液体的运动粘度，h为液层厚度。试求(1).当030时的速度分布及斜壁切应力1w；(2).当=90°时的速度分布及斜壁切应力2w；(3).自由液面上的切应力0。答：ghw211；ghw2；0=0。提示：用牛顿粘性定侓求解。解：（1）θ=30°时，u=g(2hy-y2)/4νghyhgdyduyyw21)(21001(2)θ=90°时，u=g(2hy-y2)/2νghy-hgdyduyy2w00)((3)0)(sinh0hyyy-hgdyduBP1.3.4一平板重mg=9.81N，面积A=2m2，板下涂满油，沿θ=45°的斜壁滑下，油膜厚度h=0.5mm。若下滑速度U=1m/s,试求油的粘度µ。答：sPa10734.13提示：油膜切应力之合力与重力在运动方向的分量平衡，油膜切应力用牛顿粘性定律求解，速度梯度取平均值。解：平板受力如图BP1.3.4所示，油膜切应力之合力与重力在运动方向的分量平衡AhUAmgsinsPa101.734)(1m/s)(2min45m)(9.81N)s10(0.5sin32ο3UAhmgBP1.3.5一根直径d=10mm，长度l=3cm的圆柱形轴芯,装在固定的轴套内，间隙为δ=0.1mm,间隙内充满粘度μ=1.5Pas的润滑油,为使轴芯运动速度分别为V=5cm/s,5m/s,50m/s轴向推动力F分别应为多大。答：F1=0.705N,F2=70.5N,F3=705N。提示：用牛顿粘性定侓求解，速度梯度取平均值。解：F=σA，V，A=πdl)Ns/m14.1m100.1)m)(0.03m(0.01)s/m(1.5N3-2V(VdlVF当V1=5×10–2m/s时，F1=0.705NV2=5m/s时，F2=70.5NV3=50m/s时，F3=705NBP1.3.6一圆柱形机轴在固定的轴承中匀速转动。轴径d=20cm,轴承宽b=20cm,润滑油粘度μ=0.2Pa·s,轴承转速为n=150r/min。设间隙分别为δ=0.8mm,0.08mm,0.008mm时,求所需转动功率W。答:W7740,W774,W4.77321WWW。提示：轴承面上的切应力用牛顿粘性定侓求解，所需功率为MW,M为轴承面上粘性力对轴心的合力矩，为角速度。解:轴承面上的切应力为2ddrdu式中15.7rad/s/(60s/min)(150r/min)260/2πn轴承面上的合力矩为4212232bdbdddbdAM所需要的功率为)smN(1062.0142m)π(0.2m)(0./s)s)(15.7rad(0.2Pa423232bdMW当δ=0.8mm时,1W=77.5Wδ=0.08mm时,2W=775Wδ=0.008mm时,3W=7750WBP1.3.7旋转圆筒粘度计由同轴的内外筒组成，两筒的间隙内充满被测流体，内筒静止，外筒作匀速旋转。设内筒直径d=30cm；高h=30cm，两筒的间隙为δ=0.2cm，外筒的角速度为ω=15rad/s，测出作用在内筒上的力矩为M=8.5N-m,忽略筒底部的阻力，求被测流体的粘度μ答：μ=0.176Pa·s提示：M为轴承面上粘性力对轴心的合力矩，粘性力用牛顿粘性定侓计算,速度梯度用平均值。解：作用在内筒上的力F=M/0.5d＝2M/d外筒的线速度为)5.0(dV由牛顿粘性定律dMdhdhVAF/2)5.0(sPa0.176)m0.002m)(0.15m(0.3)m(0.3)ad/sr(15)m10)(0.2mN2(8.5)50(222-2δd.hπdωMδBP1.4.1用量筒量得500ml的液体，称得液体的重量为8N，试计算该液体的(1)密度；(2)重度g；(3)比重SG。答：3kg/m1631,3kN/m16g,SG=1.63.解：(1)336-2kg/m1631m10500)m/s)/(9.81(8Nm(2）332323kN/m16m/)kgm/s1016()m/s81.9)(kg/m1631(g(3)SG=(1631kg/m3)/(1000kg/m3)=1.63BP1.4.2已知水的体积弹性模量为K=2×109Pa，若温度保持不变，应加多大的压强Δp才能使其体积压缩5%。答：Δp=108Pa提示：按体积弹性模量的定义计算。解：由体积弹性模量的定义/ddpK式中σ为体积。与体积变化相应的压强变化为Pa100.05)Pa)(102(d89KpBP1.4.3压力油箱压强读数为3×105Pa，打开阀门放出油量24kg，压强读数降至1×105Pa，设油的体积弹性模量为K=1.3×109Pa，密度为ρ=900kg/m3，求油箱内油原来的体积σ。答：σ=173.55m3提示：按体积弹性模量的定义计算。BP1.4.4将体积为σ1的空气从0℃加热至100℃，绝对压强从100kPa增加至500kPa，试求空气体积变化量。答：1727.0提示：用完全气体状态方程求解。解：设空气为完全气体，满足状态方程，从状态1到状态2222111TpTp11211212273.0500100273100273 ppt 关于艾滋病ppt课件精益管理ppt下载地图下载ppt可编辑假如ppt教学课件下载triz基础知识ppt T1112727.0)1273.0()(BP1.4.5玻璃毛细管的内径为d=1mm，试计算C10的水在空气中因毛细效应升高的最大值h。答：h＝0.03m解：查mmsmmkgmNdghmN03.0101)/81.9)(/10()/0742.0(414,/0742.0323322BP1.4.6两块互相平行的垂直玻璃平板组成间距b=1mm的狭缝，试求C10的水在空气中因毛细效应升高的值h，并于BP1.4.5作比较。答：h＝0.015m图BE1.4.2解：参图BE1.4.2，计算单位宽度的缝隙中水体的力平衡hbgcos2mmsmkggbh015.0)10)(/9810(0742.02cos2,0322讨论：升高值只有毛细管的一半。BP1.4.7C20空气中有一直径为d＝1mm的小水滴，试用拉普拉斯公式计算内外压强差p。答：p＝291.2Pa解：PammNRp2.291105.0)/0728.0(2232B2题解BP2.2.1已知速度场为u=2y(m/s),v=1(m/s)，试求通过图BP2.2.1中阴影面积（1）（右侧面）和（2）（上侧面）的体积流量Q1和Q2。答：Q1=2m3/s，Q2=6m3/s解：由体积流量公式（B2.2.3）式AAQd)(nv对面积（1）n=idA=2dy/sm22d4d2)(231010210yyyyyQiji对面积（2）jinsxsydddd，dA=2ds(s沿AB线)AAxyyx)yy(ssxsyyQ1020d2d4dd22d)2dddd)((2jiji=/sm622320102xyBP2.2.2不可压缩粘性流体在圆管中作定常流动，圆管截面上的速度分布为)/1(1022Rrucm/s，圆管半径R=2cm，试求截面上的体积流量Q，平均速度V和最大速度mu。答：Q=20πcm3/s，V=5cm/s，um=10cm/s解：ARR0rdrRrrdrudAQ022)-(1202)(nvcm/s102cm/s5cm4/scm20/scm201)-(220)41-21(20)4121(20)(202323220422023VuRQAQVRRrRrdrRrrmRRBP2.2.3已知圆管定常流动中截面上的速度分布为nRruu)/1(m(n≠-1,-2)式中um为圆管轴线上的最大速度，R为圆管半径。（1）试验证截面上的平均速度为)]2)(1/[(2mnnuV；（2）取n=1/7，求V。答：V=0.8167um解：（1）rrRrRurrRrRuAuRAQVnRnRd)1(2d2)1(d102m02m2（a）由积分公式)2)(1()1()2)(1()d(1)1(1d)1()1(1)1(d1d)1(202010101010nnRRrnnRRrRrnRrRrRrrnRRrrnRrrRrRRnRnRnRnRn代入(a)式)2)(1(2)2)(1(2m22mnnunnRRuV当n＝1/7时mm8167.0)271)(171(2uuVBP2.2.4在习题BP2.2.3的速度分布式中取n=1/10，计算动能修正系数α，并与例B2.2.2中n=1/7的结果作比较。答：=1.031解：由BP2.2.3muVmumu0.86582111101022)1011)(101(2或um/V=1.155。由例B2.2.2动能修正系数定义为1.0312313101021.155)2103)(1103(15.1215.12223223010/323R00310/1232d)1(d)1(Rd)(RRrRrRrrRrVurrVuRRRm计算表明，与1/7指数分布相比，1/10指数分布的速度廓线更加饱满，动能修正系数更接近于1。BP2.3.1设平面流动的速度分布为u=x2,v=-2xy,试求分别通过点（2,0.5），（2,2.5），（2,5）的流线，并画出第一象限的流线图。答：2xyC解：流线方程为xdxydyxydyxdx2,22积分可得lny=-2lnx+lnC1,y=Cx–2或x2y=C通过（2，0.5）时C=2流线为22yx(2，2.5)C=10102yx(2，5）C=20202yxBP2.3.2设平面不定常流动的速度分布为u=x+t，v=-y+t，在t=0时刻流体质点A位于点(1,1)。试求（1）质点A的迹线方程，（2）t=0时刻过点（1,1）的流线方程并与迹线作比较。答：1)2(;1212)1(xyteytextt，解：（1）由,1,dd1teCxtxtxtt=0时x=1,C1=2由1)()d(,dd222teCCeteectteeytytyttttttt=0时y=1,C2=2,迹线方程为x=2et-t–1,y=2e－t+t–1(2)由tyytxxdd，（x+t）(-y+t)=C,t=0时x=y=1，C=-1,此时的流线方程为xy=1BP2.3.3设平面不定常流动的速度分布为u=xt,v=1,在t=1时刻流体质点A位于(2,2)。试求(1)质点A的迹线方程；(2)在t=1、2、3时刻通过点（2,2）与流线方程,并作示意图说明。答：1/21(1)(2ln1)1,(2)ln2xyyxCt解：（1）由xtutxdd，txtxdd，解得1221lnCtx因t=1时，x=2,可得212ln1C。代入上式得2/122)12ln2(12ln2,21212lnlnxttxtx（a）由1ddvty解得2Cty（b）因t=1时，y=2可得C2=1由(a),(b)式可得质点A的迹线方程为1)12ln2(2/1xy（2）流线方程为1ddyxtx积分得3ln1Cyxt或3ln1Cxtyt=1时x=y=2，C3=-－ln2＋2，流线方程为22ln22lnlnxxyt=2时x=y=2，22ln213C，流线方程为22ln2122ln21ln21xxyt=时x=y=2，22ln313C，流线方程为22ln3122ln31ln31xxyt=1时，迹线与流线在点（2，2）相切，随时间的增长，过点（2，2）的流线斜率越来越小。BP2.3.4设平面不定常流动的速度分布为u=xt,v=-(y+2)t,试求迹线与流线方程。答：x(y+2)=C解：迹线方程为ttyyxtxd)2(dd将上式中分母上的t消去后，两项分别仅与x和y有关，只能均为常数。因此迹线与时间t无关)2(ddyyxx(a)积分得Cyx)2ln(lnx(y+2)=C(b)(a)式也是流线方程，与迹线方程形式相同。讨论：本例属不定常流场，每一时刻同一点的速度不相同，但由于两个速度分量与时间成比例关系，流线与迹线的形状均不随时间变化，且相互重合。BP2.3.5在流场显示实验中，从原点连续施放染料液形成脉线。设速度场由下列规律决定：0≤t<2su=1m/sv=1m/s2s≤t≤4su=0.5m/sv=1.5m/s试画出t=0、1、2、3、4s时流过原点的质点迹线及由这些质点组成的脉线。提示：这是不定常流场，脉线与迹线不重合。画出从原点出发的质点每一时刻的位置可得到每一质点的迹线，t=4s时5个质点位置的连线是该时刻的脉线。解：这是不定常流场，脉线与迹线不重合。在每一时刻质点的位置如下表所示t/s01234质点a(0,0)(1,1)(2,2)(2.5,3.5)(3.0,5.0)b(0,0)(1,1)(1.5,2.5)(2.0,4.0)c(0,0)(0.5,1.5)(1.0,3.0)d(0,0)(0.5,1.5)e(0,0)上表中横向行中数据组成迹线，竖向列中数据组成脉线。BP2.4.1已知流场的速度分布为V=xyi+y2j，试问（1）该流场属几维流动？（2）求点（1,1）处的加速度。答：(1)二维；(2)(2,2)解：（1）速度分布式中只包含2个变量，为二维流动；（2）xyxyyxyyuvxuua2x22,ax(1,1)=232220yyyxyyvvxvuay,ay(1,1)=2BP2.4.2已知流场的速度分布为V=(4x3+2y+xy)i+(3x-y3+z)j，试问（1）该流场属几维流动？（2）求点（2,2,3）处的加速度。答：(2004，108，0)解：（1）属三维流动；（2）)2)(3()12)(24(323xzyxyxxyyxzuwyuvxuuax=(4×8+2×2+2×2)(48+2)+(6-8+3)(2+2)=40×50+4=2004))(()(23333324yzyxxyyxzvwyvvxvuay=40×3–12=108BP2.4.3已知流场的速度分布为V=x2yi-3yj+2x2k，试问（1）该流场属几维流动？（2）求点（2,1,1）处的加速度。答：（4,9,32）解：（1）属二维流动；（2）22)3()(2xyxyyxzuwyuvxuuax412163223yxyx9(-3)3yzvwyvvxvuay324)(432yxxyxzwwywvxwuazBP2.4.4不可压缩无粘性流体在圆管中沿中心轴x轴作一维定常流动，在0≤x≤30m段，由于管壁为多孔材料，流体从管壁均匀泄漏，速度的变化规律为u(x)=2(10-0.3x)m/s，试求此段的流体加速度ax表达式及x=10m处的加速度值。提示：用一维定常流动连续性方程xuuax求解。流体沿管轴作减速运动，减速度与x有关，在x=33.3m处，ax=0。答：-8.4m/s2解：对一维定常流动)3010(21)30(2)3010(2xxuua...x.xax(x=10)=-1.2×7m/s2=-8.4m/s2B3题解BP3.1.1试判断下列各二维流场中的速度分布是否满足不可压缩流体连续性条件：(1)u=x2+2x-4y,v=-2xy-2y(2)u=x2+xy-y2,v=x2+y2(3)u=xt+2y,v=xt2-yt(4)u=xt2,v=xyt+y2提示：按0yvxuv判断答：（1）满足，（2）不满足，（3）满足，（4）不满足解：（1）0)22()22(xxyvxu，满足不可压缩流体连续性条件。（2）02)2(yyxyvxu，不满足。（3）0)(ttyvxu，满足。（4）0)2(2xttyvxu，不满足。BP3.1.2试判断不列各三维流场的速度分布是否满足不可压缩流体连续性条件：（1）xyzyxwzyvyxu4,2,222（2）2222222222,,2yxywyxzyxvyxxyzu（3）xzxywyzxyzvyxzu2222,2,2（4）zyttzwyztvxytu222,2,提示：按0zwyvxuv判断解：（1）0)](4[44yxyxzwyvxu，满足不可压缩流体连续性条件。42222422242222222)()22(4)(2)()2(2)(2)(2)2(yxyxxyzyxyzyxxyzxyxyxyzxu422442224222222222)()(4)(2)()(2)(2)(2yxyxyzyxyzyxzyxyyxyxyzyv0,0zwyvxuzw，满足。（3）02)2(22zxzxzzzwyvxu，不满足。（4）0)2()2(22ytztztytzwyvxu，满足。BP3.1.3在不可压缩流体三维流场中，已知yzyvyxyxu2,2222，试推导另一速度分量w的一般表达式。答：Czyzzxzw)22(2解：由12xxu和)2212()(,22zyxyvxuzwzyyvCzyzzxzw)22(2BP3.1.4在不可压缩流体平面流场中，已知byaxu2（a,b为常数），试推导y方向速度分量v的表达式，设y=0时，v=0。答：axyv2解：由)(2,2,0xfaxyvaxxuyvyvxu当y=0时，v=f(x)=0,v=-2axyBP3.1.5不可压缩粘性流体对零攻角平板作定常绕流时，层流边界层中速度廓线可近似用下式表示：32123yyUu式中U为来流速度，δ为边界层厚度，δ与沿平板距前缘的坐标x的关系为xc,c为常数。试验证y方向速度分量v满足如下式4216383yyxUv解：由xxxcxcdxdxc22121,)(4314314321)3(212)1(231243432432yyxxyxyxyxyxuU由连续性方程)(4311432yyxxuUyvU42004422432)(163)(83)4121(43)(43yyxyyxdyyyxUvyyBP3.2.1试分析角域流u=kx,v=-ky(k为常数)中的应力状态。提示：有附加法向应力，无切向应力。解：kyvkxuyx22,22，0)(2,2xvyukppkppyxxyyyxxBP3.2.2试分析纯剪切流u=ky,v=kx(k为常数)中的应力状态。提示：无附加法向应力，有切向应力答：kppyxxyyyxxyx2,0,0解：02,02yvxuyx，kkkxvyuppppyxxyyyxx2)(,BP3.5.1二无限大平行板间距为b，中间充满均质不可压缩牛顿流体。设下板固定不动，上板以匀速U沿x方向运动。在x方向存在恒定的压强梯度dp/dx=常数，设速度分布和体积力分别为)(dd21byyxpybUu2,v=0;fx=0,fy=-g试验证是否满足N-S方程及边界条件。提示：边界条件为y=0,u=0；y=b,u=U解：平面流动N-S方程为)()()(2222ayuxuxpfyuvxuutux)()()(2222byvxvypfyvvxvutvy本题中)2(dd21,022byxpbUyuxuxutuCxpxpyudd,dd122，gyp（重力）代入（a）式左边=0，右边=0dddddd1ddxpxpxpxp代入（b）式左边=0，右边=0)(gg,满足N-S方程。在y=0处u=0与下板相同;在y=b处UbbxpUu)(dd2122，与上板相同，满足边界条件。BP3.5.2放置在x轴线上无限大平板的上方为静止的均质不可压缩牛顿流体。设平板在自身平面内以速度u=Ucosωt作振荡运动，U和ω均为常数。不考虑重力和压强因素，试验证流场中的速度分布)(cos22y-tUeuy，v=0是否满足N-S方程及边界条件。提示：边界条件为y=0,u=Ucosωt；y→∞,u=0解：这是不定常流动，忽略重力和压强因素，N-S方程为)(2222yuxuyuvxuutu由速度分布式)2(y-tsineUtu2y，0xu，022xu，v=0)]2(cos)2sin([2)2)(2(sin)2(cos2222ytνωytωeUytUeyteUyuy-yy)]2cos()2([sin2222ytyteUyuy)2(sin)]2sin()2cos()2(cos)2sin([2)]2)(2(sin)2)(2[cos(2222yteUytytytνωytωeUytyteUyy-yN-S方程左边=)2(sin2y-teUtuy右边=)2(222y-tsineUyuy，满足N-S方程。在y=0处，流体速度为u=Ucosωt，与平板一致，在无穷远处，u=0，满足边界条件。BP3.6.1盛水容器的固壁如图BP3.6.1所示，自由液面上均为大气压强。试定性地画出斜壁或曲壁AB和A'B'上的压强分布图。提示：图C是密封容器，可设压强均大于大气压强。注意弧线上压强连续变化,且弧AB上最高点压强最小；弧A’B’上最低点压强最大。BP3.6.2试求水的自由液面下5m深处的绝对压强和表压强，液面上为大气压强。答：335m150.3510Pa(ab)49.0510Pap解：p5m=pa+ρgh=(101.3×103Pa)+(9810kg/m2s2)(5m)=(101.3×103Pa)+(49.05×103Pa)=150.35×103Pa(ab)p5m=ρgh=49.05×103Pa（g）BP3.6.3图BP3.6.3示密封容器内盛有水，水面高h0=1.5m，液面上压强为p0。在侧壁B点的测压管中水位高为h1=1m，A、B两点的位置高度为hA=1.2m，hB=0.8m。试求p0(ab)，pA(v)，pB(g)。答：0p=96.4kPa(ab)，Ap=1.96kPa(v)；Bp=1.96kPa(g)解：利用等压面性质p0+ρg(h0-hB)=ρg(h1-hB)p0=ρg(h1-h0)=(9810kg/m2s2)(1m-1.5m)=-4905Pap0=(-4.9×103Pa)+(101.3×103Pa)=96.4×103Pa(ab)pA=p0+ρg(h0-hA)=-4903Pa+9806kg/m2s2)(1.5m-1.2m)=(-4903Pa)+(2941.8Pa)=-1961.2Pa=1.96kPa(v)pB=p0+ρɡ(h0-hB)=(-4903Pa)+(9806kg/m2s2)(1.5m-0.8m)=(-4903Pa)+(6864.2Pa)=1961.2Pa(g)=1.96kPa(g)BP3.6.4一气压表在海平面时的读数为760mmHg,在山顶时的读数为730mmHg，设空气的密度为1.3kg/m3，试计算山顶的高度。答：h=313.5m解：210kg/ms3998.73998.7Pa760mmHg101300pa730mmHg)-(760mmHgppm313.5))(9.81m/s(1.3kg/ms3998.7kg/m23210gρpphBP3.6.5图BP3.6.5示U形管内有两种互不相混的液体，第一种液体是水，ρ1=103kg/m3，第二种液体的密度为ρ2=827kg/m3。设第二种液体的柱长h=103mm，试求左右自由液面的高度差Δh(mm)，并判断若在左支管中加水,Δh将如何变化？答：Δh=17.8mm解：O-O为等压面：ρ1g(h-Δh)=ρ2ghmm()1(Δ17.8)(103mm)31000kg/m3827kg/m112hh在左支管中加水，两边水面同步增高，Δh不变。BP3.6.6图BP3.6.6示对称贮液罐连通器，已知ρA，ρB，ρC和h1,h2,h3,h4及p0，试求A罐底部压强pb和顶部压强pt的表达式，并讨论它们与h1的关系。提示：从B罐液面开始按压强公式计算pb(与h1无关）；在A罐内计算pt与pb的关系（与h1有关）解：2-2为等压面：pb+ρAg(h3-h4)+ρcgh4=p0+ρBg(h2+h3)pb=p0+ρBg(h2+h3)-ρAg(h3-h4)-ρcgh4(与h1无关)pt+ρAgh1=pbpt=p0+ρBg(h2+h3)-ρAg(h3-h4+h1)-ρcgh4(与h1有关)BP3.6.7图BP3.6.7示用复式水银测压计测量容器中水面上的压强p0，已知h=2.5m,h1=0.9m，h2=2.0m,h3=0.7m，h4=1.8m，其中h2与h3之间也是水。答：0p=265kPa解：由压强公式可得p0=ρHgg(h4-h3)-oH2g(h2-h3)+ρHgg(h2-h1)-oH2g(h-h1)=ρHgg(h4-h3+h2-h1)-oH2g(h2-h3+h-h1)=(13.6×103kg/m3)(9.81m/s2)(1.8m-0.7m+2.0m-0.9m)-(103kg/m3)(9.81m/s2)(2.0m-0.7m+2.5m-0.9m)=265kPaBP3.6.8图BP3.6.8为装液体的密封容器，上部气压表读数为p0=27457Pa。在侧壁B点处装U形水银测压计（左支管内充满容器内液体），（1）若容器内装的是水，并已知h1=0.3m，h3=0.2m，试求容器内液面高hB；（2）若容器内装的是未知密度的液体，在A点处再装一个U形水银测压计，已知h2=0.25m，两U形管左支管水银面高度差H=0.68m，试求液体密度ρ。提示：（2）利用两根U形管右支管水银面上大气压强相等的条件，求解液体密度。答：hb=1.08m；ρ=103kg/m3解：（1）设B点与U形管左支水银液面的垂直距离为h3，由1-1为等压面可得：1Hg3BOH0)(2hghhgp3OH01Hg2hgphghB0.2m))(9.81m/s(1000kg/m)s(27457kg/m)(0.3m))(9.81m/skg/m10(13.6232233=1.28m-0.2m=1.08m(2)忽略高度对大气压的影响，由1-1和2-2两个等压面及压强公式可得ρHggh2+ρgH=ρHggh1，H=0.68m，h2=0.25m33321Hg1000kg/m0.68m0.25m-0.3m)kg/m10(13.6HhhBP3.6.9图BP3.6.9为带顶杯的差压计，当Δp=p1-p2=812Pa时，A、B杯中的液面处同一高度，设ρ1=880kg/m3,ρ2=2950kg/m3，试求U形管内液位差h。提示：设液面2与液面0的距离为h，在1-1等压面上用压强公式求解。答：h=0.04m解：设液面2离液面O的距离为h1，由1-1为等压面p1+ρ1g(h1+h)=p2+ρ1gh1+ρ2ghm0.04)g()m/s)(9.81kg/m880(2950kg/m812N/22221221mpphBP3.6.10在图BP3.6.9中当Δp=p1-p2增大后，A杯液面下降Δh，B杯液面上升Δh，U形管内液位差为h=0.06m（如图BP3.6.10示），设A、B杯直径为d1=4cm，U形管直径d2=4mm，求此时的Δp。提示：液位改变时，利用杯内与U形管内液体体积变化相等（不可压缩）计算Δh，再用等压面和压强公式求解Δp。答：Δp=1222Pa解：由体积守恒：πd12Δh=πd22(h-h0)，h0=0.04m为U形管原来的液位差。m)(4-021221020.04m)0.01(0.06mhhddh由U形管低液面列等压面方程，p1+ρ1g(hA+h)=p2+ρ1ghB+ρ2ghΔp=p1-p2=ρ1g(hB-hA)+(ρ2-ρ1)gh=ρ1g(2Δh)+(ρ2-ρ1)gh=(880kg/m3)(9.81m/s2)(2×2×10-4m)+(2950kg/m3-880kg/m3)(9.81m/s)(0.06m)=(3.453kg/ms2)+(1218.4kg/ms2)=1221.9PaB4题解BP4.2.1在直径为d1=20cm的输油管中，石油的流速为V1=2m/s，试求在串联的直径为d2=5cm的输油管中的流速及质量流量，已知石油的比重为0.85。答：2V=32m/s，m=53.4kg/s解：由不可压缩性流体连续性方程：（VA）1=（VA）2，所求流速和质流量分别为m/s32)m/s20.050.2()()(212212112VddAAVVkg/s)m)(m/s)(kg/m(53.4(0.05)432100.852332211AVAVmBP4.2.2气体在一扩张管道中流动（图BP4.2.2），管道喉部直径为d1=2.47cm，气流速度为V1=244m/s，压强p1=734kPa，温度T1=320K；管道出口直径为d2=3.57cm，压强p2=954kPa，温度T2=345K，试求出口速度V2。提示：按完全气体方程求密度比ρ1/ρ2，再由不可压缩流体连续性方程求解V2。答：2V=96.9m/s解：由气体状态方程p=ρRT，可得ρ1/ρ2=p1T2/p2T1由一维可压缩流体连续性方程(ρVA)1=(ρVA)2，可得96.9m/s244m/s)3.57cm2.47cm(20K)(954kPa)(345K)(734kPa)(3())(2122112211212121221112VddTpTpVATpATpAρAVρVBP4.2.3图BP4.2.3示一连有多个管道的水箱，管道1、2为进水管，3、4为出水管。d1=2.5cm，d2=5cm，d3=3.75cm，d4=10cm，若管1、2、3的流速均为15m/s，试求通过管4的流量和流速。提示：按具有多个出入口的连续性方程求解。答：2Q=0.02m3/s，4V=2.55m/s解：取包围水箱的控制体CV。水为不可压缩流体，由具有多个出入口的控制面连续性方程outinQQ本题中为Q1+Q2=Q3+Q4VdddAVAVAVQQQQ21)(423223322113214/sm0.02)m/s](15)m10(3.75)m105()m10[(2.54322-2222-m/s)m()/smA2.550.14(0.02423244444dQQVBP4.2.4一三臂洒水器的三个臂尺寸相同，直径为d=6mm，臂长（回转半径）R=150mm，方位均布，喷管口倾斜角θ=0°（出流与回转半径垂直）（图BP4.2.4）。从中心轴流入的水流量恒定Q=70l/min，设洒水器在水流反作用下以ω=91.6rad/s的角速度沿逆时针旋转，试求每个喷口水流的绝对速度V。提示：取与喷管一起旋转的控制体，用连续性方程求解相对速度，再计算绝对速度。答：V≈0解：取包围喷管并与喷管一起旋转的控制体CV。对站在控制体上的观察者，水以速度Vr沿三支喷管作定常流动，由运动控制体连续性方程inroutrAVAV)()(即ρ1Vr1A1+ρ2Vr2A2+ρ3Vr3A3=ρQ由于水为不可压缩流体ρ1=ρ2=ρ3=ρ，A1=A2=A3＝A，Vr1=Vr2=Vr3=Vr即3VrA=Q,m/ss/min)()/min)m13.756010(63π104(7034323-3-32dQAQVr喷管相对速度为U=ωR=(91.6rad/s)(0.15m)=13.74m/s水流绝对速度为V=Vr-U=13.75m/s-13.74m/s≈0BP4.2.5河水以均流速度U流入一矩形截面的明渠，渠宽为2b，河水深度保持为h，在图BP4.2.5中所示坐标系中，设在明渠下游某截面上水流速度分布为)-)(1-(122mhybxuu22试求中心最大速度um与均流速度U的关系。提示：沿流道及已知速度分布的截面构成控制体，不可压缩流体定常流积分形式的连续性方程为inoutAAAA0d)(d)(nvnv答：um=9U/4解：由不可压缩流体积分形式的连续性方程可得AinAoutAAd)(d)(nvnv本题中v和n不是方向相反（入口）就是方向相同（出口），因此可积分得Uubhuhhbbbbuhy-ybxxuyxhybxubhUh0bb-hb-b24998)3)(33()3()3(dd))(1(12mmm0223m222mBP4.2.6某系统中不可压缩非牛顿流体以线性速度分布)/||21(0byuu流入二维平行平板水槽内，式中u0为x轴上最大速度，b为槽高度（图BP4.2.6）。在图示坐标系中设在槽下游某截面上流体速度分布改变为u=umcos(πy/b)，试求um与u0的关系式。提示：用不可压缩流体定常流积分形式的连续性方程（厚度为1）求解：inoutAAAA0d)(d)(nvnv答：mmπ/4uu解：由不可压缩流体积分形式的连续性方程（取宽度为1）inoutAAAA0d)(d)(nvnvinAbbubbbubyyuybyuA2000202002)42(2)(2d)2(12d)(nvoutAb2b-bbubybbuyybuA2m22mm2)sin(d)cos(d)(nv由022m0ubub，可得0m4uuBP4.3.1在大气中一股空气射流以速度V吹到一与之垂直的壁面上（见图BP4.3.1示），壁面上的测压孔与U形管水银计相通。设测压计读数Δh=3.5mmHg，空气密度ρ=1.293kg/m3，试求空气射流的速度V。提示：U形管测到的是射流总压强。答：V=26.9m/s解：U形管测压计测到的是总压强，按伯努利方程有2021Vpp水银液位差Δh相应于流体动压强hgVppm202126.9m/s)]10)(3.5(9.81m/s1.293kg/m)kg/m102(13.6[)Δ2(1/23-23331/2mhgVBP4.3.2一梯形薄壁堰如图BP4.3.2所示，底宽为b，两侧边倾斜角均为θ，水面高恒为h，试求水流的体积流量Q。提示：本题与三角堰流量计属同一类型，设法利用三角堰的结果可简化计算答：3/2242(tan)35Qghbh解：左右两块三角形正好拼成孔口角为2θ的三角堰，按例B4.3.1B2/51)(tan2158hgQ矩形部分流量为2/302/3022323222bhgzbgbdzgzQhh总流量为)tan54(232232)(tan21582/32/32/521hbhgbhghgQQQBP4.3.3为测量水管中的流速，在管壁和轴线上安装U形管测压计如图所示。水管直径d=50cm，U形管内液体的密度为ρ1=800kg/m3，液位差为Δh=30cm，试求轴线上的速度V。提示：本题是另一种形式的毕托测速管装置，U形管内的工作液体比水轻。答：V=1.08m/s解：沿轴线列伯努利方程，O点为驻点221Vpp0，1/20])/[2(ppV(a)设U形管中左、右液面为2、3，左液面离管壁距离为b，由静力学关系轴心压强为hgppdbhgppdbghgpdbgpp)()2/()2/()2/(1030132代入（a）式可得m/s1.08)(0.3m)m/s)2(9.811000800(12)1(1/222/11hgVBP4.3.4集流器通过离心式风机从大气中吸取空气，在d=200mm的流通管壁上接单管测压计到一水槽内，如图所示。若水面上升高度为h=250mm，试求集流器中的空气流量Q，空气密度为ρ=1.29kg/m3。提示：取无穷远处为一参考点；集流器壁测压管口的压强为负压强。答：Q=1.94m3/s解：取无穷远处为参考点列伯努利方程，且对静止大气V∞=0,p∞=0/2,02222pVgpgVgpgV设水的密度为ρ1，单管测压计测得p=-ρ1ghm/s61.7000/1.29))(0.25m)(12(9.81m/s/221ghV/sm1.94(0.2m)4π(61.7m/s)4322dVVAQBP4.3.5图BP4.3.5示一虹吸管将贮水池A的水吸出，流入下方的贮水池B。虹吸管直径为6.8cm，A池水面离管出口垂直距离为H=3m，虹吸管最高处C点与A池水面的垂直距离为h=3m，不计流动损失，试求（1）虹吸管中的体积流量Q（m3/h）；（2）最高处C的压强（mH2O）；(3)若将虹吸管出口延伸至B池水中，试讨论管内流量应由什么因素决定？以上计算对已知条件是否有限制？提示：（3）将虹吸管出口延伸到池水中后，取两池的水面为参考位置列伯努利方程；限制条件可考虑保证管内流动连续的条件。答：Q=100m3/h，cp=-6mH2O解：（1）对①，②截面列伯努利方程gpzgVgpzgV2222112122由V1=0，p1=p2=0，m/s7.67)(3m)m/s2(9.812)(22212gHzzgV/hm100.3/sm0.028(0.068m)4πm/s)(7.673322AVQ（2）对②，③截面列伯努利方程gpzgVgpzgV2222332322由V2=V3，p2=0,m6)(123Hhzzgp（3）当虹吸管伸入B池水中后管内流量由两池液位差决定；限制条件是h+H≤10mBP4.3.6图示一大水池水深h=5m，池底有一根排水管长l=10m，出口处装有闸门。放水前水池中的水保持平静，闸门突然打开后，水池水位逐渐下降，试求出水口的流速随时间变化的规律（不计流动损失）。提示：本题为一维定常流，取大水池液面和排水管出口为参考位置列不定常伯努利方程。答：V=9.9tanh(0.495t)解：对①，②截面列不定常流伯努利方程lstVggpzgVgpzgV022221121d122（a）排水管内速度V2沿l不变，积分项可得ldtVlstV02dd由V1=0，p1=p2=0，由（a）式ghzzgdtdVlV)(221222或ltVghV2d2d222积分得CltghVgh2)2(tanh2121（b）当t=0时V2=0,tanh-10=0,C=0；m/s9.9)(5m)m/s2(9.8122gh1-s495.010m2m/s9.922lgh，由（b）式可得)495.0tanh(9.9)22tanh(22ttlghghVBP4.4.1有多个出入口的密封贮水容器如图所示，各出入口的流量与平均速度分别为Q1=19.8l/s，V1=45.7m/s；Q2=28.3l/s，V2=18.3m/s；Q3=31.2l/s，V3=30.5m/s；Q4=22.7l/s，V4=36.6m/s。试求使该容器保持静止所需加的力F。提示：取包围贮水器的控制体，所求之力F为作用在控制体上的外合力，用具有多个出入口的动量方程求解。答：Fx=829.3N，Fy=130.1N解：取包围容器的控制体CV,建立y轴垂直向上的坐标系oxy由动量方程FVVinoutmm)()(x方向分量式为xFVQVQVQ)60cos()60sin45sin(334422因ρQ1=（103kg/m3）(19.8×10–3m3/s)=19.8kg/s,ρQ2=28.3kg/s,ρQ3=31.2kg/s,ρQ4=22.7kg/sFx=(-28.3kg/s)(18.3m/s)0.707+(22.7kg/s)(36.6m/s)0.866+(31.2kg/s)(30.5m/s)0.5=-366.1N+719.5N+475.8N=829.3Ny方向分量式为yFVQVQVQVQ)60sin()60cos45cos(33114422Fy=(-28.3kg/s)(18.3m/s)0.707+(22.7kg/s)(36.6m/s)0.5+(19.8kg/s)(45.7m/s)-(31.2kg/s)(30.5m/s)0.866=-366.1N+415.4N+904.9N-824.1N=130.1NBP4.4.2图示为人腹主动脉示意图，血液从腹主动脉1流入右左髂总动脉2、3。已知血管直径为d1=1.764cm，d2=1.18cm，d3=1.173cm；平均流量与流速为Q1=5cm3/s；V1=2cm/s；Q2=2.52cm3/s,V2=2.3cm/s;Q3=2.48cm3/s,V3=2.29cm/s；右左分叉角为α2=27.8°，α3=33.4°。试求血流对腹主动脉的冲击力