沉井顶管施工方案

TOC\o"1-5"\h\zHYPERLINK"bookmark54"\o"CurrentDocument"第一章工程概况4工程概况41.2编制依据5HYPERLINK"bookmark70"\o"CurrentDocument"第二章地质条件6工程地质性质6地下水特征6HYPERLINK"bookmark73"\o"CurrentDocument"第三章工作井、接收井施工方案7概述7沉井施工流程73.3工程的特点和难点83.4沉井制作、接高、下沉分析93.4.1沉井制作时砂垫层和下卧层承载力验算9沉井下沉稳定性验算103.4.3下沉系数分析113.5沉井地基处理施工13测量放线13基坑开挖13铺筑砂垫层、磔垫层143.6沉井结构制作14起重设备及脚手工程14模板工程15钢筋工程17磔工程18回填砂工程183.7沉井下沉18下沉施工18沉井助沉措施20下沉纠偏21沉井封底、底板施工23骑马式沉井施工方法25钻孔桩接收坑施工方案263.10.1施工顺序263.10.2钻孔灌注桩施工27旋喷桩施工34HYPERLINK"bookmark206"\o"CurrentDocument"第四章顶管施工方案39施工准备394.2施工现场组织394.2.1管线保护与地面监测措施394.2.2周围建筑物的保护404.2.3施工组织准备40施工方法404.3.1施工工艺流程404.3.2施工现场平面布置及工期安排404.3.3工具管选用414.3.4中继环选用及设置41后座顶进系统42后靠土稳定计算43注浆设备44出土系统45止水措施45地面沉降的控制46顶管施工技术措施47曲线顶管494.11.1曲线顶管计算494.11.2曲线顶管施工及技术措施50长距离供电及照明53长距离顶管通讯、监控53长距离通风、气体监测53钢管顶管焊接54沉降和隆起的控制55第五章质量保证措施57地基处理的质量保证措施57沉井制作、接高、底板的质量保证措施575.3沉井下沉的质量保证措施58沉井施工质量要求59顶管质量保证措施59公路沉降观测措施60第六章安全文明措施61沉井施工安全措施616.1.1、施工准备616.1.2施工过程616.2顶管施工安全措施636.2.1顶管工作井636.2.2顶进作业646.2.3电器设备666.2.4长距离顶管67施工用电686.3.1施工用电设备一览表686.3.2电力负荷计算691#分配箱电力负荷计算702#分配箱电力负荷计算713#—6#分配箱电力负荷计算726.3.6用电安全措施726.3.7用电防火措施746.3.8检查与维修74第七章施工进度计划和保证措施75施工总进度75保证工期措施75第八章施工机械设备配置及布置77投入施工的机械设备778.2主要施工机械设备的布置77第九章季节性施工措施78夏季施工措施789.2雨季施工措施78HYPERLINK"bookmark203"\o"CurrentDocument"主要施工机械设备表79测量仪器设备表80主要劳动力计划表80工程施工进度横道图80施工平面布置图80第一章工程概况1.1工程概况本工程为宁波市北环快速路（北海路东侧~康庄南路东侧）工程IV标段的顶管工程，工程位丁宁波市北外环西路（浙东轻纺城四号路~庄桥立交桥北外环1#泵站），顶管全长1445米，其中①2000车冈筋碌顶管925米，①200茵冈管顶管280米，①1000钢筋碌顶管166米，①00钢筋碌顶管74米。沿线设3座工作井,3座接收井和1座SWM工法围护井，8座骑马井。工作井内净尺寸直径*平均深为8m*11.92m（深为碌井壁顶至井刃脚底），接收井内净尺寸直径*平均深为5.5m*9.09m,SWM工法围护井内净尺寸长度*宽度*桩长为5m*5m*15m，骑马井内净尺寸直径*平均深为1m*9.98（深为现状道路标高至井流水标高）。考虑现状公路的安全，以及在下沉深度内的土层在淤泥质粉质粘土，本方案采用不排水法施工方案，避免沉井施工过程中水土流失对公路和周围建筑物的影响。本工程沉井采取二次井壁制作二次下沉。沉井下沉采用不排水下沉方法，不排水下沉取土方式为空气吸泥机出土下沉，同时配潜水员水下冲泥配合。当沉井下沉系数偏小时可开启空气幕系统助沉，而不宜采用掏挖刃脚下土体的方式助沉，以防止沉井产生突沉。同时在下沉过程中还可利用分组开启空气幕系统进行辅助纠偏，下沉至 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 标高后，还可利用空气幕系统的管路压入水泥浆阻沉及增加沉井的抗浮能力。各井参数一览表序号井号类型尺寸流水标高距离管材管径D井深高度H1W20-03#接收井（III标）①5500-6.369.182W20-04#骑马井①1000-6.4385.00钢筋碌管20009.493W20-05#骑马井①1000-6.4970.00钢筋碌管20009.684W21-01#骑马井①1000-6.61150.00钢筋碌管20009.935W21-02#骑马井①1000-6.6555.00钢筋碌管20009.956W21-03#工作井①8000-6.76138.00钢筋碌管200011.927W22-01#骑马井①1000-6.86121.00钢管20009.408W22-02#工作井①8000-6.9385.00钢管200011.739W22-03#骑马井①1000-6.9865.00钢筋碌管200010.8410W22-04#骑马井①1000-7.0592.00钢筋碌管200010.2511W23-01#骑马井①1000-7.15121.00钢筋碌管200010.3112W23-02#接收井①5500-7.24116.00钢筋碌管200011.3413W23-03#工作井①8000-7.3074.00钢管200012.1014W23-03#工作井①8000-4.3012.1015W23-04#围护井(老井)5000*5000-4.3233.00钢筋碌管200015.0016W23-03#工作井①8000-3.0812.1017W23-03A接收井①5500-3.0074钢筋碌管6007.6518W22-02#工作井①8000-4.5711.7319W22-02A#接收井①5500--4.41151.00钢筋碌管10008.2720W22-02B#检查井①1500-4.3915.00钢筋碌管10007.05合计1445.001.2编制依据1、上海市政工程设计研究总院提供的宁波市北环快速路施工图设计图集施工IV标段第四册管线综合及排水工程第二分册排水工程施工图；2、《宁波市市政排水工程通用图》(1992);3、《给水排水管道工程施工及验收规范》(GB50268-2008);4、《给水排水工程顶管技术规程》(CECS246:200④；5、《给水排水构筑物工程施工及验收规范》(GB50141-2008);6、《地基与基础工程质量验收规范》(GB50202-2002);7、《市政排水管道工程及附届设施》(06MS201);8、《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》(JGJ/J114/97；9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002);10、《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2002);11、《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ147-149-90);12、《建筑工程施工质量验收统一 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》(GB50300-2001);13、现场踏勘资料。第二章地质条件2.1工程地质性质根据地基土的成因、年代及物理力学性质，场地勘察深度25m范围内土体主要为海积相淤泥质土，表层硬壳层大部分地段缺失，届典型软土地基。地基土承载力一般为50-65KPa,整体强度低压缩性高，天然工程地质条件较差，主要工程地质问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 为：区内地下水位较高，浅层淤泥质土处丁饱和状态，具有含水量高、压缩性高、强度低的特征，容易造成道路地基沉降。地基土各土层分布厚度及结构特征自上而下分述见下表:层号土层名称土层平均厚度(m)层底标高(m)层底深度(m)土层描述T杂填土2.94-3.11~2.121.00~6.00杂色，松散，主要由粘性土混含碎石、砾石组成。①灰黄~灰色粘土1.39-3.65~-1.251.8~6.5灰黄色，软可塑，含F&Mn质结核，无摇振反应，稍有光泽，韧性中等，干强度高。灰色淤泥质粉质粘土10.51-13.33~-7.1210.20~16.80流塑，偶含腐植物及贝壳碎屑，局部为淤泥质粘土，有光泽，韧性高，干强度高，无摇震反应。③2灰色粉质粘土夹粉土2.58-16.78~--10.6614.00~19.00土质不均，粉粒含量局部较高软塑~流塑，稍有光泽，韧性高，干强度高，无摇震反应。®1灰色淤泥质粉质粘土10.70-30.18~--11.3815.00~33.50灰色，很湿，稍密，摇振反应迅速，无光泽反应，含云母碎屑，韧性低，干强度低，局部夹薄层粉质粘土及粉砂，土质较均匀。控制区域内普遍分布。2.2地下水特征场地勘察深度范围内地表水系发育，地下水类型有浅层潜水、承压水。浅层潜水地下水水位埋深0.2~6.9m左右，高程为-3.08~3.59m。根据水质分析结果，地表水、地下水在干湿条件下对混凝土具有腐蚀性；在长期浸水条件下，地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。在干湿交替条件下，地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋有中腐蚀性；土对混凝土具有腐蚀性。根据区域水文地质资料，地下水水位受季节影响较大，地下水年变化幅度1.0米左右。根据勘察资料揭示，层夹薄层粉砂较多，在一定水头的动水压力作用下易产生流砂管涌现象，影响基坑安全。场区地下水位较高，在工程施工时应积极重视。第三章工作井、接收井施工方案3.1概述本方案以W21-03#工作井为例，其平面最大外包尺寸为直径9.5商11.92m,刃脚至顶板高度为h=11.92m。本方案以W23-02#接收井为例，其平面最大外包尺寸为直径6.6淌11.34m，刃脚至顶板高度为h=11.34m。工作井和接收井施工分二次井壁制作，二次下沉。W21-03#工作井刃脚制作高度从-10.26m至-7.21m，高度为3.05m,第一次井壁制作高度从-7.21至-2.33m,高度4.88m,然后下沉至-2.83m。第二次井壁制作从-2.33m至+1.66m,高度3.99m，然后下沉至-10.26m。以W23-02#接收井为例刃脚制作高度从-10.64m至-7.74m,高度为2.9m,第一次井壁制作高度从-7.74至-4.08m,高度3.66m,然后下沉至-4.58m。第二次井壁制作从-4.08m至+0.7m,高度4.78m,然后下沉至-10.64m。根据本工程实际情况结合设计要求、工期及下卧层承载力，沉井采用二次井壁制作、二次下沉的施工方法。沉井下沉采用不排水下沉，不排水下沉取土方式为空气吸泥机出土下沉，同时配以潜水员水下冲泥、活基，配合下沉。沉井四周设环形施工便道，宽度为6m,保证重型施工机械设备行走，沿沉井的边侧搭设钢筋加工场、棋板拼装场地、临时堆场，硬化地坪3.2沉井施工流程3.3工程的特点和难点本工程中的沉井细而高，根据规范要求及我公司对沉井施工的经验，沉井制作高度在下沉前不宜超过沉井的短边长度。因此，我公司对沉井拟采用二次制作，二次下沉的施工工艺。在沉井制作的过程中，加强对沉井沉降的观测，根据地质详勘资料及现场监测情况调整沉井分节高度，严格确保沉井制作的质量和安全。沉井第一次和第二次下沉都采取不排水下沉，封底采用浇注水下混凝土封底。沉井下沉过程中应加强监测，及时纠偏。尤其注意沉井初沉阶段的纠偏工作。针对沉井下沉系数偏小的问题，在沉井下沉施工中拟采用空气幕法助沉措施。由于沉井高度较高，因此沉井下沉过程中应加强测量，并注意两侧对称出土，防止沉井下沉中产生位移、扭转，以保证沉井顺利下沉和减少沉井下沉对周边土体的扰动。并通过在下沉过程中及时调整气幕对沉井四壁的供气量，达到控制沉井侧壁摩阻力的目的，从而满足沉井纠偏和下沉的要求。沉井施工区域地下水位较高，而根据地质资料显示，有可能出现沉井下沉需穿越粉砂层，为防止在水头差下产生流砂现象，因此沉井下沉采用不排水下沉和水封底。并应保持井内水位能够平衡井内外水头差。沉井终沉后刃脚座落在（42层灰色粉质粘土层上，因该层土土质较差，为保证沉井顺利下沉至底标高，防止沉井超沉，应通过以下手段加以控制：a、根据设计要求在沉井封底时考虑采用水封底，通过控制井内水位来平衡井内外水位高差，防止流砂的产生。并且沉井水封底时由于浮力的作用可有效减轻沉井的自重，减小对基底土层的影响。b、沉井在粉砂层中下沉时，如下沉系数偏小可采用气幕法助沉，可保证沉井稳定下沉，并可有效减少沉井下沉对周边土体的扰动。c、考虑到基底土层压缩性较大，在沉井终沉时根据实际情况预留一定的自沉深度。d、下沉时井体与土体之间空隙应灌砂，随沉随灌。e、封底时采用分格对称进行水下混凝土浇注，封底时保持沉井内外水位平衡，杜绝存在水头差，影响封底质量。f、在沉井封底结束后，及时进行底板施工，防止沉井建成后期产生较大沉降。3.4沉井制作、接高、下沉分析3.4.1沉井制作时砂垫层和下卧层承载力验算根据本场地的地质条件，本工程沉井分二次制作，二次下沉，沉井砂垫层厚0.8m,采用承载力较高的粗砂，刃脚素碌垫层宽1.2m,厚20cm的C20混凝土浇注。工作井和接收井第一节制作高度分别为7.93m、6.56m。沉井刃脚砂垫层及下卧层验算：1、沉井二次制作时砂垫层和下卧层的承载力验算沉井第一次制作高度为7.93m,砂垫层厚度需确保沉井在制作时砂垫层及下卧层满足承载力要求，以保证沉井制作时的要求。W21-03#沉井砂垫层下卧层为①层灰色粘土,其地基承载力较好。砂垫层承载力G/(T=W[(T]B每延长米沉井自重，沉井井壁每延长米自重为：(131.48+24.32)(m3)>24.5(密度)/(28.7)(长度)=133(KN/m);B一刃脚下素碌垫层宽度(m),素碌垫层宽度为1.2m；[b]砂垫层极限承载力，取250Kpa；经计算：o=133/1.2=110.83Kpa,承载力满足施工要求。下卧层承载力0•下=G/(B+2HtgO)+H丫砂V[b]G一每延长米沉井自重(KN/m);B一刃脚下素碌垫层宽度(m);tg0羽垫层内摩擦正切值，取其内摩擦角为22.5度；H一砂垫层厚度，取0.8m丫砂一砂容重取16KN/m3注：砂垫层厚度小丁1m时，可不考虑砂垫层本身附加重力。经计算：。下=133/(1.2+20.8Xg22.5)=71.4KPa；下卧层复合地基极限承载力为80Kpa,其承载力能满足施工要求。3.4.2沉井下沉稳定性验算沉井下沉稳定性可按下式计算：下沉稳定系数：K2=(G-Bi)/(T+Ri+R2)<1式中:G一井位自重(KN)，沉井碌共浇筑196.16+24.32=220.480?;自重5401.76KN。T一井壁总摩阻力，3739.9KN(详见沉井下沉系数分析)；B1-地下水浮力，浮力为220.48(KN);R1-刃脚踏面及斜面下土的支承力(KN);R1=ArRj=26.06*65=1693.9KNAr一刃脚踏面及刃脚斜面与井内土壤接触面26.06(m2);R2一底梁下土的支承力0(KN);R2=AiRj=12.8*65=832KNAi—底梁下土的总支承面积12.8(m2);Rj一土的极限承载力65(KN/m2)。经计算：K2=(G-Bi)/(T+Ri+R2)=0.97<1满足沉井接高稳定性要求。3.4.3下沉系数分析1、下沉中土层与井壁的总摩阻力计算沉井下沉时，土层与井壁的总摩阻力按下式计算：t=ua式中：U一井壁的外围周长29.8(m);A一单位周长摩阻力(KN/m),A=(H-1.5)f其中1.5为地下水位标高f—单位面积摩阻力20(KN/m2);H——沉井下沉深度(m)。2、沉井下沉系数计算K=(G-Bi)/(T+Ri+R2)式中：G一分次下沉时井体自重(KN)，不考虑封底混凝土和底板；Bi一地下水浮力，排水下沉时为Bi=0；T—沉井与土之间的摩擦力；Ri一刃脚踏面及斜面下土的支承力；R2一沉井内部隔墙和底梁下土的支承力。根据计算，起初沉井下沉系数较大，在下沉过程中不宜掏空刃脚，在终沉和终沉阶段必须采用气模法助沉。下沉系数分析见下表。不排水时下沉系数分析表下沉标局及地质下沉深度单位面积摩阻力f0（kn/m2）侧壁摩阻力f1（kn）地基承载力（kn/m2）沉井浮重下沉系数K=G/（T+R）h(m)f1=U*(h-1.5)*f0底梁刃脚斜面掏空底梁掏空A=10.06(m2)刃脚斜而小掏空A=26.06（m2）▽1.16（粘土）起沉标局00080.005401.766.712.59▽0.11(粘土)1.0530.00938.7080.005382.343.091.78▽-3.09（灰色淤泥质粉质粘土）3.2017.001799.9250.005323.142.311.72▽-6.27（灰色淤泥质粉质粘土）第一次下沉标高3.1820.003739.9065.005264.311.200.97▽-10.26（灰色淤泥质粉质粘土）第二次下沉标高3.9920.007962.5665.005181.240.600.54不排水下沉时井内水位在1.5m。根据计算，沉井在第二次下沉时下沉系数较小，在下沉过程中可以采用在井周外侧挖除1.05m粘土层或气幕法助沉3.5沉井地基处理施工3.5.1测量放线施工前，应根据设计图纸座标及甲方提供的基准点测量定位，同时在沉井周围，且在施工影响范围之外布置座标控制点和临时水准点，建立的控制点精度为土mm。并应填写测量复核单，由甲方和监理认可，施工过程中控制点应加以保护，并应定期检查和复测。在沉井四周设置龙门桩，并用石灰粉划出井中心轴线、基坑轮廓线，作为沉井制作和下沉定位的依据。1、导线测量导线点应根据总平面图布设，所选点位应选择净空地带，并应考虑便于使用、安全和长期保存。2、角度测设角度观测采用全圆测回法进行，测回数及测量限差与方格网角度观测要求相同。3、高程测量本工程高程测量控制网采用三、四等水准测量方法建立。水准网的绝对高程应从业主提供的高级水准点引测并联系于网中一点，作为推算高程的依据。4、标桩埋设导线控制点和高程控制点均应远离沉井下陷区范围以外，至少保持50m以外的安全距离，点桩应深埋，并设置保护装置，定期检查和校核。3.5.2基坑开挖为减少沉井下沉深度，降低施工作业面，采取在基坑中制作沉井，基坑开挖深度为2.3米，考虑到放坡支模操作等工作的需要，基坑底边比沉井周边宽1.0米，按1:1放坡。基坑开挖时，在四周挖排水盲沟，四角设置集水井，在沉井两边设置两只观察井，使地下水位降至基坑底面以下0.5米，基坑开挖采用一台0.6m3反铲挖土机开挖，同时配合人工修边和平整坑底，土方随挖随运。开挖至距坑底标高20cm左右时应采用人工修坡、平底，防止扰动基地土层，坑底如遇淤泥或松软土质应彻底活除并采用砂性土回填、整平夯实。施工时应尽量减少基坑暴露时间。基坑开挖过程中，应利用排水沟结合集水坑进行排水。挖出土方应及时运走,不得堆置在坑边。在沉井两边设置两只观察井，以便及时了解地下水位情况。3.5.3铺筑砂垫层、碌垫层1、砂垫层铺筑基坑开挖结束后，及时铺筑砂垫层，砂垫层厚度0.8m,砂垫层采用中粗砂，每25cm铺一层，边洒水边振实，同时应分层进行测试十容量，十容量应不小于1.56t/m3,铺筑砂垫层应在四周设置集水井，基坑底部设置盲沟，施工期间应不停抽水，严禁砂垫层浸泡在水中。2、素碌垫层浇筑为了扩大沉井刃脚的支承面积，减轻对砂垫层的压力，在砂垫层上铺上一层C20素碌垫层，素碌垫层的厚度为20cm。素碌宽度分别取井壁外40cm。砂垫层铺设完毕经十容重测试合格后，即可在砂垫层上浇筑素碌垫层，素碌垫层保证水平，误差小于5mm,以便模板施工，且表面抹光以此作为刃脚的底模。3.6沉井结构制作3.6.1起重设备及脚手工程1、起重设备沉井结构在制作及下沉阶段，选用25t履带吊作为起重设备。2、脚手工程本工程的特点是沉井制作与下沉交替施工，因此沉井外脚手与内脚手的搭设有所不同。沉井第一次内外脚手是直接在沉井外的砂垫层上搭设的。在沉井制作期间，由于沉井可能出现不同程度的沉降，为安全起见，内外脚手与井壁是脱离的，距离约30cm,在沉井下沉期间，由于沉井周围土体可能出现沉陷或塌方，脚手必须拆除。工作井第二节接高制作时，重新在井外搭设外脚手。沉井内脚手的搭设平台是在沉井井壁的预埋件上焊接牛腿，牛腿上焊接32号槽钢4根，组成方框架平台。沉井连续制作，脚手便连续接高。本工程内外脚手架均为扣件式钢管脚手架，钢管为外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管。外脚手沿沉井井壁四周组成整体框架结构，每4m设抛撑一根，外侧用粗眼安全网封闭，内外脚手的作业层均铺竹笆。3.6.2模板工程1、棋板工程棋板拼装、围令、立筋应按模板的翻样图施工，棋板要有脚手架提供操作立模条件，予埋件及穿墙洞应在内模架立后完成，并应确保其位置、标高、轴线的正确。本工程高位井为二次制作两次下沉，棋板均采用18mm厚胶合板模，在预留洞、井壁底板位置等特殊部位采用木模，在沉井插筋部位用5cm木板间隔拼装，拼装的木模其表面应进行刨光，拼缝严密平整不漏浆，所有棋板表面平整度符合规范要求。围橡立筋采用048钢管或8#槽钢，拉杆螺栓采用①14mm圆钢，模板内侧拉杆两端各留2cm,焊上限位卡进行限位和放置50沔0>20cm3的木方，待拆除棋板后凿除木块，并用比结构高一强度的水泥砂浆抹平，通过外侧的拉杆中间焊一块50m林50m林3mm的止水钢板，钢板与拉杆周边满焊，以防拆模时拉杆松动而导致墙体渗水损坏墙内钢筋。拉杆螺栓设置水平问距40cm,垂直间距40cm。为防止浇碌时爆模，在水平加固模板用的2XO2钢筋两端接头处上点焊，所有拼缝及棋板接缝处要逐个检查嵌实，防止漏浆，棋板架立好后应请业主、监理工程师进行验收，验收重点是平面尺寸和断面尺寸，平整度，予埋件、穿墙洞等项目。内外棋板立模顺序。原则上先立内模，后立外模。棋板与钢筋安装应相互配合进行，若妨碍绑扎钢筋的棋板、应待钢筋安装完毕后再立模。2、棋板支架稳定性验算采用内部振捣器振捣新浇筑碌侧压力标准值，按下列二式计算，并取两式中的较小值：F1=0.22Tt06仰2VF2=24h式中：丫磴重力密度，普通钢筋混凝土取24.5KN/m3;t0—新浇筑碌初凝时间，t0=200/(T+15),T为碌温度；T一常温下取25C,t0=5V一碌浇筑速度3m/h61-#加剂影响系数，加外加剂时取1.26」碌坍落度修正系数，泵送碌取1.15h一有效压头，当浇筑速度V较快时,t0V>H,则应取h=H新浇混凝土自重标准值：24.5KN/m3施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/m2已知：大棋板高度488mm,棋板为整体拼装式木胶合板，面板a日8mm，外侧为竖背肋为50mm>80mm木方间距250mm，外侧为横背肋为直径20螺纹钢筋@400mm,内侧采用定型木模，现对大棋板的强度与刚度进行验算。⑴荷载计算：新浇筑碌对棋板侧压力计算：F1=0.2224.55>1.21.153?=64.416KN/m2F2=24h=24X4.88=117.12KN/nf振捣碌对垂直棋板所产生的荷载为4KN/m2垂直棋板侧压力设计值为：F=64.416KN/m2+4KN/m2=68.4KN/m2⑵对拉螺栓计算对拉螺栓水平问距400mm,垂直间距400mm,对拉螺栓所承受的拉力为:Nt=0.4m>0.4mX68.4KN/m2=10.944KN选用M14对拉螺栓,An=105mm2fb=215N/mm2则对拉螺栓承载力为AnXfb=105>215=22.575KN>Nt=10.944KN故满足要求。⑶竖背肋的计算竖背肋是支承在横背肋上的连续木方。强度计算q=68.4KN/m2>0.4m=27.36KN/m依据《建筑施工手册》，考虑荷载是最不利时，Mmax=Kmql2式中Km为弯矩影响系数，最不利情况下取0.125，查表得50m林80mm木方WX=53.33cm3IX=256cm4Mmax=0.125X27.36KN/mX0.252=0.214KN.ma=Mmax/WX=0.214KN.m/53.33cm3=4.01N/mm2<[f]=5.13N/mm2故强度满足要求。⑷横背肋的计算横背肋是支承在竖背肋上的连续钢筋。强度计算q=68.4KN/m2>0.4m=27.36KN/m直径20螺纹钢筋屈服强度完全满足，故强度满足要求。3.6.3钢筋工程本工程的钢筋规格、种类繁多，对进场钢筋要进行验收，按规格分批挂牌堆放在有衬垫的钢筋堆场上，防止底层钢筋锈蚀。对进场钢筋应按批按规格抽样试验，严格遵守先试验、后使用”的原则。为了保证本工程施工质量，对上岗操作人员进行严格培训，培训合格者方可上岗操作，特别在本工程中所采用有闪光对焊接头，上岗人员须进场试件考核，合格者方可上机作业，做到万无一失，确保焊接接头质量。制作成型钢筋，按其规格，绑扎先后，分别挂牌堆放，对其成型的具体尺寸，规格有工地质量员抽样检验把关，同一截面的钢筋接头要求严格按施工操作规程要求执行。钢筋绑扎要结实，井壁的内外层钢筋之间要设定位撑。在钢筋绑扎后，采用同结配砂浆垫块，控制保护层，保证钢筋在碌中有效截面。1）钢筋进场必须要有质保书，进场、后对原材料按规范要求进行试验，无证或试验不合格的钢筋严禁使用，需要替代其他规格品种的钢筋必须要设计单位认可及符合规范有关规定。2）翻样加工：按设计要求依图出大样图，算出钢筋配料长度，机械成型，为规格堆放，主筋接头情况宜采用闪光接触焊。3）钢筋绑扎钢筋绑扎时钢筋的规格、数量、形状、间距均应按设计要求施工，绑扎接头、焊接接头按规定错开，每一截面内接头数不超过50%,碌保护层采用碌垫块，各类予埋件要有测量工精确测放，型号、数量、锚固长度应正确无误，严禁遗漏。3.6.4碌工程本工程碌采用商品碌。碌浇筑时浇筑的自由高度不应大于2m,如超过2m应加申筒浇筑。碌浇筑时应对称平衡进行，采用分层平铺法，分层厚度控制在30cm左右，振捣时防止漏振和过振现象，以确保碌的质量。碌布置由专人统一负责指挥，并按规定顺序进行碌布料，由于井壁较薄，必要时为便于振捣在井壁棋板上适当部位开门子板，位置视实际情况定。在浇筑过程中，加强沉井平面高差、下沉量的观测，随着碌浇筑总量有增大，测量密度相应增大，如出现意外情况采取相应措施确保沉井施工安全。每次浇筑碌前充分做好准备工作，每次浇碌根据规范做好坍落度抗渗、抗压的试验工作。钢筋、棋板及各类预埋件经隐蔽验收合格。碌开浇前全面检查准备工作情况并进行技术交底，明确各班组分工、分区情况，碌入仓前活除仓内各种垃圾并浇水湿润，合格后方可浇注碌。施工中严格控制层差，杜绝冷缝出现，碌振捣时振捣器应插入下层碌10cm左右，注意不漏振、过振，钢筋密集处加强振捣，分区分界交接处要延伸振捣1.5m左右，确保碌外光内实，钢筋工、木工加强值班检查，发现问题及时处理，保证正常施工，交接班时交活情况后才能离岗。施工缝处理，在沉井上、下节井壁间设置施工缝，施工缝表面碌凿除松散部分，并用水冲活，充分湿润，但不得有积水，并在井壁内设置钢板止水条。沉井接高前，施工缝进行凿毛冲洗十净，使骨料外露。用同标号水泥浆接浆，厚1〜2cmo碌浇注完毕后，须覆盖草包，当碌达到一定强度才能拆除棋板，一般需养护72小时，承重棋板必须达到设计强度后方可拆除。3.6.5回填砂工程在第一次下沉结束后，应立即井内回填黄砂，增加井体内壁磨阻力，保持井体内外压力平衡。3.7沉井下沉3.7.1下沉施工沉井下沉采用不排水下沉,第一次下沉至0.11m后采用不排水下沉工艺,然后采用不排水继续下沉至-10.26m设计刃脚底标高。1、不排水下沉为确保道路的安全，保证在沉井下沉过程中井体四周土体的稳定，最有效的办法就是采用不排水下沉的下沉工艺。不排水下沉取土方式为空气吸泥机出土下沉。采用我公司自制的专用冲吸设备出土下沉。利用25T汽车吊起吊冲吸泥设备，进行移动吸泥达到活除井内各个位置上的土体。空气吸泥吸出的泥浆通过管道直接排放到泥浆池，经沉淀池沉淀后把上层活水排至业主指定区域。、冲吸设备和工作原理冲吸主要设备装置由10m3空压机、180KV高压水泵、进气管路、空气吸泥器，排泥管路、高压射水装置等，以及供水、供气、吸泥等的配套设备组成，是沉井不排水下沉施工的必要设备。空气吸泥器包括约500m林600mm的圆柱状空气箱、①200mm吸泥管、①50mm进气管，并有二根①50mm的高压射水管，在空气吸泥器上打设直径为①5mm小眼孔，其中孔眼总截面积为进气管截面积的1.2〜1.4倍。当空气吸泥装置工作时，压缩空气沿气管进入空气箱以后，通过内管壁上的一排排向上倾斜的小孔眼进入混合管，在混合管内与水和泥形成容重小于1的气水混合物，当送入的压缩空气足够充足，空气箱在水面以下乂有相当的深度时，混合管内的混合物在管外水气压力的作用下，使顺着排泥管上升而排出井外。由此可知：供气量越大，气、水、土混合物的容重越小，压差增大，吸泥效果越好；水深越大，吸泥效果也越好。、穿越硬土层的技术如果下沉过程中遇到较硬的土层，要采取必要的技术措施，确保沉井快速、平稳、安全地下沉至设计标高。a、增大水枪压力，加大破坏该土层的力度。b、增大气压使块石等障碍物能顺利吸出井外。c、潜水员配合施工，对井下泥面标高情况作出较为准确的反应，并活除井底垃圾，石块等障碍物。d、刃脚预埋高压射水管破坏该土层。e、吸泥器底部设置水平水枪，增大破坏范围。f、定点冲泥，按泥面标高测量数据控制冲泥位置。g、用空气幕助沉。h、安装潜水电钻，破碎硬土层。i、分析局差、位移等资料，及时纠偏。施工中，在沉井壁上设4个观测点，每天定时测量，一般每2小时测量一次。测量结果的整理是以4个点下沉量的平均值作为沉井每次的下沉量，以下沉量最大的一点为基准与其他各点的下沉量相减作为各点的高差，来指导纠偏下沉施工。下沉过程中应根据测量资料随偏随纠。当沉井偏斜达到允许值有1/4时必须纠偏。3.7.2沉井助沉措施沉井下沉时，为防止对周围土体产生较大的扰动和沉井的顺利下沉，采用空气幕法助沉，空气幕法是一种较好的助沉减阻方法，且在施工时能在较大程度降低沉井对周围土体扰动影响，除此原因外，采用空气幕法还有以下两方面的好处。a、可以利用空气幕的不均衡压气减阻来达到纠偏下沉的目的；b、沉井下沉到标高后，为防止沉井超沉，可通过空气幕管路进行侧壁压浆，来达到阻沉、稳定沉井的目的。空气幕系统主要是由一套压气设备组成，包括空压机、气包，井壁中的予埋管，气龛以及地面供气管路等（见空气幕压气流程示意图）。气龛是空气系统的关键设施，它直接 决定 郑伟家庭教育讲座全集个人独资股东决定成立安全领导小组关于成立临时党支部关于注销分公司决定 空气幕的使用效果，气龛是预设在沉井外壁上的凹槽，空气幕气孔即开口于此，它对喷气孔有保护作用，并便于由喷气孔射出的高压气扩散，沿沉井壁上升，形成气幕，本工程采用倒梯气龛设置在沉井外壁10cm的碌层内，气龛排列在水平方向以1.5m为标准间距，相邻两层气龛交错布置，垂直方向按1.5m间距布置，考虑到气龛位置如放的过低，可能会导致高压气流沿刃脚底进入井内引起翻砂，因此气龛在离刃脚2m处开始布置，由于接近地面一段，气体会沿井壁冒出故离地面4m范围内不布置气龛，为便于施工压气和纠偏，全部气龛沿沉井周向划分为若十个组，每组均有独立的竖向供气支管供气。井壁内予埋管路：空气幕的喷气孔是在供气管上用手枪钻打出的，这些带有喷气孔的管路通常有竖直和水平两种布置方式，本工程考虑到纠偏和控制下沉速度的需要，采用水平管方式，即沿沉井周向每一组均为水平管，相邻两根水平管利用三通与一根竖向供气管相连，所有水平管采用①25mm聚乙烯管和竖管均采用①25mm无缝钢管。喷气孔在气管位置用于手枪钻在水平管上打出①3mm的孔，根据以往经验，为便于气体扩散，气孔位置稍偏上为宜，同时注意磨掉小孔处的毛料，以防止堵塞气孔，下沉施工前，要进行压气试验，以检验气孔及管路是否通畅。井外供气总管：井壁外供气管路搁置在井壁顶部的牛腿上为①100无缝钢管,通过空气分流装置连接到空气幕每个组的供气支管，在分流装置上设有阀门和气压表以便于控制。空气机及气包：空压机采用10m3空电动空压机1台，6m3气包1只。防堵措施：空气幕在使用过程中，影响其效果的重要因素是喷气孔堵塞，为解决这一问题，本工程拟采用两种防堵措施，一是在气管两端设置沉淀筒，二是在喷气孔上外套一单向橡胶皮环防止堵塞。3.7.3下沉纠偏在沉井下沉过程做到，刃脚标高每2小时至少测量一次，轴线位移每天测一次，当沉井每次下沉稳定后进行高差和中心位移测量。沉井初沉阶段每小时至少测量一次，必要时连续观测，及时纠偏，终沉阶段每小时至少测量一次，当沉井下沉接近设计标高时增加观测密度。尤其是本工程中沉井开始时的下沉系数较大，在施工时必须慎重，特别要控制好初沉，尽量在深度不深的情况下纠偏，符合要求后方可继续下沉。下沉初始阶段是沉井易发生偏差的时候，同时也较易纠正，这时应以纠偏为主，次数可增多，以使沉井形成一个良好的下沉趋势。下沉过程中，应做到均匀，对称出土，严格控制泥面高差，当出现平面位置和四角高差出现偏差时应及时纠正，纠偏时不可大起大落，避免沉井偏离轴线，同时应注意纠偏幅度不宜过大，频率不宜过局。沉井在终沉阶段应以纠偏为主，应在沉井下沉至距设计标高1m以上时基本纠正好，纠正后应谨慎下沉，在沉井刃脚接近设计标高30cm以内时，必须不再有超出容许范围的位置及方向偏差，否则难于纠正。如在下沉过程中发生下沉困难，一般常采用在沉井刃脚斜面、刃脚底掏土的方法助沉。但本工程穿越砂土层结构松散，易坍塌。因此，不宜采用直接捣挖刃脚的方法应尽量采用挤土下沉，下沉困难时可考虑了空气幕的助沉措施，当下沉发生困难或出现坍方时即可启动空气幕助沉和减少对井壁外土体的扰动。尽量采用空气幕下沉，不宜捣穿刃脚。1、造成沉井产生倾斜偏转的常见原因：1）沉井刃脚下土层软硬不均匀；2）没有均匀除土下沉，使井孔内土面高低相差很多；3）刃脚下掏空过多，沉井突然下沉，易于产生倾斜；4）刃脚一角或一侧被障碍物搁住，没有及时发现和处理；5）由于井外弃土或其他原因造成对沉井井壁的偏压；2、纠偏方法沉井在下沉过程中发生倾斜偏转时，应根据沉井产生倾斜偏转的原因，可以用下述的一种或几种方法来进行纠偏。确保沉井的偏差在容许的范围以内。1）偏除土纠偏沉井在入土较浅时，容易产生倾斜，但也比较容易纠正。纠正倾斜时，一般可在刃脚高的一侧抓土，必要时可由人工配合在刃脚下除土。随着沉井的下沉，在沉井高的一侧减少刃脚下正面阻力，在沉井低的一侧增加刃脚下的正面阻力，使沉井的偏差在下沉过程逐渐纠正，这种方法简单，效果较好。纠偏位移时，可以预先使沉井向偏位方向倾斜。然后沿倾斜方向下沉，直至沉井底面中轴线与设计中轴线的位置相重合或接近时，再将倾斜纠正或纠至稍微向相反方向倾斜一些，最后调正至使倾斜和位移都在容许范围以内为止。2）空气幕纠偏当沉井入土深度逐渐增大，沉井四周土层对井壁的约束力亦相应增加，这样给沉井纠偏工作带来很大的困难。因此，当沉井下沉深度较大时，若纠正沉井的偏斜，关键在于破坏土层的土压力。这时可根据偏位情况启动纠偏空气幕系统，破坏井壁与土体间的摩阻力，使土层的被动土压力大为降低。这时再采用井内偏除土方法，可使沉井的倾斜逐步得到纠正。在有条件时，还可以在沉井顶部加偏压重的方法来纠正沉井的倾斜。压重纠偏在沉井高的一侧压重，最好使用钢锭或生铁块，这时沉井高的一侧刃脚下土的应力大于低的一侧刃脚下土的应力，使沉井高的一侧下沉量大些，亦可起到纠正沉井倾斜的作用。这种纠偏方法可根据现场条件进行选用。沉井位置扭转时的纠正沉井位置如发生扭转，可在沉井偏位的二角偏出土，另外二角偏填土，借助于刃脚下不相等的土压力所形成的扭矩，使下沉过程中逐步纠正其位置。3.8沉井封底、底板施工沉井下沉到位后，应进行8小时的连续观察，如下沉量小于10mm,可进行封底，封底采用水下碌封底。封底时注意保证沉井在封底时的稳定。封底前的准备工作导管上部应用2〜3节长度为1m左右短管组成，导管提升后便于拆卸，其余部分导管为减少接头漏水现象，可用长导管组成，其最下部一节底端不应带有法兰盘，以免破坏水下碌和管端部的防水效果，导管内壁表面应力求光滑，误差应小于坦mm,导管应有足够抗拉强度，能承受导管自重和盛满碌后的总重量，拼接后试验拉力不小于上述总量2倍。活基沉井在下沉距设计标局2m时，结合封底土塞局度，确保碌封底厚度，并用空气吸泥机活除井内锅底浮泥，并将井墙与封底碌接触处冲洗十净。由潜水员配合测量出土面高度，绘制出土面高程图，进行针对性活基。抛石和找平根据土面高程图，先抛一层50mm〜80mm厚块石，再抛30mm〜50mm厚碎石由潜水员配合找平，达到设计要求封底标高。设备准备导管采用①250特制加厚的无缝钢管，丝口连接，保证足够的强度和刚度。导管安装前逐根进行压水试验，在0.6Mpa压力下不漏水的方可使用，导管安装时每个接口内放置两根密封圈，确保不漏水。导管拼装长度约18m左右，用碌提升机架起吊。沉井封底施工方法封底用C25水下混凝土。施工时，导管底距井底土面30~40cm,在导管顶部布置3m3左右的漏斗以确保浇筑时的下料需要。在漏斗的颈部安放球塞，并用绳索或粗铁丝系牢。球塞安放时球塞中心应在水面以上，在球塞上部先铺一层稠水泥砂浆，使球塞润滑后，再浇碌。漏斗先盛满坍落度较大的碌，然后将球塞慢慢下放一段距离。浇筑时割屡绳索或粗铁丝，同时迅速不断向漏斗内灌入混凝土，此时导管内球塞、空气和水受混凝土重力挤压由管底排出，碌在管底周围堆成圆锥状，将导管下端埋入碌内。为了达到要求的碌扩散半径，碌坍落度一般为20~22cm,在开始浇筑时，为了保证导管底部立即被碌堆包围埋住，坍落度可适当减少。在水下碌浇筑过程中，导管的提升也是一个关键问题，做到慢提快落，并严防将导管拔出混凝土外的事故发生，导管插入碌内深度一般控制在1m以上为宜，当漏斗已达到最大高度不能再提升时，可拆卸上部的短管，以缩短导管的长度。为此，当导管内的碌下降到预备拆卸的管节下口时，应迅速降低导管，使碌停止从导管内流出，然后进行拆除工作。拆除短管的时间应控制在20~30分钟。等漏斗内继续装漏碌后，方可将导管提高恢复浇筑工作。在浇筑工作快要结束时，可采用流动性较大的碌，但不应改变水灰比，并适当增加导管埋在碌内的深度。碌表面标高已达到设计标高，并多浇筑10~20cm,然后将导管从碌内拔出，并冲洗十净。在水下碌浇筑过程中，应经常不断测量水下碌面的上升情况，以及扩散半径和施工进度，并根据测量资料控制导管的埋入深度。封底碌初凝前，应按每平方米范围设竖向①16钢筋1根，插入深度不小于640mm,上端伸至底板顶面，由潜水员配合水下施工。封底碌达到强度后，将井内的水抽十，并将高出底板底标高的素混凝土凿除。在浇筑钢筋碌底板前，应将新光碌接触面凿毛，并洗刷十净，钢筋碌底板钢筋与井壁予留钢筋宜采用电焊接头，工作井沉井在底板浇筑时应对称进行，在钢筋碌底板强度达到设计强度之前，应从集水井内不间断抽水，由于底板钢筋在集水井处被切断，所以在集水井四周的底板应增加加固钢筋。待沉井钢筋碌底板达到设计强度后，停止抽水，集水井应用素碌填满，然后用带螺栓孔的钢盖板和橡皮垫圈盖好，拧紧与法兰盘上的所有螺栓，集水井的上口标高，应较钢筋碌底板顶面标局低200〜300mm,待底板元成后，再用素碌找平。水下碌封底时应保持井内外水位标高一致，防止井内外水的流通，影响水下碌密封，因此在水下碌浇注时，必须注意由井内向井外排水才能保持井内外水位一致。3.9骑马式沉井施工方法根据设计本工程主干管由丁井距太长，为方便工后检查，在长距离顶管之问加设骑马式沉井，共设8只，规格为61000mm,所有沉井均采用防沉降井盖。剖面图1、施工顺序顶管施工全线完成T确定特殊管节位置T管底注浆加固T降水措施T壳内挖土沉入圆形钢壳T钢壳与管节外覆钢板满焊T焊井筒锚筋，扎井壁钢筋T浇筑检查井碌T顶管管节开孔T施工检查井井座及盖板。2、施工工艺流程位置确定该段顶管施工完毕后，利用工作井和接收井进行测量放样。测量时在井内和井上各架设1台全站仪，首先利用井内特殊管位置找出坐标，在利用井上仪器确定特殊管位置。管底注浆加固为保证施工过程中和完工后骑马井处管段不致因上部压力而产生下沉，影响排水，骑马检查井特殊管段位置进行注浆处理。处理长度为3只管节管节，深度为管底3米。根据以往施工经验，注浆采用单管注入，浆液注入率为20%,注浆孔间距为1.0米。为保证管道不因注浆压力产生偏移，拟使用两台机器同时对称进行施工，施工过程中掌握好压力，尽量保证压力均等，并不致引起管节上浮。沉井下沉由丁骑马井下沉原理跟其他沉井基本一样，下沉时原则上采用挖土下沉，但由丁骑马井由钢筒预制而成，重量较轻，若施工过程土质太硬，不易下沉地段采用加重或井周注浆减小摩擦阻力的方式助沉。焊接及管道开孔沉井沉入到位后立即对特殊管段及沉入钢筒进行活理，晾干后满焊处理，焊接完毕可以进行检查井井壁钢筋绑扎、模板支立工作以及碌浇筑工作，由丁该类工作内容的施工方式与普通沉井基本相同，在此不再叙述。井壁碌浇筑完毕，保养到期，拆除模板后，立即对特殊管进行开孔，最后施工井座及井盖。为防止工后沉降，路面上井盖均做特殊处理，采用防沉降形式，井盖及井座形式如下图：防沉降井盖剖面图3.10钻孔桩接收坑施工方案W24-04#为现状污水井，顶入时在其北侧设围护接收井一座,采用直径800钻孔灌注桩结合局压旋喷桩施工。3.10.1施工顺序钻孔灌注根据设计图纸，本工程钻孔桩工作坑采用如下施工顺序进行施工：桩加固T旋喷桩止水帷幕T坑底旋喷桩加固T管道顶进3.10.2钻孔灌注桩施工1、钻孔灌注桩施工工艺流程2、施工顺序：因为本工程围护桩为沿工作坑外径均匀分布，拟采取跳位施工，每间隔三根施工，计划安排两台钻机进行施工。3、施工方法场地平■整在工程开工前，活除表土及建筑垃圾。为保证文明施工，满足环保要求，在每只沉井旁边设置一个泥浆池和循环池，两者之间用明沟相连，泥浆池约15m3,循环池约15m3,池深度为1.5〜2.0m,均用砖墙砌筑而成，并用砂浆抹面，在池边设防护隔栏。在泥浆池上配置3PN泥浆泵用丁循环，护筒内泥浆通过明沟直接排至循环池，并使护筒内水位保持一定的水头，且泥浆不外泄。因工程所在地刚好在江边，施工过程中沉淀池泥浆沉淀后，用泥浆槽船通过奉化江由甬江运到外海倾倒。测量定位测量定位基准点用碌浇筑固定牢靠，并做好保护装置。测量定位选用高精度的全站仪和钢卷尺测量，并做好桩位标志。挖埋护筒时，再一次复测校对桩位中心，以确保桩位的准确性。然后，用水准仪从甲方提供的绝对标高点引入，测出护筒口标高，并做好测量 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。埋设护筒孔口护筒是保护孔口、隔离杂填土的必要措施，也是控制定位、标高控制的基准点。因此，每个桩孔就位前均必须埋设护筒。护筒选用直径900mm钢制护筒，为了不使护筒埋深太深后桩径变大而影响邻近桩，施工时严格控制护筒底标高，保证护筒底标高在灌注桩设计标高以上。护筒四周间隙用粘土回填并捣实，以确保护筒的稳定防止地表土的坍塌。钻机就位钻机就位时，转盘中心对准定位标志，用水平尺校对水平，并校对天车中心、转盘中心与桩位中心(三心)成一垂线。成孔钻进a、钻进本工程成孔钻进采用正循环回转钻进方法，钻头选用三翼条形刮刀，机上钻杆安装导向钢丝绳，因在成孔过程中钻头可能与已成型桩体碌发生碰撞，为保证成孔垂直度，对钻头作加重处理，并在钻头上部带扶正器，以增加钻头在孔底回转的稳定性，使钻进平稳、孔壁完整、钻孔垂直。施工中根据地层情况，合理选择钻进参数，开孔时采用轻压慢转，正常钻进速度控制在6m/h以内。对两边均有成型钻孔桩的地方，在成孔过程中，随时检查钻机三线位置，若有偏差及时调整，必要时减小钻进速度，并上下多次活扫，保证钢筋笼能顺利下放。终孔前的钻进速度放慢以便及时排出钻屑，减少孔底沉渣。b、护壁钻孔形成自由面时，由于受地层覆盖土压力的作用，使自由面产生变形，泥浆使用得当可以抑制变形的产生，根据泥浆物理性能、不同的地层情况，选用不同的泥浆性能参数，来平衡地层的侧压力，以抑制孔壁的缩颈、坍塌。因本工程位于江边软土地层，届于易塌孔地层，泥浆性能参数选用较大值。活孔活孔是钻孔灌注桩施工重要的一道工序，活孔质量的好坏直接影响水下碌灌注施工、桩身质量与承载力的大小。为了保证活孔质量，本工程采用两次正循环活孔，在保证泥浆性能的同时，必须做到终孔后活孔一次和灌注前活孔一次。第一次活孔利用成孔结束时不提钻慢转正循环活孔，调整性能好的泥浆替换孔内稠泥浆与钻屑，时间一般不宜少丁30分钟。第二次活孔是在下好钢筋笼和导管后，利用导管进行正循环活孔，活孔时经常上下窜动导管，以便能将孔底周围虚土活除干净。每次活孔后沉渣均需少丁50mm,并在第二次活孔后及时灌注第一斗混凝土。钢筋笼a、钢筋笼制作钢筋选用质量保证书齐全，并通过抽样复检合格的材料，由专职钢筋工和持证电焊工上岗制作，并对钢筋搭焊质量按规定要求抽样送检。钢筋笼在预制模中点焊成型，做到成型主筋直、误差小、箍筋圆、直观效果好。钢筋笼主筋连接根据设计要求，采用双面焊接，焊缝长度＞10D,且同一截面接头数＜50%错开。钢筋笼制作标准项目主筋间距箍筋间距钢筋笼直径钢筋笼长度保护层允许偏差(mm)土10土20土10土100土20b、钢筋笼保护层为了使钢筋笼主筋有一定的保护层，在钢筋笼上设置碌垫块。整块采用水泥砂浆通过特制的模型制成，直径为100mm,厚度为50mm,中心穿一直径15mm的小孔，以便固定在钢筋笼的箍筋上，每隔2〜4m设置一组垫块，每组垫块对称设置块。c、钢筋笼入孔固定根据设计笼顶标高与孔口标高，计算好钢筋笼的吊筋长度，吊筋采用三根直径D20的钢筋固定的孔口机架底盘上，使钢筋笼准确地下入孔中位置。在水下碌灌注施工中，当碌面上升至钢筋笼底部附近时，应放慢灌碌速度，以免钢筋笼随碌面上升而造成钢筋笼的上浮。水下碌灌注根据有关规定及施工实际情况，为保证文明施工等要求，本工程碌采用商品碌，采用碌专用输送车运输。a、导管导管采用直径为250mm的无缝钢管，游轮丝扣连接，密封性好、冈叶生强、不易变形。在使用前必须检查丝扣的好坏和导管内是否有残物；使用后应将导管活洗十净，涂油保护丝扣，堆放整齐。b、水下碌灌注根据孔深配置导管长度，并按先后次序下入孔内，导管口距孔底距离控制在400〜600mm范围内，当第二次活孔结束时，在25分钟内注入足够的初灌量，以满足初灌导管埋入深度超过800mm。碌开始灌注后，保持连续不断灌注水下碌，导管埋深一般控制在2〜6m的范围内。为了保证桩顶质量，碌灌注面比设计桩顶标局局出0.50m左右。c、试块制作现养护现场随机到场碌取料，每桩一组，采用150X150X150mm标准试模，按规定要求制作，隔日拆模后现场水中养护，定期送试验室做抗压强度试验。4、质量控制⑴护筒施工护筒埋设中心位置与桩位允许偏差v20mm,埋设进入原状土20cm。护筒埋设完毕后，桩位中心点插上412钢筋，以利桩架就位对中。护筒埋设后，四周需用粘土回填、压实，防止钻孔时浆液漏失。⑵成孔施工成孔直径必须达到设计桩径，成孔用钻头应有保径装置，钻头直径应经常检查核验尺寸。成孔施工应一次不问断地完成，不得无故停钻。为确保成孔施工顺利，防止设备故障，现场配备足够的机械配件。成孔过程中，孔内泥浆液面应保持稳定，并高出地下水位1m以上且不低于自然地面30cm。相邻两钻孔不宜过近，