《模具工业》!""# $%& $ ’ 总 !’!’(
) #* 铝型材挤压模具早期开裂失效分析
广东工业大学 +广东广州 ,#"-’*. 卢国辉 黄拿灿 黄惠平
/摘要 0根据铝型材挤压模具早期开裂失效形式,对模具进行了强度校核,并通过化学成分、
显微组织及断口分析等试验方法,对模具材料进行分析,探讨了模具早期失效的原因,并提出了
改进建议。
关键词 )#*钢 热挤压模 失效分析
!!"#$%&’$ " #$$%&’()* +% ,-&./ $&-$0 1-(.2&, 1%&34 %1 +5, ,6+&24(%) ’(, 1%& +5, -.23()23 7&%1(.,4 8
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# 引 言
近 #"年来,热作模具钢 )#*(’12,3 &456 #)在
我国已广泛用于制作铝合金型材挤压模具,随着铝
型材产业的发展,)#*钢的用量越来越大。由于钢
材生产厂家和进货渠道不同,钢材品质良莠不齐,
导致制作的挤压模具质量差异很大。影响模具质量
的因素是多方面的 /# 0,其中材质是先天性的因素。本
文所作的模具失效分析就是模具钢材质不良导致
模具发生早期开裂的典型案例,这种模具的早期开
裂,在进行的失效分析中常常遇到。撰写本文的目
的是引起有关企业的注意,在模具钢市场交易和进
货时要重视质检环节,以免劣质钢材混入,导致企
业生产和经济效益受到损失。
! 模具失效的基本情况
本模具挤压铝型材不到 *7 就发现模具模桥的
后侧出现裂纹而不能正常使用,属于不正常的早期
失效,模具实物照片如图 #,箭头所指处为模桥底部
最薄弱的部位,对称四桥的薄弱位置都可以见到宏
观裂纹,裂纹扩展方向如图 !箭头所示。
* 试验方法和实验结果
* $ # 宏观断口形貌
因模具并未有断裂,为便于分析,用电火花线
切割将未断裂部分切开后观察发现,断口凹凸不
———————————————————
收稿日期:!"""年 *月 -日
平,无明显的塑性变形痕迹,仔细观察,有些部分呈
人字型脆性纹路,裂纹源大多位于型腔
表
关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf
面和模桥
底部危险截面上的应力集中处。
图 # 开裂失效凸模实物照片
图 ! 裂纹扩展方向
* $ ! 材料的化学成分和硬度测定
用常规化学分析法测定材料的化学成分,结果
见表 #。
万方数据
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表 # )#*钢的化学成分 +!" , -
. /0 1 2 3 / .4 1 & 5
"$ *6 # $ "" " $ !7 " $ "!" " $ ""!6 8 $ !7 # $ !8 # $ "7
化学成分符合 9:#!((;78合金工具钢技术条
件对 ’.481 &/05 #+)#*-的规定。
用 )<#8"= 型洛氏硬度计测定钢基体硬度,硬
度为 ’*)<.,比通常采用的淬火、回火热处理硬度
要求 + ’6 > 8#)<. - ?! @低几个 )<. 单位。据了解,后
续渗氮工艺为 87" > 6""A B 6C D⋯⋯ D 6""A B
6C,渗氮温度最高达 6""A E显然是因渗氮工艺使基
体回火软化所致。
* $ * 金相分析
对模具用电火花线切割取样后经砂轮打磨,再
用一般的金相试样制备方法制取金相试样并观察:
基体为回火索氏体组织,这和 )#*钢淬回火后硬度
达到 ’*)<. 时所对应的组织是一致的,但在多处
视场中发现存在大量的疏松、气泡、夹杂物和偏析,
见图 *。在缩孔 +疏松 -、气泡、夹杂物的边缘以及模
具工作表面,特别是模桥底部四处的薄弱部位,随处
可见显微裂纹,如图 ’所示。甚至在电火花线切割加
工表面 E 用眼睛即可以见到孔隙,见图 *F 箭头所指
处,可见该模具材质的冶金质量不良。
图 * 冶金缺陷 未浸蚀 放大倍数 8"" B
万方数据
《模具工业》!""# $%& $ ’ 总 !’!("
图 ’ 显微裂纹 浸蚀剂 ’)硝酸酒精溶液
*———夹杂物边缘萌生的裂纹 ("" + ,———夹杂物边缘萌生的裂纹 #"" +
-———断口及其基体上的裂纹 #""" + .———断口及其基体上的裂纹 ("" +
/ $ ’ 电子探针分析
采用 012345//型电子探针对类似孔洞而外
形具有硅酸盐夹杂物特征的部位进行微区成分分
析,得到两种结果,一是成分与基体一致,另一结果
见表 !,这说明孔隙和硅偏析或硅酸盐类夹杂物同
时存在于钢中。
’ 模具结构设计和强度校核
’ $ # 模具结构设计
型材 6制品 7横截面积 ! 制品 8 # 95( $ #::!,挤
压筒横断面面积 ! 筒 8 !# ;!! $ ’5’::!,挤压比
" 8 ! 筒 < ! 制品 8 #/ $ "=,分流孔总面积!! 分流孔 8
#" /!9 $ 5#9::!,分流比 # 8! ! 分流孔 < ! 制品 8
9 $ #9,局部分流比长边 6短边 7 8 9 $ #/ 6 9 $ (9 7,挤压
筒直径! 8 #5"::,分流孔距挤压筒壁为 ! >
! $ (::。
’ $ ! 模具强度校核
挤压力 8油压机主缸压力 +主缸柱塞端面面积:
8 #( + 6 # $ !"7! + / $ #’#9 < ’
8 #9;9 $ ’9?%
6#7根据抗弯强度:
$: @A 8 % 6 & < ! B", C 7# < ! 8 #/( $ ’9::
$: @A 为分流桥的最小高度,% 为两个危险截面之
间的距离,取 #(= $ /=/::。
实际工作应力:
& 8 #9;9 $ ’9 < 6 !#;!! $ ’5’ D #"/!9 $ 5#97
8 #’9/E F*
取模具材料许用应力 B", C 8 # """E F*,将数据
代入得 $: @A 8 #/( $ ’9::。
考虑到根据抗弯强度校核是将桥看作简支梁,
而实际上是 ’个桥墩支承,即实际的工作应力要比
# ’9/E F* 小 , 故 实 际 的 $: @A 取 值 可 以 比
表 ! 夹杂物成份分析结果 6!" ) 7
3G H@ 1* I 1J E A KL % @
" =( $ =( " $ "/ " $ "’ ( $ !’ " $ #= = $ !; " $ /5
万方数据
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# )《模具工业》为中国模具工业协会会刊、中文核心期刊,
是模具专业技术刊物。主要报道:各类模具的先进结构设计、
理论计算及模具科研成果;各类模具的先进制造工艺、模具新
材料及模具热处理方面的经验;模具 *+, - *+. 技术;模具
生产管理经验及各地模具行业活动情况,国外先进、实用的模
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话、传真,挂号邮寄。
#1( $ ’255 小些。本模桥高取 ##255,可以认为是满
足要求。
/ ! 0根据抗剪强度
! @ ! 桥 - " 桥 A ! - ’ G ’’ $ 2’# G ##2
@ (;(. 96。
/ 1 0根据抗拉强度
# 拉 @ $· %·&·’
" 拉 @ # 拉 - " 拉! <"B =
式中 &·’———模芯表面积
%———变形金属对模具的摩擦系数
" 拉———模芯受拉横截面面积
将数据代入计算得,模芯满足抗拉强度要求。
’ $ 1 结构和强度校核小结
局部分流比分配不太恰当,模具强度设计满
足使用要求,但余量不大。
( 模具早期开裂失效分析结论及讨论
由以上试验结果可以看出,造成该 H#1模具早
期开裂失效的主要原因是模具材料冶金质量低劣
所致。由于在模具表面、亚表面和内部存在大量的
气孔、夹杂物,在交变循环应力和复杂的工况条件
下,缺陷处萌生裂纹。在服役过程中,裂纹不断扩
展、交汇,最后导致宏观开裂而使模具早期失效。
但在模具设计制造和热处理方面也存在值得改
进的地方:
/ # 0针对目前 H#1供货渠道经常变化和材质质
量不稳定的情况,建议在模具强度设计时适当加大
余量。
/ ! 0 在模具模桥底部的危险截面处均有较明显
的机加工刀痕,这些刀痕尖角引起的应力集中将十
分有利于疲劳裂纹的萌生,成为疲劳源。为提高材
料的疲劳抗力,应尽可能提高重要部位及危险截面
处的表面粗糙度质量。
/ 1 0 渗氮工艺的实施应以不牺牲基材的硬度和
强韧性为前提,经过整体热处理和表面渗氮后,模具
基体硬度应确保在 ’; : (!HI* /考虑到材质因素,
建议取下限 0。
参 考 文 献
# 潘振鹏 $ 气门热精锻模具新材料新技术与系统工程 $
金属热处理 J #???,/ ? 0
! 上海模具技术研究所 $ 模具技术 $ 上海:上海交通大学
出版社 J #?;( $
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