玻璃与金属封接过程中气孔率和玻璃飞溅_罗大为

第 33 卷 第 7 期 2011 年 7 月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol． 33 No． 7 Jul． 2011 玻璃与金属封接过程中气孔率和玻璃飞溅 罗大为1，2) 沈卓身2) 1)深圳职业技术学院应用化学与生物技术学院，深圳 518055 2)北京科技大学材料科学与工程学院，北京 100083  通信作者，E-mail:luodw2006@ gmail． com 摘 要 通过测量不同工艺条件下玻璃绝缘子中的气孔率和最大气泡直径，以及观察底盘表面的玻璃飞溅情况，研究了熔封 气氛、熔封温度、熔封时间、氧化膜类型和厚度对玻璃绝缘子中气孔率和玻璃飞溅的影响． 结果表明，玻璃绝缘子中气孔率与 可伐合金底盘表面的飞溅程度有一定的关系． 可伐合金表面 Fe3O4 氧化物与玻璃中 SiO2 发生化学反应是玻璃绝缘子中气泡 的一个重要来源，也是引起玻璃飞溅的因素． 熔封气氛和氧化膜厚度对气孔率和玻璃飞溅影响最大． 推荐的工艺条件是在可 伐合金表面生成厚度约 1 μm的 FeO氧化膜，然后与玻坯在 950 ～ 980 ℃工厂条件的气氛中熔封 30 ～ 40 min． 关键词 可伐合金;玻璃;封接;气孔率;气泡;飞溅 分类号 TG441 Porosity and glass sputtering in the sealing process of glass to metal LUO Da-wei1，2)，SHEN Zhuo-shen2) 1)School of Applied Chemistry and Biotechnology，Shenzhen Polytechnic，Shenzhen 518055，China 2)School of Materials Science and Engineering，University of Science and Technology Beijing，Beijing 100083，China Corresponding author，E-mail:luodw2006@ gmail． com ABSTRACT The effects of sealing atmosphere，sealing temperature，sealing time，oxides’type and thickness on porosity and glass sputtering were investigated by measuring the porosity and the maximum diameter of gas bubbles in the glass insulator and observing the glass sputtering state on the surface of kovar alloy under various process conditions． It is indicated that there is a relationship between the porosity of the glass insulator and the glass sputtering grade on the surface of Kovar alloy． The chemical reaction between Fe3O4 on the surface of Kovar alloy and SiO2 in glass is an important source of porosity in the glass insulator，and it is also an influence factor of glass sputtering． Sealing atmosphere and oxides’thickness are the most important factors for porosity and glass sputtering． The recom- mended conditions are that FeO is formed on the surface of Kovar alloy and its thickness is about 1μm，the sealing temperature is about from 950 to 980 ℃ and the sealing time is from 30 to 40 min in the real production atmosphere． KEY WORDS kovar alloy;glass;sealing;porosity;bubbles;sputtering 收稿日期:2010--07--09 基金项目:深圳市科技局资助项目(No． JC201006020768A) 玻璃绝缘子作为密封材料广泛用于继电器、金 属外壳以及连接器等领域［1 --3］，但玻璃绝缘子在高 温封接后内部产生气泡以及玻璃飞溅到金属表面是 国内外在玻璃与金属封接领域中长期存在的两个问 题． 其中，气泡的存在不仅影响封接的外观，更重要 的是降低了玻璃绝缘子的绝缘电阻、气密性和机械 强度，直接影响着封接产品的质量和可靠性，从而使 产品报废． 玻璃飞溅引起的主要问题是导致产品的 外观不合格． 目前，普遍的观点［4］认为可伐合金中碳含量较 高，在封接的过程中容易产生 CO和 CO2 等气体，这 些气体被熔融玻璃包住不能逸出，在封接界面内侧 形成气体． 但事实上，文献［5］表明尽管脱碳可以大 大降低可伐合金中的碳含量，但对玻璃绝缘子中气 孔率的影响并不大，也就是说可伐合金中的碳含量 已经处于很低的状态，碳的存在不是影响玻璃与金 属封接中产生气泡的主要因素． 气泡问题实际上是 多种因素共同引起的复杂的系统工程． 本文将从金 属和玻璃封接工艺的角度，系统研究氧化膜类型和 厚度、熔封气氛、熔封温度和熔封时间对玻璃绝缘子 第 7 期 罗大为等:玻璃与金属封接过程中气孔率和玻璃飞溅 中气孔率和玻璃飞溅的影响． 玻璃飞溅是指外壳在 烧结时黏附于金属表面的，并在清洗和电镀后仍然 黏着的一些玻璃小碎粒． 到目前为止，没有文献报 道封接过程中玻璃飞溅问题． 本文在研究气泡的同 时，对玻璃飞溅同样进行了探讨． 1 实验 1. 1 试样 某厂 HD--10 平底双列金属封装用可伐合金底 盘的主要成分为(质量分数) :Ni，29%;Co，18%; 其余为 Fe． 可伐合金底盘尺寸为 30 mm × 15 mm × 1 mm，可伐合金引线直径为 0. 45 mm，封接玻璃为 BH--G /K玻璃熟坯(主要成分为 SiO2 和 B2O3 等，其 气孔率为 4. 42%)． 实验中所用 N2 为高纯 N2． 1. 2 实验方法 首先采取可控氧化的办法［6］在可伐合金表面 分别制备不同类型和厚度的氧化膜． 实验方法如表 1 所示，每次实验是在固定其他 影响因素条件下研究一个变量的影响． 需要指明的 是工厂气氛是指目前大部分国内金属--玻璃封接厂 广泛采用的方法． 图 1 是在工厂气氛条件下进行熔 封的实验装置图． 它是将待封接的样品放置在一个 封闭的石墨罩中，然后在高纯 N2 中熔封． 实际上， 由于在高温下大量石墨会与封闭气氛中的氧气和水 蒸气发生不完全反应而生成还原性气体，如 CO 和 H2，因而在工厂气氛条件下封接时表现为弱还原气 氛． 当在其他熔封气氛下封接时，待封接样品则直 接与熔封气氛接触． 表 1 实验方法 Table 1 Experimental methods 序号 固定量 变量 1 氧化膜为约 1 μm 的 FeO + Fe3O4，熔封温度为 1 000 ℃，熔封时 间为 10 min 熔封气氛分别为 N2 + 2% H2O(体积分数，下同)、N2 + 1% H2O、N2、N2 + 1% H2、N2 + 2% H2、工厂气氛 2 氧化膜为约 1 μm的 FeO + Fe3O4，熔封气氛为工厂气氛，熔封时 间为 10 min和 30 min 熔封温度分别为 900、950、980、1 000 和 1 030 ℃ 3 氧化膜为 1 μm的 FeO + Fe3O4，熔封气氛为工厂气氛，熔封温度 为 950 ℃和 1 000 ℃ 熔封时间分别为 5、10、20、30、45 和 60 min 4 熔封气氛为工厂气氛，熔封温度为 950 ℃，熔封时间为 40 min 氧化膜分别为 Fe3O4、FeO、FeO + Fe3O4 和 Fe3O4 + Fe2O3 5 氧化膜为 FeO，熔封气氛为工厂气氛，熔封温度为 950 ℃，熔封 时间为 40 min 氧化膜厚度分别约为 0. 2、0. 5、1. 0、2. 0 和 3. 0 μm 图 1 工厂气氛条件下熔封的实验装置图 Fig． 1 Sealing test apparatus in the real production atmosphere 为了定性描述玻璃飞溅，根据玻璃飞溅的严 重程度将其分成六个等级． 如图 2 所示，当外壳底 座上没有玻璃小碎粒时(图 2(a) ) ，即没有玻璃飞 溅产生，称为 A级;当在外壳底座上有零星分布玻 璃小碎粒时(图 2(b) ) ，程度比较轻，称为 B 级;当 在底座上有规则分布的玻璃小碎粒时(图 2(c) ) ， 称为 C 级;当在底座上分布玻璃小碎粒的密度更 大且玻璃飞溅的颗粒尺寸也更大时(图 2(d) ) ，这 种情况比 C 级更严重，称为 D级;当在外壳底座孔 周围有玻璃润湿的痕迹时(图 2(e) ) ，称为 E 级; 当在底座上呈现相邻玻珠之间玻璃连接在一起 (图 2(f) ) ，玻璃呈现溢出的情况，称为 F 级，这是 最严重的玻璃飞溅情况． 其中，A级和 B 级属于可 以接受的范围，C ～ F级属于不可接受范围． 图 2 玻璃飞溅的定性描述． (a)A级; (b)B 级; (c)C 级; (d) D级; (e)E级; (f)F级 Fig． 2 Qualitative description of glass sputtering: (a)grade A; (b) grade B; (c)grade C; (d)grade D; (e)grade E; (f)grade F 观察上述五种实验条件下得到的封接件底盘的 外观，根据以上等级对各种封接件的玻璃飞溅情况 分类． 然后采用 Cambridge 360 型扫描电镜观察玻 璃绝缘子的截面形貌，并采用 VHX--100K数码显微 ·758· 北 京 科 技 大 学 学 报 第 33 卷 镜测量玻璃绝缘子中的气泡率，以此表征气泡含量， 每次测量八个平行试样，实验误差约为 ± 3% ． 同时 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 玻璃绝缘子中气泡直径最大的三个，取平均值 表示为最大气泡直径． 2 结果和讨论 2. 1 熔封气氛对气泡的影响 图 3(a)是在不同气氛下熔封后玻璃绝缘子中 的气孔率． 结果表明熔封气氛对气孔率的影响较 大． 当在 N2 + 2% H2O 气氛中熔封时，气孔率最高 可达 11. 2% ． 笔者的研究结果［7］表明，在高温条件 下熔封时，玻璃中的 SiO2 会与可伐合金表面的 Fe3O4 氧化物发生化学反应，在玻璃与氧化膜界面 且靠近玻璃一侧会生成 Fe2SiO4，并释放出 O2，如下 式所示． 因此，新生成的 O2 应该是玻璃绝缘子中气 泡的重要来源． 2Fe3O4 + 3SiO2 = 3Fe2SiO4 + O2↑ (1) 在玻璃绝缘子中生成的 O2 由于不断聚集长大， 图 3 熔封气氛对玻璃绝缘子中气孔率(a)和最大气泡直径(b)的影响 Fig． 3 Effects of sealing atmosphere on gas porosity (a)and the biggest diameter of bubbles (b)in the glass insulator 会有向外部逸出的趋势，当外界气氛的氧分压大于 玻璃绝缘子中的氧分压时，O2 很难释放． 相反，当 外界气氛的氧分压小于玻璃绝缘子中的氧分压时， O2 会较快逸出，因而表现出气孔率随熔封气氛氧化 性的增强而逐渐变大的规律． 图 4 是分别在 N2 + 2% H2 和 N2 + 2% H2O 中熔封后玻璃绝缘子的截 面形貌，也代表了两种极端气氛(强氧化气氛和弱 氧化气氛)对玻璃绝缘子中气泡的影响． 图 4 玻璃绝缘子的截面形貌．(a)N2 + 2% H2;(b)N2 + 2% H2O Fig． 4 Fracture micrographs of the glass insulator: (a)N2 + 2% H2;(b)N2 + 2% H2O 熔封气氛对最大气泡直径的影响(图 3(b) )也 表现出类似的规律，即随熔封气氛氧化性的增强而 逐渐变大． 2. 2 熔封温度对气泡的影响 图 5 是固定两个熔封时间(10 和 30 min)条件 下，熔封温度对玻璃绝缘子中气孔率和最大气泡 直径的影响． 结果表明，熔封温度对玻璃绝缘子中 的气孔率影响很大，气孔率在 2% ～ 7%波动． 两 种熔封时间情况下表现的规律一致，都是随着熔 封温度的增加先逐渐增大然后逐渐减小，而且玻 璃绝缘子中最大气泡的直径也是先增加后逐渐减 小． 一般来说，气体在液体中的溶解度随着温度的 ·858· 第 7 期 罗大为等:玻璃与金属封接过程中气孔率和玻璃飞溅 升高而降低，玻璃液也不例外［8］． 但是，在一定的 熔封时间情况下，随着熔封温度的升高，玻璃绝缘 子中的气泡逐渐长大，在气泡还未完全排除之前， 熔封温度的升高有助于气孔率的增加． 熔封温度 增加同时也会致使玻璃高温黏度下降，达到一定 程度后，玻璃绝缘子中的气泡相对更容易逸出，因 而表现出随着熔封温度的升高先增加而后减小的 趋势． 笔者的研究结果［9］表明:熔封温度不可过低， 否则结合强度不够;也不能过高，否则玻璃穿透进入 金属基体，导致引线弯曲疲劳次数降低． 因而选择 熔封温度为 950 ℃较合适． 图 5 熔封温度对玻璃绝缘子中气孔率(a)和最大气泡直径(b)的影响 Fig． 5 Effects of sealing temperature on gas porosity (a)and the biggest diameter of bubbles (b)in the glass insulator 2. 3 熔封时间对气泡的影响 图 6 是两种熔封温度条件下，熔封时间对玻 璃绝缘子中气孔率的变化规律 ． 结果表明:两种 熔封温度情况下，熔封时间对气孔率的规律基本 一致 ． 当熔封时间为 5 min 时，玻璃绝缘子中的气 孔率较低，不到 2%，甚至低于熟坯中的气孔率 ． 当熔封时间为 10 min 时，气孔率达到最高，然后 逐渐缓慢下降 ． 玻璃绝缘子中的最大气泡直径也 是先很快增加然后缓慢降低，与气孔率的表现规 律一致 ． 结合最大气泡的直径不难得出解释，当 熔封时间较短时，气泡还来不及长大，气孔率很 低;当到某一熔封时刻(约 10 min)时，玻璃绝缘 子中的气泡长大但还来不及排出，因而表现出较 高的气孔率 ． 随着熔封时间的继续延长，虽然气 泡会长大，但同时也会逐渐逸出，因而表现出气 孔率逐渐缓慢降低 ． 图 6 熔封时间对玻璃绝缘子中气孔率(a)和最大气泡直径(b)的影响 Fig． 6 Effects of sealing time on gas porosity (a)and the biggest diameter of bubbles (b)in the glass insulator 根据熔封时间和熔封温度对气孔率的影响规 律，在接下来的研究中，将熔封工艺条件控制在熔封 温度为 950 ℃、熔封时间为 40 min． 2. 4 氧化膜类型对气泡的影响 图 7 是在熔封气氛、熔封温度和熔封时间都固 定的条件下，四种氧化膜类型对玻璃绝缘子中气孔 率和最大气泡直径的影响． 结果表明:当氧化膜为 FeO时，气孔率最低;当氧化膜为 Fe3O4 时，气孔率 最高，高达 14%，其最大气泡直径高达近 300 μm;当 氧化膜为 FeO + Fe3O4 以及 Fe3O4 + Fe2O3 时，气孔 ·958· 北 京 科 技 大 学 学 报 第 33 卷 率介于两者之间． 不同类型氧化膜与玻璃熔封后玻 璃绝缘子的截面形貌如图 8 所示． 图 7 氧化膜类型对玻璃绝缘子中气孔率(a)和最大气泡直径(b)的影响 Fig． 7 Effects of oxides’type on gas porosity (a)and the biggest diameter of bubbles (b)in the glass insulator 图 8 玻璃绝缘子的截面形貌．(a)FeO;(b)Fe3O4;(c)FeO + Fe3O4;(d)Fe3O4 + Fe2O3 Fig． 8 Fracture micrographs of the glass insulator: (a)FeO; (b)Fe3O4; (c)FeO + Fe3O4; (d)Fe3O4 + Fe2O3 分析认为这主要是因为 Fe3O4 氧化物会与玻璃 中的氧化物 SiO2 发生化学反应生成气体． 在氧化 膜厚度相同的情况下，氧化膜中 Fe3O4 含量越高，产 生的气体越多，导致玻璃绝缘子中不断有气体生成， 因而当氧化膜为 Fe3O4 时，气孔率最高． 2. 5 氧化膜厚度对气泡的影响 当控制可伐合金表面为 FeO 氧化膜时，玻璃绝 缘子中气孔率和最大气泡直径随氧化膜厚度的变化 规律如图 9 所示． 结果表明，氧化膜厚度对气孔率 的影响很大，玻璃绝缘子中的气孔率随氧化膜厚度 的增加而快速增加． 由于 FeO 与玻璃中 SiO2 虽然 发生化学反应［7］，但并不释放气体，这也表明这种 情况下气泡增加的原因不是化学反应引起的． 这可 能是由于氧化膜越厚，在氧化膜表面吸附的气体越 多，因而表现出在熔封过程中产生更多的气泡． 2. 6 熔封工艺对玻璃飞溅的影响 根据对玻璃飞溅分成的六个等级，可将玻璃与 可伐合金在不同工艺条件下熔封的玻璃飞溅情况总 结如表 2 所示． 从表中可以得出四个规律:(1)熔封 气氛对飞溅程度的影响很大． 在还原性气氛(如 N2 + 2% H2 和 N2 + 1% H2)熔封时，底盘表面没有任 何玻璃飞溅，只是玻璃绝缘子与底盘的结合不佳． 在氧化性气氛(如 N2 + 2% H2O 和 N2 + 1% H2O) 熔封时，玻璃飞溅表现出最严重的 F级别． (2)在固 定熔封其他条件下，在不同熔封温度或者熔封时间 条件下封接时，玻璃飞溅情况差异不大，处于 C和 D ·068· 第 7 期 罗大为等:玻璃与金属封接过程中气孔率和玻璃飞溅 图 9 氧化膜厚度对玻璃绝缘子中气孔率(a)和最大气泡直径(b)的影响 Fig． 9 Effects of oxides’thickness on gas porosity (a)and the biggest diameter of bubbles (b)in the glass insulator 两个级别． (3)当玻璃与具有 Fe3O4 氧化膜的可伐 合金熔封时，飞溅程度比其他三种氧化膜严重． (4) 氧化膜厚度对玻璃飞溅影响也很大，随着氧化膜厚 度的增加而变得严重． 表 2 玻璃与可伐合金在不同工艺条件下的玻璃飞溅 Table 2 Glass sputtering on Kovar alloy in different conditions 1 2 3 4 5 熔封气氛 飞溅情况 熔封温度 /℃ 飞溅情况 熔封时间 /min 飞溅情况 氧化膜类型 飞溅情况 氧化膜厚度 /μm 飞溅情况 N2 + 2% H2 A 900 C 5 C FeO C 0. 2 B N2 + 1% H2 A 930 C 10 C Fe3O4 D 0. 5 B 工厂条件 C 950 C 20 D FeO + Fe3O4 C 1 C N2 E 980 C 30 D Fe3O4 + Fe2O3 C 2 E N2 + 1% H2O F 1 000 C 40 D 3 F N2 + 2% H2O F 1 030 C 50 D 60 D 结果表明玻璃飞溅与玻璃绝缘子中的气泡有一 定的关系． 当玻璃绝缘子中气孔率较低时，玻璃飞 溅程度较轻;反之亦然． 玻璃绝缘子中大量气泡的 存在，引起气泡在熔融玻璃中上浮，到表面时破裂， 导致玻璃飞溅附着在底盘表面，形成玻璃飞溅． 2. 7 减少玻璃绝缘子中气孔率以及玻璃飞溅的途径 对于一定的可伐合金和玻坯，封接后得到的封 接件中玻璃绝缘子中的气泡既有可能来自于金属零 件本身含有的碳、硫和气体等杂质或者吸附的潮气 和污染物，又有可能来自于玻坯中未完全排尽的有 机物，还有可能来自于熔封过程中新产生的气体． 因而玻璃绝缘子中气泡的成分可能有 O2、CO、CO2、 N2、SO2 和水蒸气等． 但是，无论是哪种气体，它们 最终在玻璃绝缘子中形成气泡都是因为气体没有完 全并及时地从熔融玻璃中逸出而残留在玻璃液中． 研究结果表明有两个因素影响着玻璃绝缘子中 的气泡含量:一个是熔封过程中新产生的气体;另一 个是气泡在熔封过程中的长大和逸出． 在可伐合金 表面可能生成的 FeO、Fe3O4 及 Fe2O3 三种氧化物 中，FeO与 SiO2 发生化学反应但不生成气体，Fe2O3 不能与 SiO2 发生化学反应，而 Fe3O4 与 SiO2 发生化 学反应生成 O2 气体． 因此，可以考虑控制可伐合金 表面的氧化膜更薄或者生成不包含 Fe3O4 的氧化 膜，同时应采用弱还原性的熔封气氛以保证生成的 O2 能够更容易逸出． 熔封温度和熔封时间对熔融 玻璃中气泡的长大和逸出也有很大影响． 熔封温度 升高可以引起气泡长大，但也导致玻璃黏度减小而 使得气泡更容易逸出． 熔封时间对气泡的影响也不 是单方面的，随着熔封时间的延长，在导致气泡长大 的同时也可以让气泡逸出． 从减少气孔率的角度考 虑，推荐的工艺条件是在可伐合金表面得到厚度约 1 μm的 FeO氧化膜，然后与玻坯在 950 ℃工厂条件 的气氛中熔封 40 min，此时可以使得玻璃绝缘子中 的气孔率仅为 3. 12% ． 熔封气氛和氧化膜的厚度对玻璃飞溅的影响程 度最大． 事实上，当在氧化性气氛中熔封时，无形中 将导致氧化膜厚度增加，即熔封气氛对可伐合金表 面氧化膜厚度产生了影响． 当在还原性气氛中熔封 ·168· 北 京 科 技 大 学 学 报 第 33 卷 时，可伐合金表面的氧化膜会逐渐被还原，此时玻璃 绝缘子中气泡即使破裂飞溅到底盘表面，但由于玻 璃与金属完全不能润湿，也会使得玻璃无法附着在 底盘表面而形成玻璃飞溅物． 相反，如果底盘表面 氧化膜在玻璃从绝缘子中飞溅之前还存在，玻璃会 与氧化膜紧紧结合，因而会表现出在底盘周围呈现 规则的玻璃小碎粒． 如果氧化膜很厚，在化学反应 的驱动下，熔融玻璃会沿着底盘孔四周向外铺展形 成类似晕圈的东西，甚至引起玻璃完全向外溢出． 当采用工厂条件进行熔封时，虽然密闭空间中 可能存在氧化性气氛，如氧气和水蒸气，但由于大量 石墨的存在，将导致石墨的不完全氧化而生成还原 性气氛，如 CO和 H2． 由于还原能力毕竟有限，当氧 化膜相对较薄时，可以在玻璃飞溅之前完全将氧化 膜完全去除，因而不会在底盘表面形成玻璃飞溅物． 但是，当氧化膜较厚时，熔融玻璃在化学反应驱动下 甚至也可能溢出． 因此，减少熔封过程中玻璃绝缘子中气泡的产 生也可减轻玻璃飞溅的程度． 综合考虑气孔率和玻 璃飞溅的 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 ，推荐的生产工艺条件是在可伐合金 表面得到厚度约 1 μm 的 FeO 氧化膜，然后与玻坯 在 950 ～ 980 ℃工厂条件的气氛中熔封 30 ～ 40 min． 3 结论 (1)玻璃绝缘子中的气孔率与外壳底盘表面的 飞溅程度有一定的关系． 玻璃绝缘子中气孔率越 高，底盘表面的玻璃飞溅相应地越严重． (2)熔封气氛对气孔率和玻璃飞溅都有很大的 影响． 熔封气氛的氧化性越强，玻璃绝缘子中的气 孔率越高而且底盘表面的玻璃飞溅程度越严重． 熔封 温度和熔封时间对气孔率和玻璃飞溅的影响不大． (3)氧化膜厚度对气孔率和玻璃飞溅也有很大 的影响． 随着氧化膜厚度的增加，玻璃绝缘子中气 孔率增加，而且底盘表面的玻璃飞溅程度加重． (4)可伐合金表面的 Fe3O4 氧化膜与玻璃中的 SiO2 发生化学反应产生气体是玻璃绝缘子中气泡 的一个重要来源，应尽量减少可伐合金表面 Fe3O4 氧化物的数量． (5)推荐的工艺条件是在可伐合金表面生成厚 度约 1 μm 的 FeO 氧化膜，然后与玻坯在 950 ～ 980 ℃工厂条件的气氛中熔封 30 ～ 40 min． 参 考 文 献 ［1］ Chern T S，Tsai H L． Wetting and sealing of interface between 7056 Glass and Kovar alloy． Mater Chem Phys，2007，104(2 / 3) :472 ［2］ Donald I W． Preparation，properties and chemistry of glass- and glass-ceramic-to-metal seals and coatings． J Mater Sci，1993，28 (11) :2841 ［3］ Petrov S V，Yurasov B D． Glass-metal seals:the role and condi- tions of metal annealing before sealing to glass． Instrum Exp Tech， 2004，47(1) :133 ［4］ Zhang X F． Study of getting rid of carbon for sealing alloys:meth- od of bubbles between glass-sealing layer and exhausting tube on anode of the switch tube． Vac Electron，2000(3) :51 (张新富． 封接合金脱碳工艺的研究:某调制管阳极上的排气 管与玻璃封接层气泡质量问题的解决措施． 真空电子技术， 2000(3) :51) ［5］ Luo D W，Shen Z S，Yang H，et al． Effects of decarburization at high temperature in humid hydrogen on glass-to-metal sealing． Metal Heat Treat，2008，33(9) :24 (罗大为，沈卓身，杨鸿，等． 高温湿氢脱碳对玻璃--金属封接 质量的影响． 金属热处理，2008，33(9) :24) ［6］ Luo D W，Shen Z S． Oxidation behavior of kovar alloy in con- trolled atmosphere． Acta Metall Sin，2008，21(6) :409 ［7］ Luo D W，Shen Z S． Wetting and spreading behavior of borosili- cate glass on Kovar． J Alloys Compd，2009，477(1 /2) :407 ［8］ Tong H L，Han L． Prevention and control of bubbles in glass insu- lator． Electromech Compon，2002，22(3) :39 (同红莲，韩林． 玻璃绝缘子气泡的预防和控制． 机电元件， 2002，22(3) :39) ［9］ Luo D W，Shen Z S． Process optimization for glass to Kovar seal- ing． J Univ Sci Technol Beijing，2009，31(1) :62 (罗大为，沈卓身． 可伐合金与玻璃封接工艺的优化． 北京科 技大学学报，2009，31(1) :62) ·268·