肋板桥台计算

数据输入 肋板桥台受力与配筋计算V1.03 一、基本情况 1.荷载 荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 公路－ 1 级 1为I级、2为II级、3为II级折减 车道数 3 只能为2、3或4 结构重要性系数γ0= 1 2.填土情况 填土高度 H= 10 m 即承台顶面至地面高度 锥坡坡率 1.5 内摩擦角 Φ= 35 ° 填土容重 γ= 19 kN/m3 地基系数 m= 15000 kN/m4 锥坡土压力 0 1—考虑，0—不考虑 3.桥台尺寸 （1）总体 桥梁斜度 20 ° 桥梁正宽度 13 m 盖梁正宽度 背墙高度 1.133 m 盖梁高度 1.1 m （2）肋板 肋板厚度 B肋= 0.8 m 肋板顶宽 L肋顶= 1 m 肋板底宽 L肋底= 4.5 m 肋板个数 n肋= 2 根 （3）承台 承台长度 L承= 5.5 m 分离式承台 承台宽度 B承= 2.2 m 承台高度 H承= 1.5 m 肋板后端距承台边襟边 L襟= 0.5 m 默认为前后襟边相等（也可改动） （4）系梁 系梁长度 L系= 10 m 全桥宽系梁总长度（斜） 系梁宽度 B系= 1.2 m 默认系梁设于承台中间 系梁高度 H系= 1.5 m （5）台桩 台桩间距 L桩距= 3.3 m 4.台支座情况 支座直径 D支= 250 mm 支座高度 h支= 42 mm 支座橡胶厚度 t支= 30 mm 剪切模量 G支= 1.5 Mpa 台支座数 n支= 16 个 5.桥台锚栓 锚栓或桥台处桥面连续 是否设置 1 1—设，0—不设 6.跨径及联孔 跨径 L= 20 m 联孔数 2 联孔数只能为1或2 7.桥墩尺寸 桥墩高度 h墩= 8.867 m 平原区假设与桥台同高，不同高可修改 墩柱直径 D1= 1 m 墩柱个数 2 根 墩桩直径 D2= 1.2 m 墩桩个数 2 根 墩概略桩长 L桩= 15 m 8.墩支座情况 支座直径 D支= 250 mm 支座高度 h支= 42 mm 支座橡胶厚度 t支= 30 mm 剪切模量 G支= 1.5 Mpa 墩支座数 n支= 32 个 9.肋板顶受力情况 （1）恒载 盖梁自重 P盖= 800 kN 全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板) 上部重量 2P上= 4405 kN 全台宽一孔跨径全部重量 不是桥台上的上部反力 e= 0 m 上部荷载偏心距 支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正 （2）汽车 按简支梁自动计算，也可手工修改 车道均布荷载 qK= 10.5 kN/m 公路—I级车道集中荷载 PK1= 240 kN 车道集中荷载 PK= 240 kN 一孔一联时 P汽1= 105.00 kN 一列汽车产生的台顶最小竖向力 P汽1= 249.00 kN 一列汽车产生的台顶最大竖向力 两孔一联时 P汽2= 0.00 kN 一列汽车产生的台顶最小竖向力 汽车偏载增大系数 β= 2.60 汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比 单车道制动力最小值 H制min= 165 kN 制动力折减系数 ξ= 0.50 车辆荷载单轴重 140 kN 10.温度及收缩徐变情况 线膨胀系数 α= 0.00001 安装温度 15 ℃ 一月平均气温 -23 ℃ 收缩 10 ℃ 徐变 20 ℃ 11.桥墩墩身桩基混凝土情况 墩身砼强度等级 C 30 墩身砼弹性模量 Ec= 30000 Mpa 墩桩基砼强度等级 C 20 墩桩基砼弹性模量 Ec= 25500 Mpa 12.桥台肋板混凝土和钢筋情况 砼强度等级 C 30 砼抗压强度设计值 fcd= 11.5 MPa fcd—混凝土轴心抗压强度设计值 钢筋抗拉压强度 fsd=fsd'= 280 MPa fsd=fsd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值 受拉区钢筋至边缘距离 as= 6 cm as—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离 受压区钢筋至边缘距离 as'= 6 cm as'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离 相对界限受压区高度 ξb= 0.56 ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1 应力高度与实际高度比 β= 0.8 β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值—查表5.3.3 钢筋表面形状系数= C1= 1 光圆钢筋C1=1.4带肋钢筋C1=1.0 单侧最小配筋率 P= 0.20% 钢筋弹性模量 Es= 200000 Mpa 13.汽车冲击力计算数据 计算跨径 Lj= 19.60 m 按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改 上部 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 弹性模量 Ec= 32500 Mpa 上部跨中截面惯矩 Ic= 0.7677 m4 跨中每延米重量 G= 142.84 kN/m 14.搭板计算数据 搭板长度 L搭= 10 m 搭板的影响仅在计算基础时考虑 搭板宽度 B搭= 11.75 m 行车道宽度 搭板厚度 H搭= 0.34 m 搭板偏心距 e搭= -0.4 m 搭板支承线距台柱中心的距离 支承线在台柱中心线的桥跨方向为正 二、桩基计算系数 4/α= 9.64 m 墩概略桩长 L桩= 15 m 4/α < L桩 查JTJ024—85附表6 Ax0= (B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3) 查JTJ024—85附表6.11 = 2.441 Bx0= (A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3) 查JTJ024—85附表6.11 = 1.625 Bo0= (A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3) 查JTJ024—85附表6.11 = 1.751内力计算 肋板桥台受力与配筋计算V1.03 一、基本情况 1.荷载 荷载标准 公路－ 1 级 1为I级、2为II级、3为II级折减 车道数 3 只能为2、3或4 车道折减系数 0.780 结构重要性系数γ0= 1 2.填土情况 填土高度 H= 10 m 即承台顶面至地面高度 锥坡坡率 1.5 内摩擦角 Φ= 35 ° 填土容重 γ= 19 kN/m3 地基系数 m= 15000 kN/m4 锥坡土压力 0 1—考虑，0—不考虑 3.桥台尺寸 （1）总体 桥梁斜度 20 ° 桥梁正宽度 13 m 盖梁正宽度 背墙高度 1.133 m 盖梁高度 1.1 m （2）肋板 肋板厚度 B肋= 0.8 m 肋板顶宽 L肋顶= 1 m 肋板底宽 L肋底= 4.5 m 肋板个数 n肋= 2 根 （3）承台 承台长度 L承= 5.5 m 分离式承台 承台宽度 B承= 2.2 m 承台高度 H承= 1.5 m 肋板后端距承台边襟边 L襟= 0.5 m 默认为前后襟边相等（也可改动） （4）系梁 系梁长度 L系= 10 m 全桥宽系梁总长度（斜） 系梁宽度 B系= 1.2 m 默认系梁设于承台中间 系梁高度 H系= 1.5 m （5）台桩 台桩间距 L桩距= 3.3 m 4.台支座情况 支座直径 D支= 250 mm 支座高度 h支= 42 mm 支座橡胶厚度 t支= 30 mm 剪切模量 G支= 1.5 Mpa 台支座数 n支= 16 个 5.桥台锚栓 锚栓或桥台处桥面连续 是否设置 1 1—设，0—不设 6.跨径及联孔 跨径 L= 20 m 跨径暂只能为5～50米 联孔数 2 联孔数只能为1或2 7.桥墩尺寸 桥墩高度 h墩= 8.867 m 平原区假设与桥台同高，不同高可修改 墩柱直径 D1= 1 m 墩柱个数 2 根 墩桩直径 D2= 1.2 m 墩桩个数 2 根 墩概略桩长 L桩= 15 m 8.墩支座情况 支座直径 D支= 250 mm 支座高度 h支= 42 mm 支座橡胶厚度 t支= 30 mm 剪切模量 G支= 1.5 Mpa 墩支座数 n支= 32 个 9.肋板顶受力情况 （1）恒载 盖梁自重 P盖= 800 kN 全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板) 上部重量 2P上= 4405 kN 全台宽一孔跨径全部重量 不是桥台上的上部反力 e= 0 m 上部荷载偏心距 支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正 （2）汽车 按简支梁自动计算，也可手工修改 车道均布荷载 qK= 10.5 kN/m 公路—I级车道集中荷载 PK1= 240 kN 车道集中荷载 PK= 240 kN 一孔一联时 P汽1= 105 kN 一列汽车产生的台顶最小竖向力 P汽1= 249 kN 一列汽车产生的台顶最大竖向力 两孔一联时 P汽2= 0 kN 汽车偏载增大系数 β= 2.6 汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比 单车道制动力最小值 H制min= 165 kN 制动力折减系数 ξ= 0.5 车辆荷载单轴重 140 kN 10.温度及收缩徐变情况 线膨胀系数 α= 0.00001 安装温度 15 ℃ 一月平均气温 -23 ℃ 收缩 10 ℃ 徐变 20 ℃ 11.桥墩墩身桩基混凝土情况 墩身砼强度等级 C 30 墩身砼弹性模量 Ec= 30000 Mpa 墩身砼强度等级 C 20 墩桩砼弹性模量 Ec= 25500 Mpa 12.桥台肋板混凝土和钢筋情况 砼强度等级 C 30 砼抗压强度设计值 fcd= 11.5 MPa fcd—混凝土轴心抗压强度设计值 钢筋抗拉压强度 fsd=fsd'= 280 MPa fsd=fsd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值 受拉区钢筋至边缘距离 as= 6 cm as—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离 受压区钢筋至边缘距离 as'= 6 cm as'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离 相对界限受压区高度 ξb= 0.56 ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1 应力高度与实际高度比 β= 0.8 β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值—查表5.3.3 钢筋表面形状系数= C1= 1 光圆钢筋C1=1.4带肋钢筋C1=1.0 单侧最小配筋率 P= 0.20% 钢筋弹性模量 Es= 200000 Mpa 13.汽车冲击力计算数据 计算跨径 Lj= 19.6 m 按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改 上部材料弹性模量 Ec= 32500 Mpa 上部跨中截面惯矩 Ic= 0.7677 m4 跨中每延米重量 G= 142.84 kN/m 14.搭板计算数据 搭板长度 L搭= 10 m 搭板的影响仅在计算基础时考虑 搭板宽度 B搭= 11.75 m 行车道宽度 搭板厚度 H搭= 0.34 m 搭板偏心距 e搭= -0.4 m 搭板支承线距台柱中心的距离 支承线在台柱中心线的桥跨方向为正 二、台身土压力计算 1.台身活载土压力计算 忽略了搭板的影响 桥梁斜宽度 b= 13.834 m 盖梁斜宽度 (1)活载等代土层厚度ha=(∑G)/(bγl0) 填土高 H= 10.00 m 填土高 内摩擦角 Φ= 35.0 ° 内摩擦角 填土容重 γ= 19.0 kN/m3 填土容重 台背与竖直面夹角 α= 0.0 ° 填土面与水平面夹角 β= 0.0 ° 台背与填土间摩擦角 δ= φ/2 = 17.5 ° ω= α+δ+φ = 52.5 ° 破裂面夹角θ tgθ= -tgω+sqrt[(ctgφ+tgω)(tgω-tgα)] 破裂棱体破裂面与竖直线夹角 = 0.583 破裂棱体长度 l0= H×tgθ = 5.835 m 破棱体上作用轴数 2 未考虑破裂棱体长度大于8.4米的情况 汽车 ∑G= 655.2 kN ha= 0.427 m 主动土压力系数 μ= cos2(φ-α)/{cos2α×cos(α+δ) ×[1+sqrt(sin(φ+δ)×sin(φ-β)/cos(α+δ)/cos(α-β))]2} = 0.246 (2)活载土压力荷载集度 q0= ha×γ×b×μ = 27.6 kN/m 2.台身恒载土压力计算 (1)台后恒载土压力 h2= 2.233 m 背墙及盖梁高度 q1恒= 0 kN/m 背墙顶面恒载土压力集度（全桥宽） q2恒= h2×γ×b×μ 盖梁底面恒载土压力集度（全桥宽） 144.5 kN/m B肋= 0.8 m 肋板厚度 n= 2 肋板个数 b1= 肋板计算宽度(全桥宽)。肋板净间距小于肋板宽度未考虑 = (B肋+1)×n-1 肋板宽＞1.0米 = 2.6 m 或= B肋(2n-1) 肋板宽≤1.0米 = 2.4 m 取用 b1= 2.4 m h1= 7.767 m 台身高度（不计盖梁） q3恒= h2×γ×b1×μ 台身柱顶面恒载土压力集度（全桥宽） 25.1 kN/m q4恒= (h1+h2)×γ×b1×μ 台身柱底面恒载土压力集度（全桥宽） 112.2 kN/m (2)锥坡反向土压力 坡率= 1.5 锥坡坡率 α= arctg(1/锥坡坡率) = 33.69 ° μ= (cosΦ/(1+sqrt(sinΦ×sin(Φ+α)/cosΦ))2 = 0.207 q3锥= 0 kN/m 台身柱顶面锥坡土压力集度（全桥宽） q4锥= h1×γ×μ×b1 台身柱顶面锥坡土压力集度（全桥宽） = 73.2 kN/m 是否考虑锥坡土压力 0 1—考虑，0—不考虑 取用 q3锥= 0.0 kN/m q4锥= 0.0 kN/m 3.考虑荷载组合系数的台后土压力集度（全桥宽） q1= q0+q1恒 背墙顶面土压力集度（全桥宽） = 27.6 kN/m q2= q0+q2恒 盖梁底面土压力集度（全桥宽） = 172.1 kN/m q3= q0+(q3恒-q3锥) 台身肋板顶面土压力集度（全桥宽） = 52.7 kN/m q4= q0+(q4恒-q4锥) 台身肋板顶面土压力集度（全桥宽） = 139.9 kN/m 三、温度及收缩徐变影响力的计算 1.基础数据 α= 0.00001 线膨胀系数 2.温差 安装温度 15 ℃ 一月平均气温 -23 ℃ 温差= 38 ℃ 收缩 10 ℃ 徐变 20 ℃ 收徐合计= 30 ℃ 3.桥台刚度 (1)肋板台身刚度按无穷大考虑 K柱= 1.000E+10 kN/m h= 填土高-背墙高 台高（含盖梁高） = 8.867 m (2)台支座刚度 A支= 4.909E-02 m2 支座面积 K支= n×A支×G支/t支 桥台全部支座刚度 = 3.927E+04 kN/m (3)桥台刚度 K= K柱×K支/(K柱+K支) 桩柱支座合成刚度 = 3.927E+04 kN/m 锚栓设置 1 1—设，0—不设 锚栓刚度按无穷大计 K台= 1.000E+10 kN/m 桩柱支座锚栓合成刚度 4.无伸缩缝桥墩刚度 (1)单柱刚度 D1= 1 m 墩柱直径 h= 8.867 m 墩高 n= 2 墩柱个数 Ih1= (π×D14)/64 柱惯性矩 0.0490873852 m4 Eh1= 30000 Mpa 柱砼弹性模量 Eh弯= 0.8×Eh1 柱抗弯弹性模量 = 24000 MPa (2)单桩刚度 D2= 1.2 m 桩径 b12= 墩桩计算宽度(单桩宽)。净柱间距小于柱径未考虑 = (D2+1)-1/n 柱径＞1.0米 = 1.700 m 或= D2(2n-1)/n 柱径≤1.0米 = 1.8 m 取用 b12= 1.700 m Ih2= (π×D24)/64 桩基惯性矩 0.101787602 m4 Eh2= 25500 Mpa 桩基砼弹性模量 Eh弯= 0.8×Eh2 桩基抗弯弹性模量 = 20400 MPa m= 15000 地基系数 α= ((m×b12)/(Eh弯×Ih2×1000))0.2 = 0.4148 m-1 4/α= 9.6431 m < 桩长 Ax0= (B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 2.441 Bx0= (A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.625 Bo0= (A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.751 δHH= Ax0/(0.8×Eh2×Ih2×α3) = 1.647E-05 m/kN δMH=δHM= Bx0/(0.8×Eh2×Ih2×α2) 4.548E-06 m/kN(或rad/kN) δMM= Bo0/(0.8×Eh2×Ih2×α) = 2.033E-06 rad/kN.m (3)桩柱刚度 K柱= n/[(h3)/(3×0.8×Eh1×Ih1)+δHH+δHM×h+δMH×h+δMM×h2] 4.403E+03 kN/m (4)墩支座刚度 A支= 4.909E-02 m2 支座面积 K支= n×A支×G支/t支 桥墩全部支座刚度 = 7.854E+04 kN/m (5)桥墩刚度 K墩1= K柱×K支/(K柱+K支) 桩柱支座合成刚度 = 4.169E+03 kN/m 5.伸缩缝桥墩刚度 (1)支座刚度 A支= 4.909E-02 m2 K支= n/2×A支×G支/t支 半侧桥墩支座刚度 = 3.927E+04 kN/m (2)桥墩刚度 忽略相临联影响，按墩柱无 K墩2= K支 位移考虑，仅计入支座刚度 = 3.927E+04 kN/m 6.变形零点计算 (1)两孔一联时 以桥台为原点 x= (K墩1×L1+K墩2×L2)/(K墩1+K墩2+K台) = 0.0 m (2)一孔一联时 x= (K墩2×L)/(K墩2+K台) = 0.0 m (3)变形零点 x= 0.0 m 7.温度及收缩徐变水平力(考虑荷载组合系数) H温= x×K台×温差×α = 628.59 kN H收徐= x×K台×收徐合计×α ＝ 496.25 kN 四、汽车制动力的计算 1.计算荷载 一车道荷载重 G= 498 kN 一辆重车 G= 0 kN 车道数 n= 3 车道系数 2.34 2.分担系数 桥台承受制动力比例 (1)两孔一联时 = K台/(K墩2+K墩1+K台) = 1.000 (2)一孔一联时 = K台/(K墩2+K台) = 1.000 (3)取用(考虑制动力折减系数) ξ= 0.500 分担系数 0.500 3.一个车道荷载重的10% H制= 49.80 kN 4.一个车道的制动力 H制1= 165.00 kN JTJD62-20044.3.6 5.多车道制动力取用值 H制= H制1×车道系数×分担系数 = 193.05 kN 五、台顶荷载偏心的影响 1.恒载 （1）盖梁 P盖= 800 kN 盖梁自重（全台宽） （2）上部 P上= 2202.5 kN 上部重量（一孔跨径全台宽重量的一半） （3）搭板 P搭= L搭×0.7×B搭×H搭×25/2 按跨径为搭板长0.7倍的简支梁计算 = 349.6 kN （4）合计 P恒= P盖+P上+P搭 全桥宽恒载竖向力 = 3352.06 kN 2.汽车 一孔一联 P汽小1= 105.00 kN 一列汽车产生的台顶最小竖向力 P汽大1= 249.00 kN 一列汽车产生的台顶最大竖向力 两孔一联 P汽小2= 0.00 kN 一列汽车产生的台顶最小竖向力 单车道最小 P汽小= 0.00 kN 横向车道折减系数 μ= 0.78 取用最小 P汽小= 0.00 kN 取用最大 P汽大= 582.66 kN 3.汽车冲击力 跨中单位长度质量 mc= G/g = 14560.65 N·s2/m2 结构基频 f= π/(2lj2)×sqrt(EIc/mc) = 5.35 Hz 冲击系数 μ=﹛ 0.05 当f＜1.5Hz 0.1767lnf-0.0157 当1.5Hz≤f≤14Hz 0.45 当f＞14Hz 采用冲击系数 μ= 0.28 汽车冲击力 P冲小= P汽小×μ = 0.00 kN P冲大= P汽大×μ = 163.57 kN 4.偏心弯矩 （1）恒载 e上= 0 m 上部荷载偏心距 e搭= -0.40 m 搭板恒载偏心距 M外恒= P上×e上+P搭×e搭 = -139.8 kN.m （2）汽车 M外汽小= P汽小×e 0.0 kN.m 按最小汽车作用计算 M外汽大= P汽大×e 0.0 kN.m 按最大汽车作用计算 取用 M外汽= 0.0 kN.m 取用最大正弯矩或最小负弯矩 （3）汽车冲击力 M冲小= P冲小×e 0.0 kN.m M冲大= P冲大×e 0.0 kN.m 取用 M冲= 0.0 kN.m 取用最大正弯矩或最小负弯矩 六、全桥肋板顶（盖梁底）竖向力 P恒= 3352.06 kN 恒载 P汽小= 0.00 kN 汽车最小竖向力 P汽大= 582.66 kN 汽车最大竖向力 P冲小= 0.00 kN P冲大= 163.57 kN 七、肋板顶截面内力计算（形心即为盖梁中心） 1.承载能力极限状态 （1）弯矩最大的三种工况(全台宽) 汽车及冲击力取用最大正弯矩或最小负弯矩 组合一 Mo1= M外恒×1.2+(M外汽+M冲)×1.4+H收徐×h2+H温×h2×0.8×1.4+ 1/6×h2×(2×q1+q2)×h2×1.4 = 2777.0 kN.m Ho1= H温×0.8×1.4+H收徐+1/2×(q1+q2)×h2×1.4 = 1512.5 kN P01= 1.0×P恒+1.4×(P汽小+P冲小) = 3352.1 kN 最小竖向力 P01= 1.2×P恒+1.4×(P汽大+P冲大) = 5067.2 kN 最大竖向力 组合二 Mo2= M外恒×1.2+(M外汽+M冲)×1.4+H收徐×h2+H制×h2×0.8×1.4+ 1/6×h2×(2×q1+q2)×h2×1.4 = 1687.7 kN.m Ho2= H制×0.8×1.4+H收徐+1/2×(q1+q2)×h2×1.4 = 1024.7 kN P02= 1.0×P恒+1.4×(P汽小+P冲小) = 3352.1 kN 最小竖向力 P02= 1.2×P恒+1.4×(P汽大+P冲大) = 5067.2 kN 最大竖向力 组合三 Mo3= M外恒×1.2+(M外汽+M冲)×1.4+H收徐×h2+(H制+H温)×h2×0.7×1.4+ 1/6×h2×(2×q1+q2)×h2×1.4 = 3002.9 kN.m Ho3= (H制+H温)×0.7×1.4+H收徐+1/2×(q1+q2)×h2×1.4 = 1613.7 kN P03= 1.0×P恒+1.4×(P汽小+P冲小) = 3352.1 kN 最小竖向力 P03= 1.2×P恒+1.4×(P汽大+P冲大) = 5067.2 kN 最大竖向力 （2）选最大弯矩及相应内力(全台宽) M0= 3002.9 kN.m H0= 1613.7 kN P0= 3352.1 kN 最小竖向力 P0= 5067.2 kN 最大竖向力 （3）单肋板最大弯矩及相应内力 n桩= 2 肋板个数 Mud= 1501.5 kN.m Hud= 806.8 kN Pud= 1676.0 kN 最小竖向力 Pud= 2533.6 kN 最大竖向力 2.正常使用极限状态——作用短期效应组合 （1）弯矩最大的工况(全台宽) Mo1= M外恒+M外汽×0.7+H收徐×h2+(H温+H制)×h2+ 1/6×h2×(2×q1+q2)×h2 = 2992.0 kN.m Ho1= H温+H收徐+H制+1/2×(q1+q2)×h2 = 1540.9 kN P01= 1.0×P恒+0.7×P汽小 = 3352.1 kN 最小竖向力 P01= 1.0×P恒+0.7×P汽大 = 3759.9 kN 最大竖向力 （2）单肋板最大弯矩及相应内力 n桩= 2 肋板个数 Msd= 1496.0 kN.m Hsd= 770.4 kN Psd= 1676.0 kN 最小竖向力 Psd= 1880.0 kN 最大竖向力 3.正常使用极限状态——作用长期效应组合 （1）弯矩最大的工况(全台宽) Mo1= M外恒+M外汽×0.4+H收徐×h2+(H温+H制)×h2+ 1/6×h2×(2×q1+q2)×h2 = 2992.0 kN.m Ho1= H温+H收徐+H制+1/2×(q1+q2)×h2 = 1540.9 kN P01= 1.0×P恒+0.4×P汽小 = 3352.1 kN 最小竖向力 P01= 1.0×P恒+0.4×P汽大 = 3585.1 kN 最大竖向力 （2）单肋板最大弯矩及相应内力 n桩= 2 肋板个数 Mld= 1496.0 kN.m Hld= 770.4 kN Pld= 1676.0 kN 最小竖向力 Pld= 1792.6 kN 最大竖向力 八、肋板中截面内力计算 1.肋板自重产生的内力 肋板厚度 B肋= B单肋×n肋 全台宽肋板厚度 = 1.6 m 肋板顶宽 L肋顶= 1.0 m 肋板底宽 L肋底= 4.5 m 肋板中截面宽 L肋中= (L肋1+L肋2)/2 = 2.750 m 肋板高度 h1= 7.767 m 台身高度（不计盖梁） 中截面肋板高 h肋中= h1/2 = 3.884 m 梯形肋板形心 e肋= [3L肋顶2+(L肋中-L肋顶)2]/[3(L肋顶+L肋中)] 距肋板后缘的距离 = 0.539 m 顶中形心距 e顶中= L肋顶/2-L肋中/2 盖梁中心到截面形心的距离 = -0.875 m 在截面形心的桥跨方向为正 中中形心距 e中中= e肋-L肋中/2 中截面以上肋板到截面形心的距离 = -0.836 m 在截面形心的桥跨方向为正 肋板面积 A肋中= (L肋顶+L肋中)×h肋中/2 = 7.282 m2 内力 弯矩 M肋中= A肋中×B肋×e中中×25 = -243.528 kN.m 竖向力 P肋中= A肋中×B肋×25 = 291.26 kN 2.肋板顶土重产生的内力 土柱高度 h土中= h肋中 简化认为与肋板同高 = 3.884 m 土柱面积 A土中= (L肋中-L肋顶)×h土中/2 简化为三角形土柱 = 3.40 m2 土柱形心 e土= L肋顶+(L肋中-L肋顶)×2/3 距肋板后缘的距离 = 2.17 m 土柱形心距 e土中= e土-L肋中/2 土柱中心到截面形心的距离 = 0.79 m 在截面形心的桥跨方向为正 内力 弯矩 M土中= A土中×B肋×γ×e土中 = 81.78 kN.m 竖向力 P土中= A土中×B肋×γ = 103.30 kN 3.肋板中截面土压力集度 q3= 52.7 kN/m 台身肋板顶面土压力集度（全桥宽） q4中= (q3+q4)/2 台身肋板中截面土压力集度（全桥宽） = 96.3 kN/m 4.汽车及冲击力的取用 e上+e顶中= -0.875 m P汽+P冲= 0.0 kN (e+e顶中)为正取大，为负取小 P汽= 0.0 kN (e+e顶中)为正取大，为负取小 5.承载能力极限状态 （1）弯矩最大的三种工况(全台宽) 组合一 M11= [P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶中)×1.4+ H收徐×(h2+h肋中)+H温×(h2+h肋中)×0.8×1.4+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.4 = 5646.7 kN.m H11= H温×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.4 = 1917.5 kN P11= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽小+P冲小) = 3746.6 kN 最小竖向力 P11= 1.2×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽大+P冲大) = 5540.7 kN 最大竖向力 组合二 M12= [P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶中)×1.4+ H收徐×(h2+h肋中)+H制×(h2+h肋中)×0.8×1.4+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.4 = 2663.0 kN.m H12= H制×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.4 = 1429.7 kN P12= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽小+P冲小) = 3746.6 kN 最小竖向力 P12= 1.2×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽大+P冲大) = 5540.7 kN 最大竖向力 组合三 M13= [P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶中)×1.4+ H收徐×(h2+h肋中)+(H制+H温）×(h2+h肋中)×0.7×1.4+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.4 = 6265.6 kN.m H13= (H制+H温)×0.7×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.4 = 2018.7 kN P13= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽小+P冲小) = 3746.6 kN 最小竖向力 P13= 1.2×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽大+P冲大) = 5540.7 kN 最大竖向力 （2）选最大弯矩及相应内力(全台宽) M0= 6265.6 kN.m H0= 2018.7 kN P0= 3746.6 kN 最小竖向力 P0= 5540.7 kN 最大竖向力 （3）单肋板最大弯矩及相应内力 n肋= 2 肋板个数 Mud= 3132.8 kN.m Hud= 1009.3 kN Pud= 1873.3 kN 最小竖向力 Pud= 2770.3 kN 最大竖向力 6.正常使用极限状态——作用短期效应组合 （1）弯矩最大的工况(全台宽) M01= [P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.0+P汽×(e上+e顶中)×0.7+ H收徐×(h2+h肋中)+(H制+H温)×(h2+h肋中)×1.0+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.0 = 6388.2 kN.m H01= H制+H温+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.0 = 1830.2 kN P01= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.7×P汽小 = 3746.6 kN 最小竖向力 P01= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.7×P汽大 = 4154.5 kN 最大竖向力 （2）单肋板最大弯矩及相应内力 n肋= 2 肋板个数 Msd= 3194.1 kN.m Hsd= 915.1 kN Psd= 1873.3 kN 最小竖向力 Psd= 2077.2 kN 最大竖向力 7.正常使用极限状态——作用长期效应组合 （1）弯矩最大的工况(全台宽) M01= [P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.0+P汽×(e上+e顶中)×0.4+ H收徐×(h2+h肋中)+(H制+H温)×(h2+h肋中)×1.0+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.0 = 6388.2 kN.m H01= H制+H温+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.0 = 1830.2 kN P01= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.4×(P汽小+P冲小) = 3746.6 kN 最小竖向力 P01= 1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.4×P汽大 = 3979.7 kN 最大竖向力 （2）单肋板最大弯矩及相应内力 n肋= 2 肋板个数 Mld= 3194.1 kN.m Hld= 915.1 kN Pld= 1873.3 kN 最小竖向力 Pld= 1989.8 kN 最大竖向力 九、肋板底面内力计算 1.肋板自重产生的内力 肋板厚度 B肋= B单肋×n肋 全台宽肋板厚度 = 1.6 m 肋板顶宽 L肋顶= 1.0 m 肋板底宽 L肋底= 4.5 m 肋板高度 h1= 7.767 m 台身高度（不计盖梁） 梯形肋板形心 e肋= [3L肋顶2+(L肋底-L肋顶)2]/[3(L肋顶+L肋底)] 距肋板后缘的距离 = 0.924 m 顶底形心距 e顶底= L肋顶/2-L肋底/2 盖梁中心到截面形心的距离 = -1.750 m 在截面形心的桥跨方向为正 底底形心距 e底底= e肋-L肋底/2 底截面以上肋板到截面形心的距离 = -1.326 m 在截面形心的桥跨方向为正 肋板面积 A肋底= (L肋顶+L肋底)×h1/2 = 21.359 m2 内力 弯矩 M肋底= A肋底×B肋×e底底×25 = -1132.688 kN.m 竖向力 P肋底= A肋底×B肋×25 = 854.37 kN 2.肋板顶土重产生的内力 土柱高度 h土底= h1 简化认为与肋板同高 = 7.767 m 土柱面积 A土底= (L肋底-L肋顶)×h土底/2 简化为三角形土柱 = 13.59 m2 土柱形心 e土= L肋顶+(L肋底-L肋顶)×2/3 距肋板后缘的距离 = 3.33 m 土柱形心距 e土底= e土-L肋底/2 土柱中心到截面形心的距离 = 1.08 m 在截面形心的桥跨方向为正 内力 弯矩 M土底= A土底×B肋×γ×e土底 = 447.64 kN.m 竖向力 P土底= A土底×B肋×γ = 413.20 kN 3.肋板底截面土压力集度 q3= 52.7 kN/m 台身肋板顶面土压力集度（全桥宽） q4底= q4 台身肋板底截面土压力集度（全桥宽） = 139.9 kN/m 4.汽车及冲击力的取用 e+e顶底= -1.750 m P汽+P冲= 0.0 kN (e+e顶中)为正取大，为负取小 P汽= 0.0 kN (e+e顶中)为正取大，为负取小 5.承载能力极限状态 （1）弯矩最大的三种工况(全台宽) 组合一 M11= [P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶底)×1.4+ H收徐×(h2+h1)+H温×(h2+h1)×0.8×1.4+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q4)×h12}×1.4 = 10115.5 kN.m H11= H温×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.4 = 2559.5 kN P11= 1.0×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽小+P冲小) = 4619.6 kN 最小竖向力 P11= 1.2×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽大+P冲大) = 6588.3 kN 最大竖向力 组合二 M12= [P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶底)×1.4+ H收徐×(h2+h1)+H制×(h2+h1)×0.8×1.4+ {1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q中)×h12}×1.4 = 5237.4 kN.m H12= H制×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.4 = 2071.7 kN P12= 1.0×(P恒