10 kV中性点不接地系统铁磁谐振原因分析及消谐措施探讨

10 kV 中性点不接地系统铁磁谐振 原因分析及消谐措施探讨 摘要：本文就中性点不接地系统 10 kV 配电所中由于接入三相五柱电压互感器产生铁磁谐振 原因进行分析，并对各种消谐措施进行探讨。 关键词：配电所 铁磁谐振 消谐 1 10 kV 配电所电压互感器运行及 出现谐振情况 我段管内 10KV 配电所均为中性点不 接地系统（小电流接地），各配电所的每一 段母线上均接有一台三相五柱式电压互感 器（PT），其一次线圈中性点直接接地。由 于电网对地电容与 PT 的线路电感构成谐 振条件，在运行中经常出现铁磁谐振现象， 引起过电压，出现“虚幻接地”或烧断 PT 高压保险，甚至在运行中出现过 PT 一次侧 零相瓷瓶内部引线烧断的现象。下面仅列 举岱岳配电所 2000 年出现谐振过电压及 PT 保险熔断的部分事例： ① 2000 年 3 月 5 日 13：15，岱岳配 电进线一开关跳闸，Ⅰ段母线 PT 高压保险 熔断 3相。跳闸原因是线路瞬间故障。 ② 2000 年 3 月 18 日 20：50，岱岳配 电Ⅰ段母线 PT 高压保险 B 相在运行中熔 断。 ③ 2000 年 3 月 23 日 8：51，岱岳配 电自闭一、自闭二开关跳闸，发“电压回 路断线”、“10KV 系统接地”光字牌，自闭 母线 PT 高压保险熔断。原因是自闭线路故 障。 ④ 2000 年 6 月 11 日，岱岳配电所全 所停电春防试验，在作业结束后送电合电 源进线开关时，发“10KV 系统接地”光字 牌，出现“虚幻接地”现象，馈线送电后 复归。 2 铁磁谐振过电压产生原理 在中性点不接地系统中，为了监视系统 的三相对地电压，配电所内 10 kV 母线上 常接有 Y/Y/接线的三相五柱电磁式 PT，其 电气结线见图 1。 图 1 10KV PT 未装消谐装置时电气示意图 正常时 PT 的励磁阻抗很大，系统对地 阻抗呈容性，三相电压基本平衡，中性点 的位移电压很小。但在系统出现暂态过程 时，如单相接地的发生和消失等，都会使 PT 中暂态励磁电流急剧增大，感值下降， 于是三相电感值有所不同，在 PT 的开口三 角处出现零序电压。 设 L0为 PT 三相并联的零值电抗，当 L0与 3C0回路达到固定振荡频率ω0时，将 会在系统中产生谐振现象。随着线路的延 长，依次发生 1/2 次分频谐振、高次谐振。 当发生谐振时，由于 PT 感抗显著下降，励 磁电流急剧增大，可达到额定值的数十倍， 造成 PT 烧毁或保险熔断。 2.1 分频谐振 热电技术联盟www.csgrd.com 当系统发生 1/2 次谐波时，会使 PT 开口三角处呈现电压，这可以从 PT 二次侧 开口三角的接线原理分析，其原理接线如 图 1所示。正常运行时电压相量如图 2所 示，图中： mn= a+ b+ c=0 考虑 PT 误差以及三相系统对地不完 全平衡，在开口三角处也可能有数值不大 的不平衡电压输出，但不足以使接在其上 的电压继电器动作。 当系统出现低频谐振时，电压的正弦 波形中含有 1/2 次谐波分量，如以 B相为 参考相量，则开口三角处的电压为： mn= a+ b+ c = mSin ω (t+120o)+ mSin ω t+ mSin ω(t-120o) = m [Sin( ω t+60o)+ Sin ω t+Sin( ωt-60 o)] =2 m Sin ωt =2 b 其相量如图 3 所示。可见当发生 1/2 次谐波谐振时，在 PT 二次侧开口三角处所 显现的电压是相电压中 1/2 次谐波分量的 2 倍，当这个分量足够大时，就会使接在 开口三角处的电压继电器动作，造成单相 接地假象。 2.2 三次谐波谐振 当系统出现高次谐波谐振时，以三次 谐波谐振为例，此时电压的正弦波形中含 有三次谐波分量，仍以 B相为参考相量， 则 PT 开口三角处的电压为： 可见当发生三次谐波谐振时，在 PT 二次侧开口三角处所显现的电压是相电压 中三次谐波分量的 3倍，当这个分量足够 大时，就会使接在开口三角处的电压继电 器动作，造成单相接地假象。 3 常用消谐措施的探讨 通过有关研究及在实践中应用证明： 在 PT 的一次侧中性点串接复合电阻消谐 器，随着 R的增大，谐振的范围缩小，当 满足 R≥6%Xm 时可消除一切铁磁谐振；在 PT 开口三角绕组接入电阻，相当于在 PT 的励磁电感之中并入电阻，能够限制和消 除谐振。 3.1 PT 中性点经消谐器接地 从各配电所安装消谐器运行情况来看，消 谐器抑制谐波的效果较为明显。原理图见 图 4。 图 4 10KVPT 一次侧中性点经消谐器接地时电气示意图 PT 一次侧中性点串入的消谐装置是 一种特别配置的非线性复合电阻，它的接 入相当于在 PT 一次侧每相对地都接入电 阻，能够起到抑制 PT 过电压、过电流、阻 尼和抑制谐波的作用。 热电技术联盟www.csgrd.com 3.1.1 消谐器的消除谐振作用 安装消谐器后，系统感容等效电路可用图 5 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 示。 图 5 安装消谐器后系统感容等效电路及分析示意图 回路的电势平衡方程式为： 其中：E——系统等效电势 就其绝对值而言，存在下列关系： 此式可转化为： 令 =E ` ，则式（3）可转化 为： E ` 而 E `与 I 的关系也可转化为： 此系一个焦点为（± ，0）的 椭园。 式（5）可用图 5所示求解。UL与 UC+E /的交点有 a1、a2、a3 三个点。a1 点在 UL 的线性范围，为稳定工作点；a2 点在互感 器的饱和区域，为不稳定工作点；a3 点为 谐振点（由于 UC-E / 偏向于第四象限， 与 UL 仅在线性范围有一交点，不在此讨 论。） 当不存在消谐器即 R=0 时，式（4）可 化简为： UL=UC±E UL与 UC+E 的交点 a4、a5 分别为稳定 工作点和不稳定点。而 UL 与 UC-E 的交点 a6 即为谐振点。由图 5可见，无消谐器 R 时，谐振点 a6 处过电流和过电压均增大。 当消谐电阻 R足够大，UC+E/的曲线如 图 5中虚线所示。这时，UC+E/与 UL只在线 性范围内有交点，可以消除铁磁谐振。 根据以上分析，可以看出，安装消谐 器有利于防止过电流，阻尼铁磁谐振的发 生。 3.1.2 消谐器的限制过电压、过电流 作用 PT 中性点接入消谐器后，可以限制系 统在一相接地或弧光接地时流过 PT 另两 相的高压绕组的过电流。如图 4PT 接线示 意图中，当系统 C相（或 A、B相）发生单 相接地时，C 相对地电压：UCX=0，在此情 况下，若没装消谐器，则： UAX=UBX=UAC=UBC= Uφ 此时流过 A、B 两相高压绕组的电流 为： 式中：XLE——PT 的单相感抗 即 I为正常值的 3倍。因此，即使系 统不发生过电压，单相接地时也可能烧坏 另两相的高压绕组。若系统因单相接地而 引起过电压，则此电流会更大。 当 PT 高压侧中性点上安装消谐器后， 在 C相单相接地时，流过 A、B两高压绕组 的电流为： 热电技术联盟www.csgrd.com 只要当 6R2- RXLE>0，即: 时，式中电流值就小于式(1)中的电流 值，即通过 A、B两相高压绕组的电压受到 消谐器 R的限制。而实际上消谐电阻的阻 值与感抗之比（R/XLE）远大于 0.28。因此 消谐器的接入，削弱了单相接地时流过非 故障相互感器高压绕组的电流，可有效地 防止 PT 过电压和过电流。 3.2 其它消谐措施 3.2.1 PT 开口三角绕组接电阻 PT 开口三角绕组接电阻的电气原理 图见图 6。 图 6 10 kV PT 开口三角接电阻的电气示意图 由于电阻接在开口三角绕组两端，必 然会导致一次侧电流增大，也就是说 PT 的容量要相应增大。从抑制谐波方面考虑， R值越小，效果越显著，但 PT 的过载现象 越严重，在谐振或单相接地时间过长时甚 至会导致保险丝熔断或 PT 烧毁。一般来说 接入 10 kV PT 开口三角绕组的电阻取 16.5～33Ω。 3.2.2 PT 开口三角绕组接分频消谐 装置 配电所采用的开口三角绕组接可控硅 分频消谐装置的原理图见图 7。 图 7 开口三角绕组接可控硅分频消谐装置的原理图 在电网出现雷电过电压或操作过电压 时，该电路 VSO 端电压和触发脉冲反相， VSO 不能导通。当发生单相接地故障时， VSO 虽有工频电压但无触发脉冲，仍不能 导通。仅当电网中发生分频铁磁谐振时， VSO 才会导通，三角绕组被短接，铁磁谐 振在强烈的阻尼作用下迅速消失，当谐振 消失后，VSO 恢复到阻断状态。 在实际运行中，上述两种装置仍不能 有效避免谐振的发生及保险熔断。在谐振 发生或线路单相接地时 PT 一次侧电流显 著增大及因本身元件故障而失去消谐作用 是上述两种装置的主要缺陷。 3.2.3 采用抗谐振型PT或在PT中性 点串单相 PT 采用抗谐振型 PT 和在 PT 中性点串单 相 PT 原理相同，电气原理见图 8。 图 8 抗谐振型 PT 的电气原理图 假设 L0 与 L1、L2、L3 具有相同的伏 安 特 性 ， 则 此 时 PT 的 励 磁 电 抗 Xm=XL1+XL0' ，所以 L0 的接入主要有以下三 个优点： 1) Xm 显著增大，比较易实现 XC0/Xm ≤0.01 这个条件，使系统扰动时不致于发 生谐振。 2) L0 接入后，加在非故障相 PT 绕组 热电技术联盟www.csgrd.com 的电压下降至接近相电压，不会饱和，从 而杜绝了谐振的发生。 3) 由 L0 二次绕组电压继电器作接地 指示装置，在单相接地时其输出电压为 75 V，可按此值进行整定计算，从而保证了接 地指示装置的灵敏度。 若中性点串入 PT 的励磁电抗 XL0远大 于 XL1值，则效果更佳。此时加在非接地相 L1 和 L2、故障相 L3、中性点 PT 的 L0 绕 组的电压全部等于相电压 5.77 kV，肯定 不会饱和，而且接地指示装置可获得的输 出电压可达 100 V。 4. 结论 通过前面的讨论，我们可知道在 PT 中性点加消谐器、采用抗谐振型 PT 或在中 性点串单相 PT 的 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ，在线路单相接地时 能够使 PT 各相绕组电压均能保持在正常 相电压附近而不会饱和，从而很好地抑制 铁磁谐振，降低 PT 一次侧电流，同时亦保 持了接地指示装置对零序电压幅值和相位 的灵敏度，其优点较为突出。我段于 2000 年 8 月份对 10KV 配电所母线 PT 进行了改 造，在其一次侧中性点上加装了消谐器， 改造后效果明显，运行至今未出现过 PT 保险熔断与“虚幻接地”现象。 参考文献: [1]沈宗阳.中性点不接地系统中电磁式电压互感 器引起的铁磁谐振一些消谐措施装置的比较使 用，广东省 10 kV 绝缘及过电压研讨会，1992 [2]康栋才.中性点不接地电力系统中消谐器及其 应用注意事项，电世界，1997.1 热电技术联盟www.csgrd.com