降低钻孔灌注桩混凝土损耗率(全国QC小组成果)

攻关型降低钻孔灌注桩混凝土损耗率***QC小组图片二0一*年一月目录TOC\o"1-5"\h\zHYPERLINK\l"bookmark2"一、工程概况1二、小组简介3HYPERLINK\l"bookmark8"三、选题理由4HYPERLINK\l"bookmark14"四、活动计划5HYPERLINK\l"bookmark16"五、现状调查5HYPERLINK\l"bookmark22"六、设定目标7HYPERLINK\l"bookmark28"七、分析原因8HYPERLINK\l"bookmark32"八、要因确定9HYPERLINK\l"bookmark54"九、制定对策表20HYPERLINK\l"bookmark56"十、实施对策22HYPERLINK\l"bookmark96"十一、效果检查28HYPERLINK\l"bookmark108"十二、巩固措施33HYPERLINK\l"bookmark110"1、制定巩固措33HYPERLINK\l"bookmark112"2、巩固效果检查34HYPERLINK\l"bookmark114"十三、总结及下一步打算35PAGE\*MERGEFORMAT#降低钻孔灌注桩混凝土损耗率**QC小组一、工程概况**地下单层现浇钢筋混凝土结构，出入口通道明挖段结合基坑深度、地下水位埋深、土层厚度分布、场地环境等因素考虑，基坑支护 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 采用钻孔灌注桩+内支撑的支护形式，围护结构采用A800@900的钻孔灌注桩，桩身混凝土强度为C30,桩间施作A600双管旋喷桩止水。**共有围护桩383根，桩身长度为3.15〜15.49m,根据桩身长度的不同共分为A、B、C三种桩型。地下钻孔管桩桩 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 阶段采用冲桩施工工艺。图1**施工阶段照片摄影人：日期：201年3月10日本标段场区位于**，地势起伏较大，车站南北两端场地高差较大，最高达到3.8m，场地平整难度大。该地段为石炭系灰岩地层，岩面较浅且起伏变化大，岩层硬度极高，冲桩成孔时施工难度大，易出现偏孔、扩孔现象，且灰岩中存在溶洞、土洞发育，对钻孔桩成孔施工极其不利。图2钻孔灌注桩施工工艺 流程 快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计 图制图人：日期：201年3月10日小组简介表1QC小组概况表小组名称***QC小组小组课题降低钻孔灌注桩混凝土损耗率成立时间2011.1.29注册时间2011.1.30课题类型攻关型活动时间2014.5.2-2014.11.30注册登记号HSQC201106活动次数8次 培训 焊锡培训资料ppt免费下载焊接培训教程 ppt 下载特设培训下载班长管理培训下载培训时间表下载 出勤情况100%TQC教育48小时小组成员姓名性别文化程度职务组内职务男本科项目经理组长男本科项目总工组员男大专项目副经理组员男本科技术负责人组员男本科机电技术贝组员男本科技术员组员男本科设备管理员组员男本科现场施工员组员男本科设备管理员组员男本科技术员组员制表人：日期：2014年3月2日三、选题理由公司成本1要求丿公司要求混凝土的损耗率控制在15%。月份类型2014年2月2014年3月2014年4月2014年5月平均值完成的钻孔灌注桩理论方量145.36324.28352.52348.291170.45完成的钻孔灌注桩实际方量179.93402.38443.53439.381465.22混凝土损耗率23.78%24.08%25.82%26.15%25.18%2014年2月至5月间***钻孔灌注桩混凝土损耗统计表:/根据损耗统计表绘出混凝土损耗率折线图如下:钻孔灌注桩混凝土损耗率率幕土凝混25.82%26.15%——*25.18%■■4————23.78%124.08%11126.00%24.00%2014年2月2014年3月2014年4月2014年5月每月损耗率平均损耗率由混凝土损耗率的折线图可以看出我项目部花果山公园站附属结构出入口围护桩施工阶段的混凝土损耗率远大于15%,比公司的要求高了10.18%，而且损耗率整体有逐步上升的趋势，说明现场混凝土消耗量在逐步增大，材料成本在不断增加。因此，我项目部计划解决钻孔灌注桩混凝土损耗率偏大的问题。降低钻孔灌注桩混凝土损耗率图3选题理由制图人:日期:2014年5月18日四、活动计划表2QC小组活动计划进度表制表人：日期：2014年5月4日五、现状调查1、现场钻孔灌注桩施工阶段对混凝土损耗率的控制已经成为项目部成本控制的重点，QC小组通过翻阅现场围护桩施工明细表，对近期III号出入口完成的50根地下钻孔灌注桩混凝土损耗情况进行统计。表3钻孔灌注桩混凝土损耗率调查表桩号理论方量灌注方量损耗系数桩号理论方量灌注方量损耗系数桩号理论方量灌注方量损耗系数桩号理论方量灌注方量损耗系数A16.328.090.28B17.068.830.25C55・816.620.14A456.327.710.22A36.327.980.26B27.068.350.18C85.036.150.22A476.327.460.18A76.328.050.27B47.068.950.27C123.984.500.13A496.328.030.27A136.328.230.30B67.068.050.14C143.464.010.16A516.327.770.23A156.327.270.15B97.069.240.31C172.683.080.15A536.327.850.24A176.327.390.17B127.068.430.19C196.858.630.26A556.327.520.19A206.327.520.19B157.068.680.23C226.077.410.22A576.327.270.15A226.328.350.32B187.518.760.17A336.328.230.30A596.327.650.21A246.327.160.13B207.519.250.23A356.327.520.19A626.327.380.17A266.328.020.27B227.519.960.33A376.328.040.27A646.327.980.26A296.327.380.17B247.518.920.19A396.327.270.15A676.327.770.23A316.327.460.18C26.597.970.21A426.327.330.16A696.327.710.22制表：日期：2014年5月11日根据调查数据显示，有42根地下钻孔灌注桩的混凝土损耗率超过了公司提出的15%的成本控制要求。QC小组对混凝土损耗率超出15%的钻孔灌注桩进行调查分析，并按照影响因素统计记录如下：表4钻孔灌注桩混凝土损耗率偏大类型调查统计表序号混凝土损耗率偏大的类型桩数（根）所占比例（％）1钻孔灌注桩砼充盈系数偏大3173・81%2预估方量不准造成砼浪费511.91%3地层中有未处理的溶土洞现象49.52%4商品砼实际供应方量不足24.76%合计42100%制表：日期：2014年5月23日系溶图4钻孔灌注桩混凝土损耗率偏大类型饼分图制图人：日期：2014年5月23日由上图表可以看出，由于钻孔灌注桩混凝土充盈系数偏大而导致混凝土损耗率偏大的占31根桩，占到了损耗率偏大总故的73.81%，远高于其它原因。小组对钻孔灌注桩混凝土充盈系数偏大类型进一步的分析。2、对钻孔灌注桩中因混凝土充盈系数偏大类型而导致混凝土损耗率偏大的31条钻孔灌注桩的原始记录资料及施工记录明细表进行进一步的详细分析谈论，对钻孔灌注混凝土损耗率偏大的类型进行一步分类。表5钻孔灌注桩混凝土损耗频数统计表序号混凝土损耗类型频数（根）所占比例累计频率1扩孔系数偏大2374.19%74.19%2桩底终孔标高控制不准39.68%83.87%3桩顶超灌咼度控制不准39.68%93.55%4地质条件差26.45%100%合计31100%制表人：日期：2014年5月25日根据表4,绘制出混凝土损耗率偏大类型的排列图见图5。帧数N=31(^>黑订比銅+63.87%护？L系敖催大担:底现标高栓制不准杜观坍蛊高亞性制不睢地庚务n唾图5混凝土损耗率偏大类型排列图制图人：日期：2014年5月25日由排列图可以看出，造成混凝土损耗率偏大的主要问题是：扩孔系数偏大。3、在同样由我司承建***施工中，其地质情况与**类似，在地下钻孔灌注桩施工过程中，混凝土的损耗率大部分都能控制在15%以内，调查统计数据如下表所示：表6清布站车站附属结构出入钻孔灌注桩混泥土损耗率情况调查表序号施工时间桩根数(N)最大损耗率最小损耗率平均损耗率12013年6月-2013年7月4817%13%14%22013年7月-2013年8月6118%13%13%32013年8月-2013年9月5216%11%12%42013年9月-2013年10月5917%14%15%制表人：日期：2014年5月25日调查情况显示：我项目部的钻孔灌注桩混凝土损耗率还有很大的改善空间。六、设定目标目标值确定：：通过控制扩孔系数偏大的问题情况，将钻孔灌注桩的混凝土损耗率下降为平均15%。图6混凝土损耗率现状值与目标值对比制图人：陈志敏日期：2014年5月25日50%40%30%20%10%0%混凝土损耗率25.18%115.00%n!现状值目标值根据以上的调查情况可以看出，只要解决成孔过程中的扩孔系数偏大问题就可以降低钻孔灌注桩的混凝土损耗率。扩孔系数偏大引起的钻孔灌注桩砼充盈系数偏大比例占到74.19%，若扩孔系数偏大的问题能解决54.5%，那么钻孔灌注桩混凝土损耗率久可降低至：25.18%x(1-74・19%x54.5%)=15%七、分析原因施工朗间雨水天气窈无气惡响湿裳稲化•柱也中柱线偏差犬浪U呈敢战定位不精推沪苟連说定位不世混漑土配合比设计不輕诵第三才曩核涓凝土料出现离折现象泥亲粘度偏低\泥浆护註厚度不酹_i护莒在?M庄过星中益动孔盟鯛出观铝埸港孔敞率f氐一V清孔时问^疑/.孔内压引不平衡/工人未摂箱工二艺要求逆荷操件L工人囱肚苕桂台榕率未达栋订社节奏不连苗下协凋班逝下落时轴縫不曲克_/施工场地玉做平整碘化拡捶外恶不对称粗锁（1陆彌位未及.时俺补飪踵宜啞儲穴*杞锤：&径选择不台理'一扩孔系數僦大注’黑色字体为第一层，蓝色字体为第二忌红色为未端层图7因果分析图制图:日期：2014年6月1日八、要因确定表7要因确认计划表序号末端因素确认方法确认内容标准负责人完成时间1工人岗位考核合格率未达标现场考核现场桩机工人冲桩技术与冲桩质量要点的掌握考核成绩达90分以上为合格；考核合格率达100%2014.6.102施工场地未进行平整硬化现场检查测量摆放冲桩桩机的施工部位是否进行硬化处理，测量其平整度桩架首尾端处地面的水平高差W10cm2014.6.113桩锤偏磨部位未及时修补现场检查实测检查，实测桩锤的直径测得桩锤各方向半径偏差W5cm2014.6.13序号末端因素确认方法确认内容标准负责人完成时间4桩锤直径选择不合理现场实测统计实测现场施工的所有桩锤的直径桩锤直径偏差范围为75±3cm2014.6.155泥浆黏度偏度现场试验检测清孔后泥浆的性能指标清空后泥浆的性能指标：比重1.10〜1.15,稠度18s〜25s2014.6.166砼设计配合比未进行复核查阅资料钻孔灌注桩C30水下砼设计配合比复核报验设计配合比是否有第二方复核试验报告2014.6.177泥浆液面偏低现场测量检测槽段内液面离地面高度泥浆液面咼于地下水位1.5m以上2014.6.178护筒埋设深度过浅现场实测测量现场冲桩所埋深的钢护筒的埋设深度护筒埋设深度三1.2m2014.6.189清孔效率低现场统计计算现场统计钻孔灌注桩的清孔时间，结合孔深换算对应的清孔速率清孔速率三0.25m3/min2014.6.1910施工期间雨水天气多查阅资料统计分析查阅施工日志，统计钻孔桩施工期间的天气情况钻孔灌注桩施工期间下雨天气的频率225%2014.6.2011测量放线不精准现场测量复核测量复核已完成浇筑的钻孔灌注桩桩位的中心坐标实测坐标与理论坐标的偏差距离三5cm2014.6.20制表人：日期：2014年6月6日要因确认（一）工人岗位考核合格率未达标确认方法：现场考核标准：考核成绩达90分以上为合格，考核合格率达100%。实测：该项由技术负责人负责，对桩机班组的工人现场的实操以及对冲桩质量要点的掌握的情况进行抽查考核，抽查结果如下：Kb机机工[桩机T込。卜壯机工MM1：倔1“—口•必桩机工M2,*7"%桩机工$希檢分敎合计合格串为申■W人輝时间2心冲’£-]表8桩机工人考核情况摄影、制表人：刘天生日期：2014年6月10日结非要因。要因确认（二）施工场地未进行平整硬化确认方法：现场检查，测量标准：桩架首尾端处地面的水平高差W10cm实测：2014年6月10日，由项目部副经理带队，组织测量人员对施工现场摆放桩机部位的地面高差情况进行检查测量，发现现场摆放桩机的部位均已浇筑一层砼进行硬化处理，于是便在现场随机抽取了8台桩机对其桩架首尾端处地面的水平高差进行测量确认，其测量结果如下表所示:1爾麗〃』刃Ib、g$k”呦华彳记就人记祺时M却冷$、2表9桩机收尾端地面水平高差测量统计表图8现场场地硬化图日期：2014年6月11日摄影、制表人:结论：现场随机抽取的8台桩机收尾端处地面的水平高差均W10cm,处于一个可控的调整范围，在桩机摆放过程中要选取适当规格的滚筒与垫木，对于需要微调的部分采用板件进行微调，可以确保桩机桩架的平稳，因此判定为非要因。要因确认（三）桩锤偏磨部位未及时修补非要因确认方法：现场检查，实测标准：测得桩锤各方向半径偏差W5cm图9桩锤合金焊接照片图10桩锤磨损照片实测：2014年6月12日，设备技术员龙国强到现场抽取8幅桩锤对其偏磨尺寸进行测量得到统计数据如下表，并拍摄桩锤情况照片如下。表11桩锤偏磨尺寸统计表14■:'3-■17BH!僞廨尺寸Cctn)知/屛$6记眾人记录时啊摄影，制表人：日期：2014年6月13日结论：桩锤各个角度焊接规则，磨损比较均匀，平均偏磨量3.92cmW5cm，符合桩锤设定的偏磨量要求，是非要因。非要®要因确认(四)桩锤直径选择不合理确认方法：现场实测，统计标准：桩锤直径偏差范围为75±3cm实测：2014年6月14日，小组成员对现场施工的所有桩锤的直径从各个不同的方向进行测量统计，计算其桩锤直径平均值，得到统计数据如下表。表12桩机直径实测数据统计表悴m(..：：；■■■(1//了£?芒f2H7&厲皿el十?g23#7価4#7?MT加45#艸心七口M6#7?4/扌汕27#"射屮2初8#一区1M同7畑十監胞辆7肋18^111帥7?就乩4紡"+血记录人ia录旳间的b、厲摄影，制表人：日期：2014年6月15日图11桩锤直径测量图12桩锤直径测量摄影，制表人：陈志敏日期：2014年6月15日结论：从图表可以看出，施工现场所采用的桩锤直径平均值都大于75cm，且在抽取的10个桩锤中有8个桩锤的直径偏差范围超过了75±3cm，占抽取频数的80%，桩锤直径的选择偏大是导致扩孔系数偏大的主导原因之一，因此桩锤直径选择不合理是要因。要因确认（五）泥浆黏度偏度确认方法：现场试验标准：清孔后泥浆的性能指标：比重1.10~1.15,黏度18s〜25s实测：2014年6月14日-16日，由项目总工牵头组织实验员对近几天成孔的泥浆性能指标进行现场试验测量，试验记录数据如下表。图13现场泥浆比重试验图14现场泥浆黏度试验表13清孔后泥浆性能指标测试统计表g沁:.•礙.,；:■-:.."1風吹T履A3rigA6/&A7b}LqA8A1Of•心AI3f吨A12All7Atti八】AI85fC记最人记轴甘问”峠、険“摄影、制表人：日期：2014年6月16日结论：现场所采用的泥浆性能指标符合要求的仅有2根桩，占抽取频数的20%，泥浆的黏度普遍偏低，导致泥浆护壁效果不理想，因此泥浆粘度偏低是主要因素。要因确认（六）砼设计配合比未进行复核确认方法：查阅资料标准：设计配合比是否有第三方复核试验报告实测：2014年6月17日，由小组成员查阅了车站出入口钻孔灌注桩所采用的商品混凝土的配合比设计报告，查找钻孔灌注桩C30水下混凝土的配合比是否准确，是否经有资质的第三方检测单位进行复核试验。5巾Hl酷商■胃冑“簷司土配音比复核试验tfi吿SAJIINliR-KV"■kH-iL-WOI：H'ti-：kh、「"A萌诡直小j~FFh］鼻逛.iT.fI.«FrfliMi'njuL±4Mfl:.HfrmMr**if肝出・rtel19-ritt.G.VKA妞4豊R*-套・碣Afivop.k.:f..sK-vciiridfert…*■屮t"Btuari■审h*■kBrtif■.:c■»11•:zn•丁—耐■鼎n.t.itirKfrv-uAFHU.ii.aflHDT.mairda.1L>aJE：rti^.1■?flA-HilfIM«-I-riLL"Mil8fi-1：.■nl4：2-IHTiaxa.wwMl^ZZZtuib!■111:«nj：r4护igi:ri.41■CT"1~*1■讣'«■"LilHAI'JtiKHMkLl|占“占證・11用•'Jl：K.冷3图15混凝土配合比设计报告图16混凝土配合比复核试验报告摄影人：日期：2014年6月16日结论：钻孔灌注桩所采用的C30水下混凝土为商品混凝土，由混凝土搅拌站的专业人员进行设计计算、现场试配得出的混凝土配合比，并出具混凝土配合比设计报告，其设计配合比有及时报第三方检测单位进行复核试验,判定为非要因。要因确认（七）泥浆液面偏低确认方法：现场测量标准：泥浆液面高于地下水位1.5m以上实测：2014年6月17日，由小组成员***现场抽取了10个钻孔灌注桩测量其到护筒顶面标高与泥浆液面高差值，并查阅地质资料确定对应位置的地下水位标高，从而得出泥浆液面与地下水位的差值如下表：測坡哦时予护IA7AID*AIJA}5吩AI9述料.A6$、必AI8述标A22卩卫A3OA33A#记飛人表14泥浆液面检查记录表制表、摄影:图17现场泥浆液面测量日期：2014年6月17日结论：现场随机抽取的10个桩位中，大部份桩位的泥浆液面都远远高于地下水位1.5m以上，其中仅有一个桩位的泥浆液面偏低的，占抽取频数的10%，存在极大的偶然因素，因此判定为非要因。要因确认（八）护筒埋设深度过浅确认方法：现场实测标准：护筒埋设深度21.2m测：2014年6月18日，由小组成员**对现场冲桩的钢护筒高度以及钢护筒的埋深深度进行实测，其统计数据如下表所示：表15护筒高度及埋设深度实测数据统计表图18钢护筒的埋设深度测量图19钢护筒的高度实测摄影，制表人：日期：2014年6月18日结论：由以上的统计表中可以看出，现场所采用的钢护筒的平均高度在1.5m左右，而在成孔过程中的埋设深度大多都小于1.2m，钢护筒埋设深度大于等于1.2m的仅有两根桩占抽取频数的20%，且其平均值远小于1.2m。钢护筒埋设深度过浅，在桩锤冲孔过程中极易造成护筒摇动而移位，从而导致孔口扩大，因此护筒埋设深度过浅判定为要因。要因要因确认（九）清孔效率低确认方法：现场统计，计算标准：清孔速率20.25m3/min实测：2014年6月11日至6月18日，由小组成员高枫负责对现场正在施工的几个钻孔桩的清孔情况进行全程旁站统计，记录每个施工桩的清孔时间并结合孔深及清孔泥浆方量进行计算得出相应的清孔速率，其记录统计数据如下表所示：表16钻孔灌注桩的清孔速率统计表碍i曲越:厂肠汕卫■■^r'.TninVA12amA40询76気■?A16"•仏熹>7A44A18>>■1?A46A2I厂打84A25【如必%?B6咕」7讣订◎*ifcrB8A30小巧0111K20432Ct15AJIC4”応7^、A%cA3661酒订录人记录时InJ"咿U制表人：日期：2014年6月18日结论：由以上的统计表中可以看出，现场施工的钻孔灌注桩的清孔速率^0.25m3/min的有17根桩，占抽查频数的17/20=85%，其中有15%的钻孔桩的清孔速率达不到标准的非要因0.25m3/min,且在现场抽取的20个钻孔灌注桩的平均清孔速率达到0.27m3/min,高于我们设定的标准值，因此清孔效率低判定为非要因。要因确认（十）施工期间雨水天气多确认方法：现场统计，计算标准：钻孔灌注桩施工期间下雨天气的频率225%实测：2014年6月19日，由小组成员邙伟华负责查阅了出入口钻孔灌注桩施工期间的施工日志，统计了施工期间的天气下雨情况，其统计结果如下表所示：表172014年5月至7月施工期间晴雨天气统计表与晴雨表晴雨表九芳扬啸腹山饷T軽:■::--Lkn--J_l?-5Di,bsE凰更gstsw「X〕轉舞廉笑wstsk【M腿恵逐艇盪丹二E■二I：二凰夙倉W迓9SS:阪萸富亟風'蒐期魁晁覆更S1」!«凰艱贸畧觐鼠頻率5458.7%阻天2325.0%南大1516.3%摄影，制表人:日期：2014年6月19日结论：从上表的统计数据可知，**钻孔灌注桩施工期间下雨水天气的频率仅为16.3%非要因W25%，因此判定为非要因。要因确认（十一）测量放线不精准确认方法：现场测量复核标准：实测坐标与理论坐标的偏差距离三5cm实测：2014年6月20日，由小组成员**组织测量人员对正在冲孔的钻孔灌注桩的桩位进行复测，测量实际坐标与理论坐标的偏差距离，其测量复核结果如下表所示:表18钻孔灌注桩的清桩位坐标复核数据统计表理甩递嫌澜【AJJA34皿3"Q弋\丫mm趴amA37f秒-07?»-Ur曲OI&A41久％了j斡小間©AI«畀和如少叩A20比畑宓対7目坯鮭帕切eeirH2揺im卩以八1W*7紡茁乙H12够買切7i8Jt1心"5彳&p‘6珀小工B14亦泌畀时％工O£7/L记录人^7直■记亲时冊6图20现场桩位复核测量照片摄影，制表人：日期：2014年6月20日结论：从上表的统计数据可知，钻孔灌注桩的桩位测量放线都比较精准，测量复核的偏差距离均不大于5cm，因此判定为非要因。通过调查,对11个末端因素进行确认,其中造成扩孔系数偏大的要因有以下3个:1、桩锤直径选择不合理2、泥浆黏度偏低3、护筒埋设深度过浅九、制定对策表对策可行性对比分析表小组全体成员针对要因，敞开思想，独立思考，从各个角度对主要原因提出了改进的想法,制定以下对策方案，并对所选方案进行了对比分析：表19对策评价选择表序号要因对策评价选定方案有效性可操作性经济性可靠性1桩锤直径选择不合理米用小直径梅花型桩锤效果差可以操作成本高可靠性一般不选用减小桩锤的合金焊接长度效果差可操作性强成本略高可靠性一般不选用调整优化桩锤直径尺寸效果明显可操作性强成本适当可靠性好选用2泥浆黏度偏低采用盾构环流经处理后的高浓度泥浆效果差可以操作节约成本可靠性差不选用向泥浆池中添加咼塑性粘土进行调配效果一般可以操作成本不咼可靠性差不选用采用优质膨润土进行泥浆调配和再生处理效果明显可操作性强成本略高可靠性强选用3护筒埋设深度过浅增加护筒高度，加大埋深深度效果不明显可操作性强成本高可靠性强不选用施做钢筋混凝土导墙结构效果一般可操作性差成本高可靠性一般不选用采用现浇混凝土护筒效果明显可操作性强成本适当可靠性强选用表20对策可行性分析表序号要因对策可行性分析结论1桩锤直径选择不合理采用小直径梅花型桩锤由于地层中岩石硬度高，采用小直径桩锤成孔效率大大降低，采用小直径桩锤试验了3根桩，成孔效率降低了近35%，严重增加了整个施工成本。不可行减小桩锤的合金焊接长度可操行行强，但有效性差，减小桩锤的合金焊接长度致桩锤磨损超标的频次加大，桩锤修补次数增加了50%，减少了冲孔的有效作业时间。不可行调整优化桩锤直径尺寸统计实际施工的桩锤直径及对应的成孔直径，结合实际成孔尺寸调整桩锤的直径大小，使最终的成孔孔径尺寸更接近理论桩孔直径。可行2泥浆黏度偏低米用盾构环流经处理后的高浓度泥浆经济性非常好，充分利用了盾构施工所产生的废弃泥浆，节约施工成本，但泥浆中砂石碎渣含量偏大，导致清孔后的含砂率不达标。不可行向泥浆池中添加高塑性粘土进行调配经济效果好，高塑性粘土成本低，但伴制的泥浆粘性能不理想，所采用的泥浆护壁厚度不够，护壁效果差，易出现泥浆渗漏和塌孔现象。不可行采用优质膨润土进行泥浆调配和再生处理采用膨润土进行泥浆调配施工成本高，但拌制的泥浆性能好，可操作性和有效性强，有效的解决了泥浆粘度偏低的问题。可行3护筒埋设深度过浅增加护筒高度，加大埋深深度可操作性强，可靠性好，采用5个槽段进行了试验，但所取得的效果不明显，同时增加护筒埋设深度在埋深与提起护筒时大大增加了施工困难，且在提起钢护筒时易对桩顶部位的混凝土结构质量造成影响。不可行施做钢筋混凝土导墙结构采用导墙结构可以有效解决护筒移位问题，但增加了钢筋混凝土的用量，增加了施工成本，而且桩位在沿着导墙的方向很难精确定位。不可行采用现浇混凝土护筒现浇混凝土护筒虽然增加了一定的混凝土用量，但护筒混凝土可采用低标号混凝土，可以对施工成本的增加适当控制,同时又能很好的解决护筒埋深过浅、移位等问题，也提高了钢护筒的周转率，优化了施工工艺。可行制表人：日期：2014年7月16日根据对策可行性分析，小组按照“5W1H”原则制定了对策实施计划表:表21对策表序号要因对策目标措施责任人地点完成时间1桩锤直径选择不合理调整优化桩锤直径尺寸使成孔尺寸更接近理论桩径，成孔后的尺寸控制在83cm±2cm范围内1、统计现场的桩锤的直径以及其对应的成孔直径；2、根据实际成孔直径与钻孔桩理论直径的差值来调整桩锤的直径；3、过程中对桩锤的直径适时进行检查并及时进行补焊修复，以确保桩锤直径的精确。陈志敏现场2014.7.242泥浆黏度偏低采用优质膨润土进行泥浆调配和再生处理清孔后泥浆的性能指标：泥浆比重1.10〜1.15,稠度18s〜25s1、当泥浆稠度偏低时及时添加优质的膨润土进行泥浆调配，确保泥浆性能达指标到设计要求。2、使用泥浆处理设备，提高成槽泥浆质量肖小进现场2014.8.053护筒埋设深度过浅采用现浇混凝土护筒现浇砼护筒埋设深度三1.2m，各相邻桩的护筒浇筑成整体，确保护筒的稳定性。1、结合护筒的尺寸要求预制混凝土护筒浇筑的钢模具，以保证护筒的浇筑质量；2、用挖机开挖导槽，测量定位护筒钢模，并对钢模进行埋设固定；3、在导槽内浇筑混凝土，使各护筒连成整体，并在其外围进行夯实固定，达到一定强度后拆除钢磨具形成砼护筒。高枫现场2014.8.09制表人：日期：2014年7月16日十、实施对策对策实施一：调整优化桩锤直径尺寸1、统计现场所采用的桩锤的直径以及其对应的成孔后的钻孔灌注桩的桩孔直径如下表所示；faZsfPAGE\*MERGEFORMAT#表22桩锤直径及其对应成孔桩的桩孔直径统计表ro#77；_.—7(7/航7嘗记诫人护曲一血戸4^4越IL升JA“俩切牛〉叭7略〃MlL犖HUZn[6必一?6G&益*艸3麻："&£、£】%龙曹、门~S3L制表人:_2014年7月18日由上图表可以看出，现场所采用的桩锤直径普遍偏大，成孔后的桩孔直径远大于理论直径的80cm，为了确保桩孔直径接近理论桩身直径，小组成员集中讨论分析实际统计数据后，采取了系类的措施不断调整优化桩锤直径尺寸。2、同时为了保证钻孔灌注桩的混凝土保护层的厚度，也考虑到施工的可操作性，结合实际情况来调整桩锤的直径，首先选用了直径72cm的桩锤。在成孔过程中发现桩锤的重量减轻，在残积土层的冲孔过程中易出现桩锤回弹现象，冲孔的效率大大较小，且有少数桩孔成孔后的直径过于接近钢筋笼的外径尺寸，增大了吊放钢筋笼的困难，且桩身的混凝土保护层厚度难以保证。图21测量桩锤直径图22测量钢筋笼直径PAGE\*MERGEFORMAT#于是便改用直径为75cm的桩锤，桩锤的直径的适当调整一定程度上加大了桩锤重量，改善了成孔效率的问题，而且成孔后的钻孔桩的桩孔直径均能控制在83cm±2cm范围内，达到了我们对策的设定目标，而且也能减小钢筋笼下笼的施工困难。3、然后花果山公园站出入口的施工地段岩面埋深浅，岩面起伏变化大，在冲孔过程中对桩锤的磨损严重，因此在冲孔过程中要适时检查桩锤的磨损情况，发现磨损超过允许范围的要及时进行焊接修补以调整优化桩锤直径；同时对桩锤的焊接修补要进行严格把关，要避免以减少修补的频次为目的而将桩锤焊接修补得过大，每次桩锤焊接修补完成后要经过现场质检工程师验收合格后方可进行投入使用。效果检查：以上措施于7月24日全部实施完成，并对措施实施后近一个月的钻孔灌注桩的成孔情况进行了检查，统计数据如下表所示：表23钻孔灌注桩的桩孔直径统计表W7朋1畋鈔肚Ml仏&2Alfl14%87J!ZU石J3ix巧..B7CU豹狂必乙与A刃&胪7记录人總仁冰记录时间丄摄影、制表人：日期：2014年7月26日由以上统计表可知，在采取了以上措施之后，近期钻孔灌注桩成孔直径偏大情况得到了很好的改善，超过我们的对策设定目标范围83cm±2cm的仅占23.33%，且其平均值也在目标设定范围内，对策实施效果良好。结论：对策实施后，钻孔灌注桩桩孔直径偏大的问题得到了很大程度的控制，钻孔灌注桩的扩孔系数偏大的问题也得到了很好的改善，达到对策目标要求。对策实施二：采用优质膨润土进行泥浆调配和再生处理措施：对于钻孔灌注桩施工过程中泥浆性能不达标的问题，引起了项目部领导的高度重视和关注，由QC小组成长陈少锋对现场泥浆的调配与性能指标的监测进行严格把关。1、2014年7月22日，在拌制泥浆前由刘天生组织工程部技术组和试验员，结合目前的实际地质条件、成孔方法等对泥浆配合比进行了研讨和初定，会后带领试验员对泥浆经过多次的试配与调整后，最后得出的泥浆初步配比（占水的百分比）如下表：表24泥浆配合比水优质膨润土甲基纤维素烧碱110%0.05%〜0.1%0〜0.3%2、泥浆拌制和使用过程中，QC小组组长陈少锋会不定期对泥浆进行检查且每天不少于两次，当泥浆粘度偏低时便及时进行配合比修正（如添加优质的膨润土、添加剂等），并做好足够的泥浆贮备。图230现场泥浆检测图24现场泥浆调配摄影、制表人：日期：2014年7月27日3、2014年7月28日由QC小组成员在沉淀池前增设了1套泥浆净化器装置,对泥浆进行旋流除砂，通过机械处理和重力沉浆处理相结合的方法，提高成槽泥浆质量。图25现场增设的泥浆净化装置摄影人：龙国强日期：2014年8月2日实施效果：对策实施完后随机抽取现场10个钻孔灌注桩进行泥浆性能指标检测，检测结果显示清孔后孔内泥浆性能指标均符合要求，检测记录如下表22所示：表25改进后泥浆性能指标检测记录表1比彊漑碱■A19iidA47巧MA314bllBN“仏ahdR23h/fi2A41.Al记录期X2触和8、庄制表人：日期：2014年8月12日结论：由图表可知，通过实施对策，清孔后的泥浆性能指标稠度值均在18s到25s以内,比重均在1.10到1.15之间，均达到设计要求。对策实施三：采取现浇混凝土护筒1、结合钻孔灌注桩的尺寸要求预制混凝土护筒浇筑的模具，为了使得钻孔桩的成孔尺寸接近理论值，磨具的外径尺寸设置为800cm，并采用钢磨具以确保外部的光滑和成型护筒的尺寸要求，以保证护筒的浇筑质量；现浇混凝土护筒的钢磨具高度设置为1.2m，能有效的确保成型后的混凝土护筒埋设深度不小于1.2m。图26测量磨具直径尺寸图27测量磨具高度尺寸2、用挖机开挖导槽，测量定位桩身位置，并在桩心位置埋设定位筋，准确定位每个护筒的埋设位置。在混凝土护筒的钢磨具外侧涂刷一层隔离剂，以便在混凝土达到一定设计强度后能快速脱模，提高磨具的周转率，然后将磨具准确的吊放至每个定位筋处，对护筒磨具底部进行埋固定，并调整位置使定位筋刚好位置护筒磨具的中心。在导槽内浇筑混凝土，使各相邻护筒连成整体，并在其外围进行夯实固定，达到一定强度后拆除钢磨具形成混凝土护筒。图28开挖导槽埋设钢护筒图29成型后的混凝土护筒3、现浇混凝土护筒虽然损耗了一定的混凝土用量，但能有效解决护筒埋设深度过浅的问题,各相邻护筒之间用混凝土浇筑连接成一个整体，在冲桩过程中不会出现护筒松动移位而出现桩孔倾斜或孔口扩大的问题，采用精准的钢磨具能有效保证护筒的结构尺寸，也能有效的控制钻孔桩的扩孔问题。同时也减少了采用钢护筒过程中反复测量定位复核的工作，避免了钢护筒周转不够的问题，简化了后续的施工工艺，大大提高了钻孔灌注桩的质量保证措施。实施效果：对策实施完后随机抽取现场10个钻孔灌注桩对其冲孔过程中现浇混凝土护筒的埋设情况以及钻孔灌注桩的成孔情况进行检查与观测，检测记录如下表23所示：表26改进措施后混凝土护筒的埋设情况检查记录表燎邮••顶股祥滤*淞或「匚，讥敕■:.i««Owl\24C2^7/1y曲—0—C7\$/ryoA32CISA37卜4i}:決C19必%A46C14f%竹诙一紀咸时间3畀*3*^0摄影、制表人：日期：2014年8月20日结论：由上表可知，通过实施对策，现浇混凝土护筒的埋设深度得到了有效的保证，并与相邻的各护筒桩位连成了一个整体，加强了护筒的整体稳定性，在成孔冲击过程中未出现护筒松动移位现象，从而避免了桩孔的倾斜或移位，钻孔桩的扩孔系数大数多能控制在15%的范围内，达到了对策目标要求。十■-、效果检查效果检查一在全部措施完全实施完毕后，我们对2014年8月24日-10月10日间完成灌注桩情况进行了统计，对实施对策后的钻孔灌注桩的混凝土损耗率率进行了统计，并绘制了混凝土损耗率的活动前、目标值和活动后对比图•表27实施对策后钻孔灌注桩混凝土损耗率平均值统计表表序号钻孔灌注桩位置（桩号）区间桩根数（N）损耗率损耗率平均值1A1〜A606014%14%2B1〜B444415%3C1〜C161612%图30活动前后混凝土损耗率以及与目标值的对比图制图制表人：日期：2014年10月10日结论：由上图可以看出，通过QC小组的活动，混凝土的损耗率由原来25%降到14%达到并超过了目标值。效果检查二1、QC小组对这两个月钻孔灌注桩混凝土损耗率偏大类型进行了调查，得到如下统计表，并绘制了饼状图。表28钻孔灌注桩混凝土的损耗类型调查表序号混凝土损耗率偏大的类型桩数（根）所占比例（％）1钻孔灌注桩砼充盈系数偏大1621.33%2预估方量不准造成砼浪费1824.00%3地层中有未处理的溶土洞现象2026.67%4商品砼实际供应方量不足2128%合计75100%制表人：日期：2014年10月12日制图人：龙国强日期：2014年10月12日由以上图表可以看出，钻孔灌注桩砼充盈系数偏大仅占21.33%，已经不再是混凝土损耗率偏大的主要类型，说明钻孔灌注桩砼充盈系数偏大情况得到了很好的解决。2、QC小组对16个混凝土损耗率偏大钻孔灌注桩进行调查，统计结果如下表：表29损耗率偏大类型统计表序号损耗率偏大类型数量（n）所占比例（％）累计比例（％）1扩孔系数偏大425.00%25.00%2桩底终孔标高控制不准631.25%56.25%3桩顶超灌咼度控制不准318.75%75.00%4地质条件差312.50%87.50%合计16100%制表人：时间：2014年10月15日根据活动后损耗率偏大类型统计表绘制活动后钻孔灌注桩混凝土损耗率排列图图如下：图32活动后钻孔灌注桩混凝土损耗率排列图制图人：刘天生日期：2014年10月15日由统计情况可以看出，扩孔系数偏大情况得到了有效解决。效果检查三：经济效益与社会效益2014年8月至2014年10月共完成120根钻孑L灌注桩，损耗率的降低，直接减少了一定数量的混凝土的方量，同时也降低了后期对钻孔灌注桩凿毛和喷锚的施工难度。(1)混凝土的单价按350元/方，每根钻孔灌注桩按平均6方计算，节约混凝土材料费用6X120X(0.25-0.14)X350=27720元。经济效益后期钻孔灌注桩的凿毛施工400元/方，每根钻孔灌注桩按平均6方计算，节约后期钻孔灌注桩的凿毛费用6X120X(0.25-0.14)X400=31680元。优化调整桩锤直径后大大提高了冲桩成孔效率，每月节省的机械设备台班费用5200元，人工费3200元，合计节省机械设备费和人工费：(5200+3200)X3=25200元。利用钢护筒提高了护筒周转率，简化了测量复核工作，每月节省的测量人工费3500元，合计节省3500X3=10500元。定制的钢护筒模具成本费用按每个600元，合计增加的材料投入费用600X12=7200元。浇筑混凝土护筒增加的混凝土消耗量，现浇护筒采用的低强度混凝土的单价按280元/方，每个护筒增加的混凝土损耗量0.5方，增加的混凝土投入费用0.5X120X280=16800元。本次QC活动共花费11500元的活动经费。(8)直接经济效益=创造的经济效益一投入的费用=27720+31680+252摄影制图人：日期：2014年12月20日效果检查四：QC小组成员素质QC小组通过此次开展的攻关型小组活动，在本课题得到解决以后，认真回顾活动的全过程。小组成员一致认为通过本次活动，使本组成员的技术水平、QC运用能力以及小组综合素质这几方面都得到了提高，但创新能力和质量意识方面还有一定的改善空间，具体见下表。表30小组成员活动前后自我评价表序号评价内容活动前（分）活动后（分）1创新能力342团队精神4.553质量意识3.544进取精神455QC工具运用技巧346技术水平44.5创新能力团队精神技术水平质量意识QCH具运用技巧进取精神图34自我评价雷达图制表、制图人:日期：2014年10月18日十二、巩固措施1、制定巩固措施（1）QC小组申请将本次QC活动总结的相关经验经验补充写入车站钻孔灌注桩作业指导 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 中（受控编号：GDHS-2014-1013）。在今后的施工过程中严格实施本次QC小组活动采取的措施，保证施工质量。表31措施表序号项目纳入文件名称批准部门批准时间1钻孔灌注桩的现浇混凝土护筒使用标准纳入公司企业施工作业指导书《灰岩地层下地下钻孔灌注桩施工作业指导书》，文件编号：GDHS-2014-10132连续墙施工中关于泥浆调配使用泥浆净化装置的使用要求公司工程技术部2014.10.22广玄牛肚is比业：XID—SHtJCLA蕊岩地层下地下钻孔涯注桩施工作业指导书(2)将本次QC小组活动中采取的对策提供给主管培训的部门，在今后施工中加强对技术人员和操控人员的技术培训，提高其自身技术水平。2、巩固效果检查实施对策一段时间后，2014年11月13日对实施后钻孔灌注桩的损耗率进行统计，结果如下：表32实施对策后的混凝土损耗率统计表施工时间桩根数损耗率平均值2014年10月至11月5012%摄影，制表人：时间：2014年11月15日由表中数据可知，实施对策一段时间后，混凝土的平均损耗率为12%，说明了巩固效果良好。十三、总结及下一步打算本次QC小组成员运用QC理论和QC原理按PDCA循环程序，充分发挥小组成员的积极性和进取精神，使成员解决QC难题的信心进一步增强。在今后的工作中，我们准备继续围绕健全制度、提高质量、创造效益为核心开展QC活动，针对施工中的问题开展新一轮的PDCA循环。下一个QC小组活动课题为：《降低车站主体结构的渗水率》2015年度全国工程建设优秀QC小组活动成果点评表资料编号小组名称***QC小组课题名称降低钻孔灌注桩混凝土损耗率QCXZ20150232一、总体评价该课题为攻关型课题，小组针对钻孔灌注桩混凝土损耗率高的问题，提出课题，选题理由具体充分，通过排列图找出了主要问题，采用因果图进行了原因分析，对所有末端原因逐条进行确认，对策进行了综合评价，针对要因制订了对策，对策表5W1H栏目齐全，实施结束后进行了检查和效果分析，达到了预期的目标，取得了一定的效益，巩固措施有效并形成了作业指导书。小组活动程序基本完整，工具运用基本正确。四个阶段十个步骤齐全、有效，每个步骤都进行了充分展开分析，层次清楚，每个阶段、每个步骤之间均做到了因果衔接。二、不足之处1、小组成立于2011年1月，活动开展时间为2014年5月，应予以重新登记，小组概况表中未说明成员在组中的具体工作。2、排列图中的频数小于50项，建议用饼分图进行比较和分析。3、原因分析中工人考核未达标，未达标就不能上岗，这条做为末端因素不妥。部分原因分析不彻底，如测量放线定位不准确应再向下进行分析，是测量仪器的原因，还是测量人员的原因。4、效果检查中的排列图有误。建议应列出表格来说明。5、巩固期中未交代数据的来源，日期：2015.6.18评委签名：