设计过程及计算一、提升装置提升力(伸长力)计算因活塞两侧受力面积相等,所以,F提升=F伸长=P·A=P·[0.25×π×(D22–D12)]=35MPa×[0.25×3.14×(1662-95.52)]mm2=506522N≈506.5KNF提升>500KN,满足设计要求。式中:●P:提升装置额定工作压力,取35MPa●F提升 :提升装置额定提升力,单位N●F伸长 :提升装置额定伸长力,单位N●A:受力面积,单位mm2●D1:受力面外径,为166mm●D2:受力面内径,为95.5mm二、传压管耐压强度校核1、传压管抗内压强度校核根据套管(D/δ>14)抗内压计算公式P=D2nδσs,得δ=2nσsPD=2×0.875×83535×183=4.4(mm),δ小于实际设计壁厚8.5mm,满足抗内压强度要求。式中:●Pmax:管内最高工作压力,单位MPa,此处取Pmax=35MPa●D:管外径,单位mm●σs:材料屈服极限,单位MPa,材料为35CrMo,取σs=835MPa●P:管子抗内压强度的压力,单位MPa,●n:安全系数,一般按壁厚的12.5%的负公差,取n=0.8752、传压管抗外压强度校核根据套管(D/δ>14)抗外压计算公式P=nσs(D/δ2.503−0.046),得δ=[D(nσsP0.046)]/2.503=7.44mmδ小于实际设计壁厚8.5mm,满足抗外压强度要求。式中:●Pmax:管内最高工作压力,单位MPa,此处取Pmax=35MPa●D:管外径,单位mm●σs:材料屈服极限,单位MPa,材料为35CrMo,取σs=835MPa●P:管子抗外压强度的压力,单位MPa,●n:安全系数,取n=0.75三、下壳体耐压强度校核1、下壳体抗内压强度校核根据套管(D/δ>14)抗内压计算公式P=D2nδσs,得δ=2nσsPD=2×0.875×83535×205=4.91(mm),δ小于实际设计壁厚10mm,满足抗内压强度要求。式中:●Pmax:管内最高工作压力,单位MPa,此处取Pmax=35MPa●D:管外径,单位mm●σs:材料屈服极限,单位MPa,材料为35CrMo,取σs=835MPa●P:管子抗内压强度的压力,单位MPa,●n:安全系数,一般按壁厚的12.5%的负公差,取n=0.8752、下壳体抗外压强度校核根据套管(D/δ>14)抗外压计算公式P=nσs(D/δ2.503−0.046),得δ=[D(nσsP0.046)]/2.503=8.34mmδ小于实际设计壁厚10mm,满足抗外压强度要求。式中:●Pmax:管内最高工作压力,单位MPa,此处取Pmax=35MPa●D:管外径,单位mm●σs:材料屈服极限,单位MPa,材料为35CrMo,取σs=835MPa●P:管子抗外压强度的压力,单位MPa,●n:安全系数,取n=0.75四、提升装置上顶安全性校核根据管柱及井口装置结构,当提升装置伸长使管柱上顶是,上顶力通过油管挂作用在采油树上,所以根据采油树法兰与井口装置连接处螺栓强度进行强度校核。螺栓
参数
转速和进给参数表a氧化沟运行参数高温蒸汽处理医疗废物pid参数自整定算法口腔医院集中消毒供应
表
关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf
材质名称45数量12极限强度σb(MPa)600大径D(mm)48屈服强度σs(MPa)355中径d2(mm)46.051结合圈数(mm)10小径d1(mm)44.752螺纹类型普通轴向力F(KN)1350线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及金石采油树结构图。当采油树法兰与井口装置连接处承受最大上顶力时,每根螺栓承受的上顶力为:F每根=12F伸长=12506500N=42208N1、螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF每根=3.14×46.051×0.541×3×1042208=18(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2355MPa=178MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,静载荷工况下,S=2~1.3,此处取S=2●A:挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h:螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,公螺纹首先破坏,所以这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=107MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×44.752×0.75×3×1042208=13(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b:螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S:安全系数,静载荷工况下,S=2~1.3,此处取S=2综上所述,当采油树法兰与井口装置连接处承受最大上顶力时,螺栓连接强度满足强度要求。五、零件1(上接头)与零件2(上壳体)连接处螺纹副强度校核螺纹副参数表材质名称35CrMo螺距p(mm)3极限强度σb(MPa)980大径D(mm)135屈服强度σs(MPa)835中径d2(mm)133.051结合圈数(mm)13小径d1(mm)131.752螺纹类型普通轴向力F(KN)1000线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及提升装置工程图。1、螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=3.14×133.051×0.541×3×131000000=113(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2.2835MPa=380MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,因σbσs=980MPa835MPa=0.85(对于塑性材料,σbσs=0.45~0.5,S=1.2~1.5;σbσs=0.55~0.7,S=1.4~1.8;σbσs=0.7~0.9,S=1.7~2.2),此处取S=2.2●A:挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h:螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,外螺纹首先破坏,所以这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=167MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×131.752×0.75×3×131000000=83(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b:螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S:安全系数,一般取S=3~5,此处取S=33、螺纹副自锁性能校核螺旋升角:ψ=atanπd2S=atanπd2np=0.41°当量摩擦角:ψv=atancosβf=atan(fv)=7.24°ψ<ψv,满足自锁性能要求。式中:●ψ:螺旋升角,在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺旋线轴线的平面的夹角,单位度●ψv:当量摩擦角,单位度●β:牙型斜角,螺纹牙型的侧边与螺纹轴线的垂直平面的夹角,对称牙型β=2α●fv:螺旋副的当量摩擦系数,无量纲,fv=cosβf六、零件6(连接接头)与零件8(上连接体)连接处螺纹副强度校核螺纹副参数表材质名称35CrMo螺距p(mm)3极限强度σb(MPa)980大径D(mm)170屈服强度σs(MPa)835中径d2(mm)168.051结合圈数(mm)15小径d1(mm)166.752螺纹类型普通轴向力F(KN)1000线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及提升装置工程图。1、螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=3.14×168.051×0.541×3×151000000=78(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2.2835MPa=380MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,因σbσs=980MPa835MPa=0.85(对于塑性材料,σbσs=0.45~0.5,S=1.2~1.5;σbσs=0.55~0.7,S=1.4~1.8;σbσs=0.7~0.9,S=1.7~2.2),此处取S=2.2●A:挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h:螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,外螺纹首先破坏,故这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=167MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×166.752×0.75×3×151000000=57(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b :螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S :安全系数,一般取S=3~5,此处取S=33、螺纹副自锁性能校核螺旋升角:ψ=atanπd2S=atanπd2np=0.33°当量摩擦角:ψv=atancosβf=atan(fv)=7.24°ψ<ψv,满足自锁性能要求。式中:●ψ:螺旋升角,在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺旋线轴线的平面的夹角,单位度●ψv:当量摩擦角,单位度●β:牙型斜角,螺纹牙型的侧边与螺纹轴线的垂直平面的夹角,对称牙型β=2α●fv:螺旋副的当量摩擦系数,无量纲,fv=cosβf七、零件8(上连接体)与零件12(下壳体)连接处螺纹副强度校核螺纹副参数表材质名称35CrMo螺距p(mm)3极限强度σb(MPa)980大径D(mm)190屈服强度σs(MPa)835中径d2(mm)188.051结合圈数(mm)13小径d1(mm)186.752螺纹类型普通轴向力F(KN)1000线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及提升装置工程图。1、螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=3.14×188.051×0.541×3×131000000=80(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2.2835MPa=380MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,因σbσs=980MPa835MPa=0.85(对于塑性材料,σbσs=0.45~0.5,S=1.2~1.5;σbσs=0.55~0.7,S=1.4~1.8;σbσs=0.7~0.9,S=1.7~2.2),此处取S=2.2●A:挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h:螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,外螺纹首先破坏,故这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=167MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×186.752×0.75×3×131000000=58(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b:螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S:安全系数,一般取S=3~5,此处取S=33、螺纹副自锁性能校核螺旋升角:ψ=atanπd2S=atanπd2np=0.29°当量摩擦角:ψv=atancosβf=atan(fv)=7.24°ψ<ψv,满足自锁性能要求。式中:●ψ:螺旋升角,在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺旋线轴线的平面的夹角,单位度●ψv:当量摩擦角,单位度●β:牙型斜角,螺纹牙型的侧边与螺纹轴线的垂直平面的夹角,对称牙型β=2α●fv:螺旋副的当量摩擦系数,无量纲,fv=cosβf八、零件12(下壳体)与零件15(下连接体)连接处螺纹副强度校核因螺纹副材质及规格与“零件8(上连接体)与零件12(下壳体)连接处螺纹副”相同,所以强度校核过程同“五、零件8(上连接体)与零件12(下壳体)连接处螺纹副强度校核”一节。九、零件15(下连接体)与零件19(下封头)连接处螺纹副强度校核轴向力计算:F=4P•π(D22−D12)=0.25×3.14×35×(1702−95.52)=543449(N)●D2:受力面外径,单位mm●D1:受力面内径,单位mm螺纹副参数表材质名称35CrMo螺距p(mm)3极限强度σb(MPa)980大径D(mm)185屈服强度σs(MPa)835中径d2(mm)183.051结合圈数(mm)13小径d1(mm)181.752螺纹类型普通轴向力F(KN)543.449线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及提升装置工程图。1、螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=3.14×183.051×0.541×3×13543449=45(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2.2835MPa=380MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,因σbσs=980MPa835MPa=0.85(对于塑性材料,σbσs=0.45~0.5,S=1.2~1.5;σbσs=0.55~0.7,S=1.4~1.8;σbσs=0.7~0.9,S=1.7~2.2),此处取S=2.2●A:挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h:螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,外螺纹首先破坏,故这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=167MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×181.752×0.75×3×13453449=33(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b :螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S:安全系数,一般取S=3~5,此处取S=33、螺纹副自锁性能校核螺旋升角:ψ=atanπd2S=atanπd2np=0.3°当量摩擦角:ψv=atancosβf=atan(fv)=7.24°ψ<ψv,满足自锁性能要求。式中:●ψ:螺旋升角,在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺旋线轴线的平面的夹角,单位度●ψv:当量摩擦角,单位度●β:牙型斜角,螺纹牙型的侧边与螺纹轴线的垂直平面的夹角,对称牙型β=2α●fv:螺旋副的当量摩擦系数,无量纲,fv=cosβf十、零件13(活塞)与零件16(下中心管)连接处螺纹副强度校核螺纹副参数表材质名称35CrMo螺距p(mm)3极限强度σb(MPa)980大径D(mm)100屈服强度σs(MPa)835中径d2(mm)98.051结合圈数(mm)14小径d1(mm)96.752螺纹类型普通轴向力F(KN)1000线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及提升装置工程图。1、螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=3.14×98.051×0.541×3×141000000=143(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2.2835MPa=380MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,因σbσs=980MPa835MPa=0.85(对于塑性材料,σbσs=0.45~0.5,S=1.2~1.5;σbσs=0.55~0.7,S=1.4~1.8;σbσs=0.7~0.9,S=1.7~2.2),此处取S=2.2●A:挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h:螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,外螺纹首先破坏,故这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=167MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×96.752×0.75×3×141000000=104(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b:螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S:安全系数,一般取S=3~5,此处取S=33、螺纹副自锁性能校核螺旋升角:ψ=atanπd2S=atanπd2np=0.56°当量摩擦角:ψv=atancosβf=atan(fv)=7.24°ψ<ψv,满足自锁性能要求。式中:●ψ:螺旋升角,在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺旋线轴线的平面的夹角,单位度●ψv:当量摩擦角,单位度●β:牙型斜角,螺纹牙型的侧边与螺纹轴线的垂直平面的夹角,对称牙型β=2α●fv:螺旋副的当量摩擦系数,无量纲,fv=cosβf十一、零件9(上中心管)与零件13(活塞)连接处螺纹副强度校核此处螺纹副不承受轴向力。十二、零件2(传扭管)与零件5(传扭接箍)连接处抗扭强度校核1、键组抗挤压强度校核注:因加工时存在误差,此处仅根据理论挤压面积的75%进行计算。挤压力:F=RM=0.5×(4350)×10−35000=120482(N)挤压面积:A=2×7×35×75%=367.5(mm2)根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=367.5120482=328(MPa)因无量纲σbσs=980MPa835MPa=0.85,所以,取安全系数S=2许用挤压应力[σp]=Sσs=2835MPa=417.5MPa因σp<[σp],所以,满足抗挤压强度校核。式中:●F:挤压力,单位N●M:额定扭矩,单位N·m●R:挤压面平均半径,单位mm●A:挤压面积,单位mm2●σp:挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,取S=2●A:挤压面积,单位mm22、键组抗剪切强度校核由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=250.5MPa剪切力:F=RM=50×10−35000=100000N)剪切面积:A=2×25×35×75%=1312.5(mm2)剪切应力:τ=AF=1312.5100000=76(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中:●F:剪切力,单位N●M:额定扭矩,单位N·m●R:最小剪切半径,单位mm●A:剪切面积,单位mm2●τ:剪切应力,单位MPa●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●S:安全系数,取S=2十三、零件2(传扭管)与零件3(上壳体)连接处抗扭强度校核1、键组抗挤压强度校核注:因加工时存在误差,此处仅根据理论挤压面积的75%进行计算。抗挤压强度计算公式为:σp=ψzhldm2T≤[σp]σp=ψzhldm2T=0.8×4×3.5×45×121.52×5000000=163(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=2835MPa=380MPa因σp<[σp],所以,键组满足抗挤压强度校核。式中:●T:传递转矩,单位N·㎜●ψ :各齿间载荷不均匀系数,一般取ψ=0.7~0.8,齿数多时取偏小值●z:花键的齿数●l:齿的工作长度,单位㎜●h:键齿工作高度,单位㎜●[σp]:花键连接许用挤压应力,单位MPa●S:安全系数,取S=2●dm:平均直径,单位㎜●c:倒角尺寸,单位㎜2、键组抗剪切强度校核由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=250.5MPa键1剪切面积:A1=4×20×45×75%=2700(mm2)键1剪切力:F1=R1M=59×10−35000=84746(N)剪切应力:τ1=A1F1=270084746=31(MPa)τ<[τ],键1满足剪切强度要求。键2剪切面积:A2=4×20×8×75%=480(mm2)键2剪切力:F2=R2M=51×10−35000=98039(N)剪切应力:τ2=A2F2=48098039=204(MPa)τ<[τ],键2满足剪切强度要求。式中:●F:剪切力,单位N●M:额定扭矩,单位N·m●R:最小剪切半径,单位mm●A:剪切面积,单位mm2●τ:剪切应力,单位MPa●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●S:安全系数,取S=2十四、零件14(定位卡爪)轴向抗拉强度校核1、最小抗拉面积处抗拉强度校核根据,[σ]=Sσs=1.8430=238(MPa)最小抗拉面积:A=12×57.7=692.4(mm2)拉应力:σ=AF=692.4120000≈174MPa因σ<[σ],所以满足抗拉强度要求。式中:●F:轴向拉力,单位N,取F=120000N●A:剪切面积,单位mm2●σ:拉应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●S:安全系数,取S=1.82、与零件13(活塞)连接处螺纹副强度校核螺纹副参数表材质名称65Mn螺距p(mm)3极限强度σb(MPa)735大径D(mm)125屈服强度σs(MPa)430中径d2(mm)123.051结合圈数(mm)10小径d1(mm)121.752螺纹类型普通轴向力F(KN)120线数1导程3牙型角α(°)60滑动摩擦系数f0.11注:以上数据来自机械设计手册及提升装置工程图。1)螺纹副抗挤压强度校核根据抗挤压强度计算要求σp=AF≤[σp],挤压应力σp=AF=3.14×123.051×0.541×3×10120000≈19(MPa)许用挤压应力[σp]=Sσs=1.8430MPa=238MPa因σp<[σp],所以,螺纹副满足抗挤压强度校核。式中:●σp :挤压应力,单位MPa●[σp]:许用挤压应力,单位MPa●S :安全系数,因σbσs=735MPa430MPa=0.59,所以,取S=1.8●A :挤压面积,单位mm2,A=πd2hz●h :螺纹工作高度,单位mm,h=1653P=0.541P(普通螺纹)2)、螺纹副抗剪切强度校核因为当外螺纹与内螺纹材质相同时,外螺纹首先破坏,故这里只对外螺纹进行强度校核。由[τ]=0.6[σ],[σ]=SσS得,[τ]=86MPa公螺纹所受剪切应力为:τ=πd1bzF=3.14×121.752×0.75×3×10120000=18(MPa)τ<[τ],满足剪切强度要求。式中: ●[τ]:许用剪切应力,单位MPa●[σ]:许用拉应力,单位MPa●τ:剪切应力,单位MPa●b :螺纹牙底宽度,单位mm,b=0.75p(普通螺纹)●S :安全系数,一般取S=3~5,此处取S=33、螺纹副自锁性能校核螺旋升角:ψ=atanπd2S=atanπd2np=0.56°当量摩擦角:ψv=atancosβf=atan(fv)=6.59°ψ<ψv,满足自锁性能要求。式中:●ψ:螺旋升角,在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺旋线轴线的平面的夹角,单位度●ψv:当量摩擦角,单位度●β:牙型斜角,螺纹牙型的侧边与螺纹轴线的垂直平面的夹角,对称牙型β=2α●fv:螺旋副的当量摩擦系数,无量纲,fv=cosβf十五、零件18(剪切螺钉)剪切压力计算剪断剪切螺钉所需剪切力:F=Aσb=0.25×3.14×6.62×300=10258(N)剪切活塞承压面积:A=0.25×3.14×(1302-122.52)=1486.5(mm2)剪断剪切螺钉所需压力:P=AF=1486.510258=6.9(MPa)式中:●σb:材料抗拉强度,此处材料为H68,取σb=300MPa注:此处使用M8螺钉,螺纹小径为6.6mm