机场T3航站楼站高支模专项施工方案培训资料

目录21.工程概况22．编制依据23．施工部署33．1施工顺序及施工方法33．2垂直通道及运输设备63．3主要机械设备进场 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 63．4劳动力计划64.主体结构模板及支架设计计算74.1侧墙模板及支撑体系计算144.2框架柱模板及支撑体系184.3顶板模板及支撑体系计算214.4中板模板及支撑体系计算244.5顶板纵梁模板及支撑体系计算294.6中板纵梁模板及支撑体系计算334.7横梁模板及支撑体系计算424.8端头墙模板及支撑体系计算424.9中板模板及支架不拆除回顶计算435.模板施工435.1材料的选用435.2支撑体系445.3模板加工455.4模板堆放455.5模板安装465.6模板拆除465.7结构混凝土浇筑476、高支模、脚手架安全保障措施476.1模板支撑安全管理措施486.2安拆模板安全技术措施506.3防止高支模支撑系统失稳的措施507.质量保证措施507.1质量管理措施和管理体系517.2模板质量保证措施517.3其它保证措施527.4质量通病和防止措施538.模板及支撑架失稳的应急预案538.1应急准备和响应工作程序538.2支撑架失稳险情发生后处理程序548.3应急救援的主要任务548.4成立抢险领导小组568.5恢复生产及应急抢险总结569.附件广东珠三角城际轨道交通新白广线XBZH-1标机场T3航站楼站主体结构高支模专项施工方案1.工程概况新白广线新塘经白云机场至广州北站城际轨道交通站前工程XBZH-1标【机场T3航站楼站】，为土建预留车站，站中心里程为右DK56+426，车站长315.8m，车站范围内轨道坡度为2‰，车站 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 断面宽度为23.5m，主体建筑面积15396㎡；车站主体采用明挖法施工，为地下二层三跨框架结构，岛式站台，地下二层层高8.435m,地下一层层高5.55m,顶、中、底梁采用纵梁形式。车站两端设置盾构始发井，该区域底板下沉；车站两端各设置外挂风亭，外挂风亭均为地下一层。机场T3站为土建预留车站，远期规划与白云机场第三航站楼衔接，近期仅实施主体结构，风亭、出入口不实施。2．编制依据（1）城市轨道交通技术规范(GB50490-2009)（2）混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204－2002)（2011版）（3）建筑施工安全检查标准(JGJ59－2011)（4）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（5）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（6）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（7）建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80－91)（8）国家、广东省的其他现行相关规范、规程。3．施工部署机场T3航站楼站主体结构采用明挖法施工，为地下二层三跨钢筋砼框架结构。由底板、侧墙、中板、顶板、框架柱、框架梁等组成，标准段底板厚度分为1200mm，底纵梁截面1800mmx2500mm，地下二层侧墙厚1000mm，地下二层框架柱截面800mmx1200mm，中板厚400mm，中纵梁截面1500mmx1200mm，地下一层侧墙厚800mm，顶板厚900mm,标准段顶纵梁截面1400mmx2100mm，扩大段顶纵梁截面1400mmx2500mm，地下一层框架柱截面800mmx1200mm。梁结构尺寸较多，为施工带来了一定的困难，是本方案的施工重难点。整个高支模支撑架系统采用φ48×3.5mm的钢管配合顶托和厂制定型模板相结合的实行，局部梁体处加密布置以加强。机场T3航站楼站主体结构框架梁位置及尺寸表表3-1 序号 部位 梁型尺寸（mm） 典型梁型 备注 1 底板纵梁 1800x2500 底板不纳入本方案 2 底板暗梁 800×1200 底板不纳入本方案 3 底板横梁 1200×3585 底板不纳入本方案 4 中板纵梁 1200×1500 5 中板环框梁 2200×22002600×2200 6 中板次梁或暗梁 600×800800×800800×1000400×400 800×800 7 顶板纵梁 1400×25001400×2100 1400×2100 8 顶板环框梁 900×2200 9 顶板次梁 800×1000900×1200 800×1000 10 顶板过梁 800×2200 3．1施工顺序及施工方法机场T3航站楼站主体结构采取水平分区纵向分层的方法组织施工，根据开挖分段和机场东南渠迁改进度，整个车站分2个作业区10施工段平行流水作业，主体结构施工段划分则考虑分段标准长度为20~40米，施工段水平划分如图3-1所示。主体结构分层施工步骤为：施做围护结构-→土方开挖，支撑体系施工，随开挖随支撑，直至开挖至基坑底面-→施做综合接地网、底板防水层，浇筑底板、底纵梁，施做侧墙防水层，浇筑侧墙、结构柱、中板、中纵梁-→待相关构件砼强度达80%以上时拆除相关支撑，施做余下侧墙防水层，浇筑侧墙，结构柱、顶板、顶纵梁、顶板防水层-→待顶板、顶纵梁强度达到80%以上后，拆除支撑-→回填覆土机场T3航站楼站主体结构分层施工顺序横断面见图3-2、图3-3。3．2垂直通道及运输设备基坑的标准段平均开挖深度为18.4m，盾构井部分平均开挖深度为21.72m，为了保证施工人员的安全，设置坚固的钢管梯笼作为上下通道，梯笼采用折返梯，每级设休息平台，梯笼四周用钢网片封闭。主体结构施工作业一区利用25T汽车作为垂直运输设备，后期施工作业二区垂直运输设备全线设置3台6T荷载塔吊，必要时拟增加25T汽车吊配合提升。图3-1：机场T3航站楼站主体结构施工顺序水平划分示意图图3-2：机场T3航站楼站标准段主体结构分层施工顺序横断面图图3-3：机场T3航站楼站盾构井段主体结构分层施工顺序横断面图3．3主要机械设备进场计划主要机械设备计划表（详见表3-2）主要机械设备表　　　　　　表3-2 机械名称 规格型号 额定功率（kw）或容量（m3）吨位 数量（台） 龙门吊 6T 3 圆盘锯 MJ40 Φ450 5 电刨 MB504 500mm 5 水准仪 DZS02 2mm 1 全站仪 TS06 ±2″ 1 全站仪 TS1201 ±1″ 1 汽车吊 25T 15kw 13．4劳动力计划根据结构工程性质，结合本次施工的特点，综合考虑工程的工期要求和施工场地条件的限制，确定主体施工的工力数量。每个工作断面劳动力配置见表3-3。主体结构主要工种劳动力计划表表3-3 序号 工种 人数 1 模板工 10 2 架子工 14 3 钢筋工 10 4 电工 1 5 测量工 4 6 起重工 4 8 杂工 4 合计 47人注：以上人员作为参考，必要时根据施工情况增减人员，在施工中尽量利用多技人员。4.主体结构模板及支架设计计算机场T3航站楼站主体结构采用明挖法施工，为地下二层三跨钢筋砼框架结构。主体混凝土采用现场浇筑，混凝土采用泵送，插入式振捣器振捣，浇筑速度取1m/h。标准段地下二层层高8.435m,地下一层层高5.55m，侧墙模板采用厂制定型钢模板及自带支撑体系；结构柱采用厂制定型钢模板及自带支撑体系；框架梁、梁板采用15mm厚木胶板，70×70mm方木作为木胶板背肋，48×3.5碗扣式脚手架作为支撑体系。4.1侧墙模板及支撑体系计算地下二层侧墙根据施工图纸要求，需分两次浇筑，第一次底板浇筑第四道钢撑顶，第一段侧墙混凝土达到拆模强度后拆除模板，进行混凝土养生并达设计强度后，施做第四道钢管倒撑，拆除第三道腰梁和支撑，再浇筑地下二层剩余侧墙；地下一层侧墙一次浇筑完成。根据侧墙浇筑高度，我们定制三套厂制定型钢模板和支撑体系。其中第一套混凝土浇筑高度为2m定型钢模板和支撑体系，第二套混凝土浇筑高度为4.8m定型钢模板和支撑体系，第三套混凝土浇筑高度为4.6m定型钢模板和支撑体系。侧墙混凝土浇筑高度见下表： 序号 侧墙部位 侧墙浇筑高度（m） 采用模板 备注 1 小里程盾构井段侧墙和端头墙 站台层第第一段 4.0 第三套 2 站台层第第二段 4.73 第二套 3 站厅层 4.45 第三套 4 扩大段和标准段 站台层第第一段 1.65 第一套 5 站台层第第二段 4.73 第二套 6 站厅层 4.45 第三套 7 大里程盾构井段侧墙和端头墙 站台层第第一段 4.47 第三套 8 站台层第第二段 4.29 第二套 9 站厅层 4.45 第三套 机场T3航站楼站侧墙模板采用厂制定型钢模板，面板采用5mm厚钢板；竖肋用6mm厚50mm宽钢肋，间距300mm；横肋采用6厚50mm宽角钢，间距250mm；每块模板长度1500mm，高度600mm。模板支架外撑14#槽钢2条焊接而成，内撑10#槽钢，每块1500m模板配2个支架，支架用48×3.5钢管连接，每套模块定制总长72m。模板截面及侧面如下图：4.1.1主要用材和荷载参数1、主要用材为：Q235钢2、钢弹性模量：Es＝2.1×105MPa3、Q235钢容许应力如下：查“路桥施工计算手册”得[σw]=145Mpa[σ]=140Mpa[τ]=85Mpa4.1.2混凝土侧压力的计算混凝土侧压力的计算采用以下两公式计算，并取其小值1、P=γ*h=123KN/㎡h按4.73m计算,假设一次浇筑高度为4.73m2、P=0.22*γ*t0*β1*β2*v1/2=51.5KN/㎡混凝土的重力密度γ=24KN/㎡混凝土的初凝时间t0=10外加剂影响修正系数β1=1.2塌落度影响修正系数β2=1.15混凝土浇注的速度v=0.5根据后面材料安全储备多次计算取得考虑施工、振动、倾倒荷载P0=6kN/㎡经验值所以混凝土的侧压力取小值P=57.5kN/㎡4.1.2.1面板的计算筋竖向槽钢的间距为300mm，取一10mm宽的板条作为计算单元由于钢板的连续性,单元可简化为如下简图：q=（P*板条宽度10mm）即如下q=0.5752kN/ml=0.3m面板厚度δ=5mmMmax=1/12*q*l2=0.004314197kN.m查结构力学W=1/6*a*h2=0.041666667cm³查结构力学σW=Mmax/W=103.5Mpa<145Mpa满足要求f=q*l4/384EI=0.3210mm<0.75mm满足要求4.1.2.2主背筋的计算主背筋采用5#角钢焊接于面板上，其力传给背架，最后通过对拉杆固定5#角钢的截面特性如下：5#角钢：b=5Ix=11.21cm4Wx=7.89cm³Sx=6.1cm³As=4.8cm2EA=100800kNEI=23541000kN.mm取一0.6m*1.5m标准模板计算，主筋间距为250mm，1.5m平板有两道主背架，先视其主背架强度和刚度是满足要求的，则主筋的力学简化模型如下图所示：q=14.4kN/m(P*0.3)l=0.75m主筋间距a=250mm弯矩图如下：剪力图如下：Mmax=0.88kN.m弯矩图取得Vmax=5.8kN剪力图取得σW=Mmax/W=111.5Mpa<145Mpa满足要求τ=Vmax*Sx/Ixb=63.1Mpa<85Mpa满足要求f=0.71mm<1.875mm满足要求4.1.2.3主背架的计算主背架采用14#][+10#[槽钢，通过钩头螺栓固定在模板上，力通过5#角钢传给它每0.75m设一道背架，所有连接为焊接，其力学简化模型近似如下图所示：14#槽钢的截面特性如下：14#槽钢：b=8Ix=609cm4Wx=87.1cm³Sx=52.4cm³As=21.3cm2EA=447300kNEI=1278900000kN.mm力学简化模型图如下：q=43.1kN/m弯矩图如下：剪力图如下：轴力图如下：背架的验算，从上图可知通过计算可得，其最大弯矩Mmax=7.1kN.m弯矩图取得通过计算可得，其最大剪力Vmax=36kN剪力图取得通过计算可得，其最大轴力Nmax=217kN轴力图取得σW=Mmax/W=81.5Mpa<145Mpa满足要求τ=Vmax*Sx/Ixb=19.4Mpa<85Mpa满足要求σ=Nmax/AS=101.9Mpa<140Mpa满足要求f=4.8mm<L/400=11.5mm满足要求4.1.2.4对拉杆的计算通过上面的计算可得，对拉杆所受的力为71Kn对拉杆的用材选用φ32的对拉杆（材质45#钢）斜对拉杆所受力N=154kNAs=804mm2σ=Nmax/A=191.5Mpa<210Mpa满足要求4.1.2.5结论1、由以上分析可知，侧墙模板用材强度和刚度均满足要求；2、连接螺栓和拉杆均为外购件，必须按国家标准采购3、模板使用之前请从使用 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 中查看注意事项4、以上计算是在设定的条件下进行的，请严格按照以上条件施工，特别要控制好混凝土的浇筑速度。4.2框架柱模板及支撑体系机场T3航站楼站格构柱共66根，格构柱长1.2m，宽0.8m，扩大段和标准段高度为6.03m，共62根，盾构井格构柱高度为9.71m，共4根为后期浇筑。格构柱采用厂制定型钢模板，面板采用5mm厚钢板；竖肋采用8#槽钢，间距267mm；横肋采用5mm厚80mm宽钢肋，间距250mm；模板高度按6.05m分2节*2m+1节*1.15m+1节*0.9m共4节组成，北架14#槽钢2条焊接而成，模板间采用Φ25螺栓连接，格构柱模板共定做2套。模板截面及侧面如下图：4.2.1主要用材和荷载参数1、主要用材为：Q235钢2、钢弹性模量：Es＝2.1×105MPa3、Q235钢容许应力如下：查“路桥施工计算手册”得[σw]=145Mpa[σ]=140Mpa[τ]=85Mpa4.2.2混凝土侧压力的计算混凝土侧压力的计算采用以下两公式计算，并取其小值1、P=γ*h=153.7KN/㎡h按6.5m计算,假设一次浇筑高度为6.05m2、P=0.22*γ*t0*β1*β2*v1/2=89.2KN/㎡混凝土的重力密度γ=24KN/㎡混凝土的初凝时间t0=10外加剂影响修正系数β1=1.2塌落度影响修正系数β2=1.15混凝土浇注的速度v=1.5根据后面材料安全储备多次计算取得考虑施工、振动、倾倒荷载P0=6kN/㎡经验值所以混凝土的侧压力取小值P=95.2kN/㎡4.1.2.1面板的计算主筋竖向槽钢的间距为300mm，取一10mm宽的板条作为计算单元由于钢板的连续性,单元可简化为如下简图：q=（P*板条宽度10mm）即如下q=0.9524kN/ml=0.3m面板厚度δ=6mmMmax=1/12*q*l2=0.007142986kN.m查结构力学W=1/6*a*h2=0.06cm³查结构力学σW=Mmax/W=119.0Mpa<145Mpa满足要求f=q*l4/384EI=0.5315mm<0.75mm满足要求4.1.2.2主背筋的计算主背筋采用5#槽钢焊接于面板上，其力传给背架，最后通过对拉杆固定8#角钢的截面特性如下：8#角钢：b=5Ix=101cm4Wx=25.3cm³Sx=15.1cm³As=10.2cm2EA=214200kNEI=212100000kN.mm取一2m标准节模板计算，主筋间距为300mm，2m节平板有两道主背架，先视其主背架强度和刚度是满足要求的，则主筋的力学简化模型如下图所示：q=28.6kN/m(P*0.3)l=1m主筋间距a=300mm弯矩图如下：剪力图如下：Mmax=3.6kN.m弯矩图取得Vmax=14.3kN剪力图取得σW=Mmax/W=142.3Mpa<145Mpa满足要求τ=Vmax*Sx/Ixb=42.8Mpa<85Mpa满足要求f=1.3mm<2.5mm满足要求4.2.2.3主背架的计算主背架采用14#双拼槽钢，焊接在主筋8#槽钢上，力通过8#槽钢传给它每1m设一道背架，所有连接为焊接，其力学简化模型近似如下图所示：14#槽钢的截面特性如下：14#槽钢：b=8Ix=609cm4Wx=87.1cm³Sx=52.4cm³As=21.3cm2EA=447300kNEI=1278900000kN.mm力学简化模型图如下：q=92.5kN/m弯矩图如下：剪力图如下：背架的验算，从上图可知通过计算可得，其最大弯矩Mmax=6.7kN.m弯矩图取得通过计算可得，其最大剪力Vmax=36kN剪力图取得通过计算可得，其最大轴力Nmax=217kN轴力图取得σW=Mmax/W=76.9Mpa<145Mpa满足要求τ=Vmax*Sx/Ixb=13.4Mpa<85Mpa满足要求σ=Nmax/AS=0.0Mpa<140Mpa满足要求f=2.1mm<L/400=5.8mm满足要求4.2.2.4对拉杆的计算通过上面的计算可得，对拉杆所受的力为71Kn对拉杆的用材选用φ25的对拉杆（材质45#钢）斜对拉杆所受力N=71kNAs=491mm2σ=Nmax/A=144.6Mpa<210Mpa满足要求4.2.2.5连接螺栓的计算正面模板和侧面模板主要是通过连接螺栓连接，连接螺栓主要受到拉力和剪力，每2m标准节单侧共设10个C级M20普通螺栓,其抗剪强度设计值取130MP，抗拉强度设计值取170Mp.单侧螺栓共同能承受的剪力和拉力分别如下：剪力:Fv=fvb*πd2/4*n=408.2kN拉力:Ft=ft*πd2/4*n=533.8kN单侧螺栓实际承受的剪力和拉力分别如下：剪力:Fv=P*S1=114.3kN拉力:Ft=P*S2/2=76.2kN从上面的计算可知，连接螺栓实际承受的剪力和拉力都远小于其极限承载力，所以连接螺栓是满足要求。4.2.2.6结论1、由以上分析可知，方柱模板用材强度和刚度均满足要求；2、连接螺栓和拉杆均为外购件，必须按国家标准采购3、模板使用之前请从使用说明中查看注意事项4、以上计算是在设定的条件下进行的，请严格按照以上条件施工，特别要控制好混凝土的浇筑速度。4.3顶板模板及支撑体系计算顶板采用15mm厚木胶板，70×70mm方木作为木胶板背肋，48×3.5碗扣式脚手架作为支撑体系。顶板厚度为900mm，腋角为300×900mm，脚手架及模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600×600mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座，上设1根100×100mm方木做为主龙骨，70×70mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板。顶板模板及支撑体系见下图。4.3.1顶板模板计算取900mm结构顶板，腋角高度为300mm，顶板取1200mm进行验算。底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=25×1.2=30.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2模板自重荷载：木胶板密度取0.75g/cm30.75×15000=11250g其自重荷载：G3=0.01125×9.8=0.11KN/m2施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2由《建筑施工手册》，得相关荷载的系数。作用于模板的总荷载设计值G总=1.2×G1+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×30.0+1.4×(4+2.5+2)=36.0+11.9=47.9KN/m2。4.3.1.1顶板模板计算Mmax=0.125qL2=0.125×47.9×0.2×0.22=0.048KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=200×152/6=0.75×104mm3σ=Mmax/W=0.048×106/(0.75×104)=6.40MPa＜［σ0］=11Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12×200×153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×47.9×0.20×2004/(100×9×103×56250.0)=0.205mm＜［σ0］=L/400=200/400=0.50mm4.3.1.2顶板背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，跨距600mm，按三跨梁计算。G=1.2×（G1+G3）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(30.0+0.11)+1.4×(4+2.5+2)=36.13+11.9=48.03KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×48.03×0.20×0.62=0.346KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=70×702/6=57166.7m3σ=M/W=0.346×106/57166.7=6.05＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×48.03×0.20×0.6=3.46KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×3.46×103/(2×70×70)=1.06〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.3.1.3顶板横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用1根100×100mm方木，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.8×7×7×100×5×9.8/106=0.192KN/m2G=1.2×（G1+G3+G6）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(30.0+0.11+0.192)+1.4×(4+2.5+2)=36.36+11.9=48.27KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×48.27×0.60×0.62=1.043KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166666.7m3σ=M/W=1.043×106/166666.7=6.26＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×48.27×0.60×0.6=10.43KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×10.43×103/(2×100×100)=1.57〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.3.2顶板支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高5.55m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=25×1.2×0.6×0.6=10.8KN模板重量：N2=0.11×0.6×0.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.192×0.6×0.6=0.069KN横楞方木重量：N4=0.131×0.6×0.6=0.047KN施工人员及设备荷载：N5=2.5×0.6×0.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=4×0.36=1.44KN脚手架自重：3．84kg/mN7=3.84×[5+(0.6+0.6)×5.55/1.2]×9.8/1000=0.397KN扣件自重：N8=5×13.2×2/1.2=110N=0.11KN单根立杆总荷载N底=1.2×(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4×(N5+N6)=1.2×11.463+1.4×2.34=17.074KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：λ=l0/i=1200/15.78=76〈100，满足要求查表得ψ=0.352N/ψA=17074/（0.352×489）=99.25N/mm2〈f=215N/mm2符合要求。4.4中板模板及支撑体系计算楼板采用15mm厚木胶板，70×70mm方木作为木胶板背肋，48×3.5碗扣式脚手架作为支撑体系。中板厚度为400mm，腋角为300×900mm，脚手架及模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600×900mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座，上设1根100×100mm方木做为主龙骨，70×70mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板。中板模板及支撑体系见下图。4.4.1中板模板计算取400mm结构中板，腋角高度为300mm，中板取800mm进行验算。底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=2.5×9.8×0.8=19.6KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2模板自重荷载：木胶板密度取0.75g/cm30.75×15000=11250g其自重荷载：G3=0.01125×9.8=0.11KN/m2施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2由《建筑施工手册》，得相关荷载的系数。作用于模板的总荷载设计值G总=1.2×G1+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×19.6+1.4×(4+2.5+2)=23.52+11.9=35.42KN/m2。4.4.1.1中板模板计算Mmax=0.125qL2=0.125×35.42×0.20×0.202=0.036KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=200×152/6=7.5×103mm3σ=Mmax/W=0.036×106/(7.5×103)=4.8MPa＜［σ0］=11Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12×200×153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×35.42×0.200×2004/(100×9×103×56250)=0.16mm＜［σ0］=L/400=250/400=0.625mm4.4.1.2中板背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，横向跨距900mm，按三跨梁计算。G=1.2×（G1+G3）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(19.6+0.11)+1.4×(4+2.5+2)=23.65+11.9=35.55KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×35.55×0.20×0.9×0.9=0.58KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=70×702/6=57166.7m3σ=M/W=0.58×106/57166.7=10.1＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×35.55×0.20×0.9=3.9KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×3.9×103/(2×70×70)=1.19〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.4.1.3中板横肋计算支架纵距600，横距900，步距1200，横楞1根100×100mm方木做为主龙骨，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.8×7×7×100×5×9.8/106=0.192KN/m2G=1.2×（G1+G3+G6）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(19.6+0.11+0.192)+1.4×(4+2.5+2)=23.83+11.9=35.73KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×35.73×0.60×0.92=1.74KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166666.7m3σ=M/W=1.74×106/166666.7=10.4＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×35.73×0.60×0.9=11.58KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×11.58×103/(2×100×100)=1.64〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.4.2中板支撑体系计算纵距0.6m，横距0.9m，步距1.2m。取最大层高10.81m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=25×0.8×0.6×0.9=10.8KN模板重量：N2=0.11×0.6×0.9=0.060KN模板背肋重量：N3=0.154×0.6×0.9=0.084KN横楞方木重量：N4=0.131×0.6×0.9=0.071KN施工人员及设备荷载：N5=2.5×0.6×0.9=1.35KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=4×0.54=2.16KN脚手架自重：3．84kg/mN7=3.84×[10.5+(0.6+0.9)×10.81/1.2]×9.8/1000=0.91KN扣件自重：N8=9×13.2×2/1.2=154N=0.20KN单根立杆总荷载N底=1.2×(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4×(N5+N6)=1.2×12.13+1.4×3.51=19.47KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：λ=l0/i=1200/15.78=76〈100，满足要求查表得ψ=0.352N/ψA=19470/（0.352×489）=113.11N/mm2〈f=215N/mm2符合要求。4.5顶板纵梁模板及支撑体系计算由表3-1可知，顶板纵梁结构尺寸表4-1所示机场T3航站楼站主体结构顶板纵梁位置及尺寸表表4-1 序号 部位 梁型尺寸（mm） 典型梁型 备注 1 底板纵梁 1800x2500 底板不纳入本方案 2 顶板纵梁 1400×2500（上翻）1400×2100（上翻） 1400×2100（上翻） 顶板纵梁底模和侧模均采用15mm厚木胶板；底模采用间距150mm的70×70mm木枋，横楞采用2根100×100mm方木。侧模采用间距250mm的70×700mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm；背肋木枋背设2根并排48×3.5mm钢管做为主龙骨，纵向间距为600mm。支架采用48×3.5mm满堂脚手架，底模支架纵距为600mm、横距为600mm、步距为1200mm。取顶板纵梁1400×2500mm的模板及支撑体系进行验算，若满足要求，1400×2100mm顶板纵梁亦可满足要求。现取通用顶板纵梁1400×2500mm进行验算。1400×2500mm顶板梁模板及支撑体系见下图。4.5.1梁侧模计算新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,取4hV------混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2.5mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。取1.15。底部侧模混凝土荷载：=25x2.5=62.5kN/m2顶部侧模混凝土荷载：=25x0.8=20.0kN/m取三值中F=37.18kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，振捣砼产生的荷载取值2KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.18×1.2+(4+2)×1.4=53.02KN/m24.5.1.1梁侧模模板计算（1）强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查《建筑施工手册》，木胶板弹性模量：E=9.0×103N/mm2；静曲强度：σw=11N/m2。截面抵抗扭矩W=bh2/6=0.25×0.0152/6=9.38×10-6m3最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.125×53.02×0.25×0.252=0.10KN·Mσ=Mmax/W=0.10/9.38×10-6×1000=10.66N/m2<σw=11N/m2符合要求（2）刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12×250×153=70312.5mm4f＝qL4/150EI=53.02×0.25×2504/(150×9.0×103×70312.5)=0.55mm≤L/400=0.625符合刚度要求4.5.1.2梁侧模背肋计算方木间距为250mm，跨距600mm，按三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.1ql2=0.1×53.02×0.25×0.62=0.48KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=70×702/6=57166.7mm3σ=M/W=0.48×10-3/5.72×10-5=8.40N/m2<σw=11N/m2符合要求（2）抗剪强度计算方木最大剪力V=0.6ql=0.6×53.02×0.25×0.6=4.77KN方木抗剪强度t=3V/2bh=3×4770/（2×70×70）=1.46〈1.7N/mm2符合要求。4.5.1.3梁侧模横肋计算横楞采用圆钢管48×3.5，查表得钢管截面抵抗矩W=5.08cm3，惯性矩I=12.19cm4,模板支架支座间距600mm，方木背肋间距250mm,按两跨连续梁计算。q1=53.02×0.25=13.26KN/mP=q1×0.6=7.96KN最大弯矩M=0.333Pl/2=0.333×7.96×0.6/2=0.80KN·m（横楞钢管为双肢，故除2）σ=M/W=0.80×106/5.08×103=157.48〈[σ0]=205N/mm2最大剪力V=1.333P/2=1.333×7.96/2=5.31KN〈125N/mm2×489mm2=61.125KN最大挠度f=1.466Pl3/100EI=1.466×7.96×0.93/（100×2.1×105×3.1×10-6）=8.50/6.52=1.30mm〈[f]=600/400=1.50mm符合要求。4.5.1.4梁侧模穿梁螺栓计算在双钢管龙骨外侧，沿梁高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm。穿梁螺栓有效直径为9.9mm穿梁螺栓有效面积为A=76.0mm2穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=fA=12.92KN穿梁螺栓承受最大拉力N=53.02×0.25×0.4/1.2=4.42KN〈[N]=12.92KN穿梁螺栓强度满足要求。4.5.2梁底模计算4.5.2.1梁底模模板计算F=γcH=25×2.5=62.5KN/m2考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载，载荷标准值4KN/m2，振捣砼产生的荷载取值2KN/m2，施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2,模板自重荷载：0.11KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=62.5×1.2+（4+2+2.5）×1.4=86.9KN/m2①强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查《建筑施工手册》，木胶板弹性模量：E=9.0×103N/mm2；静曲强度：fm=11N/mm2。截面抵抗矩W=bh2/6=150×152/6=0.56×104mm3最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.125×86.9×0.15×0.152=0.037KN·Mσ=Mmax/W=0.037×106/0.56×104=6.61N/mm2<fm=11N/mm2符合强度要求②刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12×150×153=42187.5mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×86.9×0.15×1504/(100×9×103×42187.5)=0.12mm＜［σ0］=L/400=150/400=0.375mm符合刚度要求4.5.2.2梁底模背肋计算钢管间距为600mm，按两跨连续梁计算。q=（62.5+0.11）×1.2+（4+2+2.5）×1.4=87.1KN/m2①抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.125ql2=0.125×87.1×0.15×0.62=0.59KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=0.07×0.072/6=57166.7mm3σ=M/W=0.59×106/57166.7=10.32N/mm2〈11N/mm2符合要求②抗剪强度计算方木最大剪力V=0.625ql=0.625×87.1×0.15×0.6=4.90KN方木抗剪强度t=3V/2bh=3×4900/（2*70*70）=1.50N/mm2〈1.70N/mm2符合要求。4.5.2.3梁底模横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用2根100×100mm方木，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.8×7×7×100×7×9.8/106=0.269KN/m2G=1.2×（G1+G3+G6）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(62.5+0.11+0.269)+1.4×(4+2.5+2)=75.46+11.9=87.36KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×87.36×0.60×0.62=1.887KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=200×1002/6=333333.4m3σ=M/W=1.887×106/333333.4=5.661＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×87.36×0.60×0.6=18.87KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×18.87×103/(2×100×200)=1.403〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.5.3梁支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高5.15m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=25×2.5×0.6×0.6=22.5KN模板重量：N2=0.11×0.6×0.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.269×0.6×0.6=0.097KN横梁重量：N4=0.262×0.6×0.6=0.095KN施工人员及设备荷载：N5=2.5×0.6×0.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=4×0.36=1.44KN脚手架自重：3．84kg/mN7=3.84×[5+(0.6+0.6)×5.15/1.2]×9.8/1000=0.382KN扣件自重：N8=7×13.2×2/1.2=154N=0.15KN单根立杆总荷载N底=1.2×(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4×(N5+N6)=1.2×23.27+1.4×2.34=31.2KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：λ=l0/i=1200/15.78=76〈100，满足要求查表得ψ=0.352N/ψA=31.2/（0.352×489）=181.30N/mm2〈f=215N/mm2符合要求。4.6中板纵梁模板及支撑体系计算由表3-1可知，中板纵梁结构尺寸表4-2所示：机场T3航站楼站主体结构中板纵梁位置及尺寸表表4-2 序号 部位 梁型尺寸（mm） 典型梁型 备注 1 底板纵梁 1800x2500 底板不纳入本方案 2 中板纵梁 1200×1500 3 顶板纵梁 1400×2500（上翻）1400×2100（上翻） 1400×2100（上翻） 中板纵梁底模和侧模均采用15mm厚木胶板；底模采用间距20mm的70×70mm木枋，侧模采用间距250mm的70×70mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm；背肋木枋背设2根并排48×3.5mm钢管做为主龙骨，纵向间距为600mm。支架采用48×3.5mm满堂脚手架，底模支架纵距为600mm、横距为600mm、步距为1200mm。取中板纵梁1200×1500mm的模板及支撑体系进行验算。1200×1500mm顶板横梁模板及支撑体系见下图。4.6.1梁侧模计算新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,取4hV------混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2.5mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。取1.15。=25x1.5=37.5kN/m2取二者中的较小值，F=37.18kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，振捣砼产生的荷载取值2KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.18×1.2+(4+2)×1.4=53.02KN/m2横梁侧模模板、侧模背肋、侧模横肋以及侧模穿梁螺栓布置与4.5章纵梁相同，且受力情况相同，其计算详见4.5.1.1—4.5.1.4计算过程，满足受力要求。4.6.2梁底模计算4.6.2.1梁底模模板计算F=γcH=25×1.5=37.5KN/m2考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载，载荷标准值4KN/m2，振捣砼产生的荷载取值2KN/m2，施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2,模板自重荷载：0.11KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.5×1.2+（4+2+2.5）×1.4=56.9KN/m2①强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查《建筑施工手册》，木胶板弹性模量：E=9.0×103N/mm2；静曲强度：fm=11N/mm2。截面抵抗矩W=bh2/6=200×152/6=0.75×104mm3最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.125×56.9×0.2×0.22=0.057KN·Mσ=Mmax/W=0.057×106/0.75×104=7.60N/mm2<fm=11N/mm2符合强度要求②刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12×200×153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×56.9×0.2×2004/(100×9×103×56250.0)=0.24mm＜［σ0］=L/400=200/400=0.5mm符合刚度要求4.6.2.2梁底模背肋计算钢管间距为600mm，按两跨连续梁计算。q=（37.5+0.11）×1.2+（4+2+2.5）×1.4=57.04KN/m2①抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.125ql2=0.125×57.04×0.2×0.62=0.52KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=70×702/6=57166.7mm3σ=M/W=0.52×106/5.7167×104=9.10/mm2〈11N/mm2符合要求②抗剪强度计算方木最大剪力V=0.625ql=0.625×57.04×0.2×0.6=4.278KN方木抗剪强度t=3V/2bh=3×4278/（2*70*70）=1.31N/mm2＞1.70N/mm2符合要求4.6.2.3梁底模横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用2根100×100mm方木，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.8×7×7×100×5×9.8/106=0.192KN/m2G=1.2×（G1+G3+G6）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(37.5+0.11+0.192)+1.4×(4+2.5+2)=36.36+11.9=57.3KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×57.3×0.60×0.62=1.24KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6*2=333333.4m3σ=M/W=1.24×106/333333.4=3.72＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×57.3×0.60×0.6=12.38KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×12.38×103/(2×200×100)=0.93〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.6.3梁支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高9.71m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=25×1.5×0.6×0.6=13.5KN模板重量：N2=0.11×0.6×0.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.192×0.6×0.6=0.07KN横梁重量：N4=0.262×0.6×0.6=0.095KN施工人员及设备荷载：N5=2.5×0.6×0.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=4×0.36=1.44KN脚手架自重：3．84kg/mN7=3.84×[9.5+(0.6+0.6)×9.71/1.2]×9.8/1000=0.73KN扣件自重：N8=9×13.2×2/1.2=198N=0.198KN单根立杆总荷载N底=1.2×(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4×(N5+N6)=1.2×14.633+1.4×2.34=20.84KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：λ=l0/i=1200/15.78=76〈100，满足要求查表得ψ=0.352N/ψA=20840/（0.352×489）=121.10N/mm2〈f=215N/mm2满足要求。4.7次梁模板及支撑体系计算由表3-1可知，横梁结构尺寸表4-3所示：机场T3航站楼站主体结构框架梁（横梁）位置及尺寸表表4-3 序号 部位 梁型尺寸（mm） 典型梁型 备注 4 中板次梁或暗梁 600×800800×800800×1000400×400 800×800 5 顶板环框梁 900×2200 6 顶板次梁 800×1000900×1200 800×1000 7 顶板过梁 800×2200 根据以上顶板、顶板纵梁、中板、中板纵梁的模板及支撑体系计算可得顶板过梁800×2200和顶板环框梁900×2200采用顶板纵梁1400×2500相同模板及支撑体系。顶板次梁800×1000、900×1200采用顶板（按1200mm厚混凝土计算）相同模板及支撑体系。中板暗梁400×400采用中板（按700mm厚混凝土计算）相同模板及支撑体系。取中板次梁800×1000mm的模板及支撑体系进行验算，若满足要求，剩下800×800、600×800二种中板次梁均可满足要求。800×1000mm模板及支架见下图。中板次梁底模和侧模采用15mm厚木胶板，70×70mm方木作为木胶板背肋，48×3.5碗扣式脚手架作为支撑体系。侧模背肋采用间距250mm的70×70mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm，背肋木枋背设2根并排48×3.5mm钢管做为主龙骨。脚手架及底模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600×600mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座，上设1根100×100mm方木做为主龙骨，70×70mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板。4.7.1梁侧模计算新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,取4hV------混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.0mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。取1.15。=25x1.0=25kN/m2取二者中的较大值，F=37.18kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，振捣砼产生的荷载取值2KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.18×1.2+(4+2)×1.4=53.02KN/m2横梁侧模模板、侧模背肋、侧模横肋以及侧模穿梁螺栓布置与4.5章纵梁相同，且受力情况相同，其计算详见4.5.1.1—4.5.1.4计算过程，满足受力要求。4.7.2梁底模计算4.7.2.1梁底模模板计算底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=25×1.0=25KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2；施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2，模板自重荷载：0.11KN/m2作用于模板的总荷载设计值G总=1.2×G1+1.4×(G2+G4+G5)=41.9KN/m2。底模模板计算：Mmax=0.125qL2=0.125×41.9×0.20×0.202=0.042KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=200×152/6=7.50×103mm3σ=Mmax/W=0.042×106/(7.5×103)=5.6MPa＜［σ0］=11Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12×200×153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×41.9×0.20×2004/(100×9×103×56250.0)=0.18mm＜［σ0］=L/400=250/400=0.625mm4.7.2.2梁底模背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，横向跨距600mm，按二跨梁计算。G=1.2×（G1+G3）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(25+0.11)+1.4×(4+2.5+2)=30.14+11.9=42.04KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×42.04×0.20×0.62=0.31KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=70×702/6=57166.7m3σ=M/W=0.31×106/57166.7=5.43＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×42.04×0.20×0.6=3.03KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×3.03×103/(2×70×70)=0.93〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.7.2.3梁底模横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞1根100×100mm方木做为主龙骨，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.8×7×7×100×5×9.8/106=0.192KN/m2G=1.2×（G1+G3+G6）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(25.0+0.11+0.192)+1.4×(4+2.5+2)=30.37+11.9=42.27KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×42.27×0.60×0.62=0.92KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166666.7m3σ=M/W=0.92×106/166666.7=5.52＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×42.27×0.60×0.6=9.13KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×9.13×103/(2×100×100)=1.36〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.7.3梁支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高10.81m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=25×1.0×0.6×0.6=9.0KN模板重量：N2=0.11×0.6×0.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.192×0.6×0.6=0.07KN横楞方木重量：N4=0.131×0.6×0.6=0.047KN施工人员及设备荷载：N5=2.5×0.6×0.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=4×0.36=1.44KN脚手架自重：3．84kg/mN7=3.84×[10.5+(0.6+0.6)×10.81/1.2]×9.8/1000=0.81KN扣件自重：N8=9×13.2×2/1.2=198N=0.198KN单根立杆总荷载N底=1.2×(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4×(N5+N6)=1.2×10.17+1.4×2.34=15.48KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：λ=l0/i=1200/15.78=76〈100，满足要求查表得ψ=0.352N/ψA=15480/（0.352×489）=89.94/mm2〈f=215N/mm2满足要求。4.8中板环框梁模板及支撑体系计算由表3-1可知，盾构井中板环框梁结构尺寸表4-4所示：机场T3航站楼站主体结构框架梁（横梁）位置及尺寸表表4-4 序号 部位 梁型尺寸（mm） 典型梁型 备注 1 中板环框梁 2200×22002600×2200 取盾构井中板环框梁2600×2200mm的模板及支撑体系进行验算，若满足要求，剩下2200×2200盾构井中板环框梁均可满足要求。2600×2200mm模板及支架见下图。中板环框梁底模和侧模采用15mm厚木胶板，70×70mm方木作为木胶板背肋，48×3.5碗扣式脚手架作为支撑体系。侧模背肋采用间距250mm的70×70mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm，背肋木枋背设2根并排48×3.5mm钢管做为主龙骨。脚手架及底模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为300×300mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座，上设1根100×100mm方木做为主龙骨，70×70mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板,因钢支撑牛腿对碗扣支架立杆影响，需在牛腿上方采用工字钢I20a作为门架梁进行支架。4.8.1梁侧模计算新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,取4hV------混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2.20mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。取1.15。=25x2.2=55kN/m2取二者中的较小值，F=37.18kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，振捣砼产生的荷载取值2KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.18×1.2+(4+2)×1.4=53.02KN/m2横梁侧模模板、侧模背肋、侧模横肋以及侧模穿梁螺栓布置与4.5章纵梁相同，且受力情况相同，其计算详见4.5.1.1—4.5.1.4计算过程，满足受力要求。4.8.2梁底模计算4.8.2.1梁底模模板计算底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=25×2.2=55KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2；施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2，模板自重荷载：0.11KN/m2作用于模板的总荷载设计值G总=1.2×55+1.4×(G2+G4+G5)=77.9KN/m2。底模模板计算：Mmax=0.125qL2=0.125×77.9×0.2×0.22=0.078KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=200×152/6=7.5×103mm3σ=Mmax/W=0.078×106/(7.5×103)=10.4MPa＜［σ0］=11Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12×200×153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×77.9×0.20×2004/(100×9×103×56250)=0.33mm＜［σ0］=L/400=200/400=0.50mm4.8.2.2梁底模背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，横向跨距300mm，按二跨梁计算。G=1.2×（G1+G3）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(55+0.11)+1.4×(4+2.5+2)=66.14+11.9=78.04KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×78.04×0.20×0.32=0.141KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=70×702/6=57166.7m3σ=M/W=0.141×106/57166.7=2.47＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×78.04×0.2×0.3=2.81KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×2.81×103/(2×70×70)=0.86〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.8.2.3梁底模横肋计算支架纵距300，横距300，步距1200，横楞1根100×100mm方木做为主龙骨，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.8×7×7×100×6×9.8/106=0.23KN/m2G=1.2×（G1+G3+G6）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(55+0.11+0.23)+1.4×(4+2.5+2)=66.41+11.9=78.31KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×78.31×0.30×0.32=0.22KN·M截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166666.7m3σ=M/W=0.22×106/166666.7=1.32＜［σ0］=11Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6×ql=0.6×78.31×0.30×0.3=4.23KN方木抗剪强度τ=3V/2bh=3×4.23×103/(2×100×100)=0.64〈［τ0］=1.70N/mm2符合要求。4.8.3梁支撑体系计算纵距0.3m，横距0.3m，步距1.2m。取最大层高10.81m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=25×2.2×0.3×0.3=4.95KN模板重量：N2=0.11×0.3×0.3=0.010KN模板背肋重量：N3=0.23×0.3×0.3=0.021KN横楞方木重量：N4=0.32×0.3×0.3=0.029KN施工人员及设备荷载：N5=2.5×0.3×0.3=0.23KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=4×0.09=0.36KN脚手架自重：3．84kg/mN7=3.84×[10.5+(0.3+0.3)×10.81/1.2]×9.8/1000=0.60KN扣件自重：N8=9×13.2×2/1.2=198N=0.198KN单根立杆总荷载N底=1.2×(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4×(N5+N6)=1.2×5.81+1.4×0.59=7.80KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：λ=l0/i=1200/15.78=76〈100，满足要求查表得ψ=0.352N/ψA=7800/（0.352×489）=45.32/mm2〈f=215N/mm2满足要求。4.8.3工字钢梁支撑体系计算工字钢重荷载：G=1.2×（G1+G3+G6+(N7+N8)/(0.3×0.3)）+1.4×(G2+G4+G5)=1.2×(55+0.11+0.23+8.87)+1.4×(4+2.5+2)=77.05+11.9=88.95KN/m2根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值：，，。工字钢选用I20a，设计受力参数为：W=236.9cm3，I=2369cm4，S=136.1cm3，d=7.0mm根据工字钢的布置形式，选取最大跨度为2.7m，工字钢间距0.3m方式，本次计算采用3.0米简支梁模式进行计算，计算图式如下：本次计算采用3.0m，间距0.3m的荷载：q=P×a=88.95×0.3=26.69KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：EMBEDEquation.3满足要求。满足要求。根据《路桥施工计算手册》查得＜［σ0］=L/400=3000/400=7.5mm满足要求。4.9端头墙模板及支撑体系计算车站在1轴、32轴端头墙处模板及支撑同侧墙施工，施工中需注意预留盾构通道即可，在此不再进行验算。4.10中板模板及支架不拆除回顶计算中板施工完成在砼强度达到80%后，即可安装顶板支架、模板，施工顶板砼，待顶板砼达到设计强度后，方可拆除中板模板和支架。由以上计算可知：顶板结构、模板、支架及活载产生的荷载G顶=17.074/（0.6×0.6）=47.43KN/m2站台层支架可承受荷载G=0.352×489×215/(0.6×0.9)/1000=68.5KN/m2经查得中板达到80%强度时，可抵消20KN/m2荷载，由此可得站台层支架需提供支撑荷载为47.43-20=17.43KN/m2〈G=68.5KN/m2顶板施工期间，中板模板支撑不拆除，满足回顶要求。5.模板施工5.1材料的选用5.1.1模板采用15mm厚木胶板，要求顺直、无断折、表面光滑，木胶板无烂腐，侧墙模板采用厂制定型钢模板。5.1.2钢管选用Φ48mm，壁厚3.5mm普通钢管，应无锈蚀、无弯曲；扣件选用螺母及丝扣良好，无滑丝的正品扣件。5.1.3木方选用70×70和100×100，要求顺直、无断折、无烂腐。5.2支撑体系模板支撑体系采用满堂红碗扣式钢管支架，具体的间距见表5-1。表5-1机场T3航站楼站各部位支撑的计算结果 部位 模板 支撑 构件 材料规格 间距 侧墙模板 厂制定型钢模板 自带支撑体系 端墙模板 厂制定型钢模板 自带支撑体系 结构柱 厂制定型钢模板 自带支撑体系 顶板模板(砼计算厚度1.2m) 面板 15mm木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管，横距×纵距×步距：600×600×1200mm 背肋 70×70mm方木 200mm 横楞 100×100mm方木 600mm 顶板次梁模板(砼计算厚度1m、1.2m) 侧模面板 15厚木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管,横距×纵距×步距：900×600×1200mm 侧模背肋 70×70mm方木 250mm 侧模横肋 φ48双肢钢管 600mm 侧模拉杆 φ14mm钢筋 400mm 底模面板 15厚木夹板 密排 底模背肋 70×70mm方木 200mm 底模横楞 100×100mm方木 600mm 顶板纵梁模板（砼计算厚度2.5m,2.1m），顶板环框梁和过梁（砼计算厚度2.2m） 侧模面板 15厚木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管,横距×纵距×步距：600×600×1200mm 侧模背肋 70×70mm方木 250mm 侧模横肋 φ48双肢钢管 600mm 侧模拉杆 φ14mm钢筋 400mm 底模面板 15mm木夹板 密排 底模背肋 70×70mm方木 150mm 底模横肋 2根并排100×100mm方木 600mm 中板纵梁模板（砼计算厚度1.5m） 侧模面板 15厚木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管,横距×纵距×步距：600×600×1200mm 侧模背肋 70×70mm方木 250mm 侧模横肋 φ48双肢钢管 600mm 侧模拉杆 φ14mm钢筋 400mm 底模面板 15mm木夹板 密排 底模背肋 70×70mm方木 200mm 底模横肋 2根并排100×100mm方木 600mm 中板梁模板（砼计算厚度1.0m） 侧模面板 15厚木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管,横距×纵距×步距：600×600×1200mm 侧模背肋 70×70mm方木 250mm 侧模横肋 φ48双肢钢管 600mm 侧模拉杆 φ14mm钢筋 400mm 底模面板 15mm木夹板 密排 底模背肋 70×70mm方木 200mm 底模横肋 100×100mm方木 600mm 中板模板、中板次梁和暗梁模板（砼计算厚度0.8、0.4） 侧模面板 15厚木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管,横距×纵距×步距：900×600×1200mm 侧模背肋 70×70mm方木 250mm 侧模横肋 φ48双肢钢管 600mm 侧模拉杆 φ14mm钢筋 400mm 底模面板 15mm木夹板 密排 底模背肋 70×70mm方木 200mm 底模横肋 100×100mm方木 600mm 中板环框梁模板（砼计算厚度2.2m） 侧模面板 15厚木夹板 密排 支撑：Φ48mm，壁厚3.5mm钢管,横距×纵距×步距：300×300×1200mm工字钢梁间距300mm，最大跨度3m计算 侧模背肋 70×70mm方木 250mm 侧模横肋 φ48双肢钢管 600mm 侧模拉杆 φ14mm钢筋 400mm 底模面板 15mm木夹板 密排 底模背肋 70×70mm方木 200mm 底模横肋 100×100mm方木 300mm 工字钢梁 I20a 300mm 杆件端部设可调顶托，以便调整模板高程。支架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距离地面高度不大于350mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于700mm。模板支架地终于从底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距不大于4.5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45度至60度之间，斜杆应每步与立杆扣接。支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑间距不大于4.8m。车站模板及支架布置情况详见附件1、附件2、附件3。支撑架在搭设过程中，应严格控制尺寸及模数，避免模板或背肋悬臂。支架立杆距离竖向墙件不大于300mm，支架的水平杆应顶紧砼墙、柱。支架在墙、柱等交叉位置，可根据现场实际情况进行局部调整，调整后间距需满足表5-1间距要求。搭设过程中，如遇不符合碗扣架安装模数的部位，应加设水平杆连成整体。5.3模板加工模板在施工现场加工，加工场地地面采用C15混凝土硬化，局部搭设简易操作棚，里面放置圆盘锯、台锯、台钻、平刨等木工加工机械，并在加工区制作操作平台，用于组装墙体模板，平台表面平直。模板所用的方木均必须刨光，确保表面平直、厚度一致。模板应涂好脱模剂，以确保混凝土的脱模效果和外观质量。5.4模板堆放（1）模板的堆放场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。（2）模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不宜过高，防止失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。（3）堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。（4）模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟,应制定严格的 管理制度 档案管理制度下载食品安全管理制度下载三类维修管理制度下载财务管理制度免费下载安全设施管理制度下载 ，防止发生火灾。5.5模板安装5.5.1工艺流程：侧模：弹线→模板及支撑安装→调整固定→验收顶模：支架搭设→调整模板下皮标高及起拱→铺设面板→检查模板上皮标高、平整度→验收5.5.2模板安装（1）侧模拼装模板及支架，使模板垂直，安装完毕后，检查一遍支撑和各种扣件是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，最后清扫墙内杂物。复核模板的垂直度，符合要求后方可进入下一道工序施工。（2）顶模支模前，从标高控制点向上量出梁及板标高，并把底线弹在墙上。按先梁后板，先进行支架的搭设，然后依次安装龙骨，龙骨安装完毕后，调整楼板下皮的标高以及起拱，最后铺设面板并调板面标高。中楼板以及顶板预留洞口在顶板模板铺设后，根据图纸上的位置弹好墨线，把预钉好的洞口盒子安放好，最后用铁钉固定在顶板模上，防止偏位。模板安装完成后拉通线测量模板标高及位置，按照相关规范严格检查，合格后方可进行钢筋绑扎。5.5.3支撑体系安装支模时，从跨的一侧开始安装第一排立杆，临时固定后再安第二排，依次逐排安装。立杆要垂直，确保上下层立杆在同一竖向中心线上，立杆上、下端均配套托座，上方支撑在顶模板横楞上，下方置于70×70mm方木上；支架横撑采用U型托槽与模板横楞连接。顶板、中板支架安装时，预留2.0cm的沉降量，并在混凝土施工过程中全程监测支架沉降量，若超过预留值时，立即停止施工，处理完成后方可继续施工。安装时技术要求：（1）顶板模板必须按照设计要求起拱，起拱高度为跨度的1~3‰。（2）模板表面必须刨光，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲。模板表面涂刷模板漆、脱模剂。（3）侧墙模板设置清扫口，浇注混凝土前封堵严密。5.6模板拆除在混凝土强度达到2.5MPa时方可拆除模板。拆除顺序由外到内，逐步有序，自上而下，步步拆除，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆除承重部分，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不能到处开花，乱撬乱拆。拆除后的模板及钢管要及时运走，模板及钢管不得抛掷，应传递而下，模板在拆除后应及时整修清理干净，并分类堆放整齐。拆底模时要预防大面积松动撬落。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆除。不重要的侧模板应在保证砼及棱角不因拆模而受损时，方可拆除。5.6.1墙模板拆除：墙体模板拆除时，先逐根调松固定扣件，然后从模板上部轻轻撬动模板，使之与墙体分离。在模板撬离时，防止模板倾倒。5.6.2梁、板结构模板拆除：（1）梁模拆除时，先拆除梁侧模板。从跨中下调支柱顶翼U型托螺杆，之后向两端逐根下调，然后拆除梁底模。（2）板模拆除时，先下调支柱顶翼U型托螺杆，再拆除横楞，然后拆除板底模。在原有板底支撑架上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5.7结构混凝土浇筑根据设计要求及施工现场实际情况，结构施工则考虑分段标准长度为30~40米，每段混凝土施工顺序如下图：每个浇筑段混凝土施工时，按照先两侧后中间，竖向分层的施工工艺进行施工，每层混凝土厚度不得大于30cm，随摊铺随振捣，每层全断面浇筑完成后，方可进行下一层混凝土施工。混凝土施工时，安排专人进行管控，防止因摊铺混凝土高低不同，产生偏压而导致模板和支架受力不均匀，发生坍塌。并安排专人对支架进行检查，严格控制砼虚铺厚度，加强施工过程中模板、支架监测工作，如发生变形，因立即停止施工，处理完成后方可继续施工。6、高支模、脚手架安全保障措施6.1模板支撑安全管理措施6.1.1高空作业安全保障措施（1）从事高空作业要定期体检。经医生诊断，凡患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病以及其他不适于高空作业的，不得从事高空作业。（2）高空作业要衣作灵便，禁止穿硬底和带钉易滑的鞋。（3）高空作业所用材料要堆放平稳，工具要随手放进工具带内，上下传递物件禁止抛掷。（4）用于高空作业的梯子不得缺档，不得垫高使用。梯子横档间距以30cm为宜。使用时，上端要扎牢，下端应采取防滑措施。单面梯与地面夹角60~70度为宜。禁止二人同时在梯子上作业，如需接长使用，应绑扎牢固。人字梯底脚要拉牢。在通道处使用梯子，应有人监护及使用围拦。（5）没有安全防护设施，禁止在支撑、未固定的构件上行走或作业。高空作业与地面联系，应设通讯装置，并专人负责。6.1.2高支模、脚手架安全管理措施高支模是地下站混凝土衬砌成型的施工方法。必须对高支模进行严格管理，确保车站衬砌施工安全正常进行。（1）安装、操作人员必须经过专业技术培训，考核合格方能上岗作业。（2）高支模、脚手架搭设要先编制施工方案，并上报公司技术负责人（总工程师）审批和项目总监理工程师审查签章，方可实施。（3）实施高支模、脚手架搭设、台车安装使用前，须进行针对性的安全技术交底，并进行详细的人员分工。（4）高支模、脚手架、台车作业及随后的混凝土施工必须严格按照施工方案及技术交底实施。（5）脚手架安装完成后，须报监理验收，方可进行模板安装，模板安装完成报监理检查，检查合格方进行下道混凝土施工。（6）模板拆除必须根据同条件养护试件强度记录，报请单位施工技术负责人审批，并报监理检查同意方能拆除。（7）应加强高支模混凝土浇筑过程中的安全检查工作，在混凝土浇筑过程中专职安全员应加强对高支模脚手架的巡视。6.2安拆模板安全技术措施6.2.1安装安全技术措施（1）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡、平安卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。（2）凡遇六级以上大风、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、横杆、顶撑等有左右上下位移，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。（3）立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。（4）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～60N.M，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。（5）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。（6）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。（7）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。（8）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（9）不准架设探头板及未固定的杆。（10）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。（11）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。（12）在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现模板变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。（13）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。（14）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。（15）安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。（16）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。6.2.2拆除安全技术措施（1）拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。（2）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。（3）高处模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。（4）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（5）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（6）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（7）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。（8）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。（9）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。（10）拆模顺序一般应后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。6.3防止高支模支撑系统失稳的措施6.3.1确保提前发现架体下沉，在架体的立杆上隔10米打一水平，拉一通线，观察立杆的下沉量，并保证底下看模人数不少于2人，随时可以观看标记，如发沉降时立即 通知 关于发布提成方案的通知关于xx通知关于成立公司筹建组的通知关于红头文件的使用公开通知关于计发全勤奖的通知 ，调节顶端的可调顶托，并加固下部垫木分散力量。6.3.2浇筑混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。6.3.3浇筑混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。7.质量保证措施7.1质量管理措施和管理体系7.1.1质量管理措施（1）严把材料（包括原材料、成品和半成品）、设备的出厂质量和进场质量关。（2）确保检验、试验和验收与工程进度同步；工程资料与工程进度同步。7.1.2质量管理体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，生产经理中间控制，专业工长、质检员检查监督的管理系统，形成项目经理部、工区管理人员和专业施工作业班组的质量管理网络。7.2模板质量保证措施7.2.1模板选用的木方及木板要求过刨，以保证厚度一致，且平整度良好，同一规格木方平整度允许偏差1.0mm。脚手架系统选用碗扣式钢管支撑。为确保本工程达到清水混凝土效果，在模板安装前检查其质量，凡有缺棱掉角的一律不用，以确保模板接缝不漏浆。模板外观要求模内干净、无杂物，拼缝严密，模板接缝宽度不大于1.0mm，无漏浆缝隙。7.2.2支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。确保墙体平整度，要按模板设计进行模板加工并验收，施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形，做好成品保护。7.2.3杜绝模板接缝漏浆，在墙模根部贴1㎝×1㎝海绵条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。梁板模与竖向结构混凝土面相交处、梁的阴阳角的模板拼缝处等易发生漏浆的部位，均加海绵条密封。7.2.4杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2㎜以内。7.2.5模内清理：（1）剔除混凝土接茬处浮浆及松散混凝土，保证混凝土露出石子；（2）梁、板钢筋绑扎完毕后清除模内杂物，混凝土施工前将浮灰清扫干净，梁板均留清扫门。7.2.6模板支搭完毕后，要进行自检并经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。7.2.7木模板拆模后要及时进行清理，将板面混凝土清理干净，进行分类码放，便于下次周转。7.2.8拆下的模板要及时清理、修理和刷脱模剂，涂刷前必须先将模板内外和周边的灰浆清理干净，用棉丝擦试油质脱模剂，涂刷时要均匀。7.2.9提前做好预留洞口及墙柱混凝成品保护问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设保护角板。7.3其它保证措施7.3.1支模过程中要遵守安全操作规程。如遇中途停歇必须将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时必须将松开的部件和模板全部运走，防止坠下伤人。安装外围柱、梁模板，要先搭设脚手架或安全网；拆模时也要搭设脚手架，有防止模板向外倾翻的措施。在4.0m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意警戒。7.3.2模板安装与加固时要保护钢筋绑扎成品，并在紧固时保证原设计钢筋的位置及保护层厚度；安装时，应轻起轻放，不准相互碰撞，防止模板变形。墙、柱、梁拼装模板在使用过程中加强管理，在模板区码放要注明使用的轴线、部位，并编号。7.3.3拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。7.3.4拆除后的模板要及时清除板面上的灰浆，对变形和损坏的模板及配件要及时修理，以备下次使用。7.3.5所有在露天堆放的木模板，遇雨时应用塑料布进行覆盖。7.4质量通病和防止措施7.4.1轴线位移防治措施：模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模；支模时应浇水湿润、竖向轴线，并设竖向垂直度控制线；根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度、稳定性等；浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行复核，发现问题及时处理。7.4.2标高偏差防治措施：每层设足够标高控制点，竖向模板根部须做找平；模板顶部设标高标记，严格按标记施工。7.4.3结构变形防治措施：模板支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土自重及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和稳定性；浇捣混凝土时，要均匀对称下料，严格控制浇捣高度。7.4.4模板未清理干净防治措施：钢筋绑扎完毕，用压缩空气机或压力水清除模板内垃圾；在封模前，专人将模内垃圾清除干净；墙柱根部、梁柱接头处预留清扫孔。8.模板及支撑架失稳的应急预案8.1应急准备和响应工作程序根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，建立切实可行的安全监控网以及应急抢险保证体系。通过制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图。8.2支撑架失稳险情发生后处理程序支撑架险情发生后，立即启动应急抢险救援预案，组织自救，并视事故的严重程度及时拨打项目部值班电话：020-29897728或应急小组组长：18778671807；重大险情于应急小组组长通知珠三角城际轨道交通有限公司调度室电话：020-61355818，急救拔打人和镇中医医院值班电话：020-86452816，案情拔打人和派出所值班电话：020-86452960。组织队伍根据指挥部的指令消除潜在危险源，尽快恢复生产；配合有关部门及时查清事故原因和受损情况。8.3应急救援的主要任务㈠调动一切可能力量，立即制止或控制事故的扩大，抢救受伤或被困人员；㈡协调、调度救援物资、设备和器材；㈢做好信息发布工作，引导新闻媒体正面报道；㈣消除危险源，恢复正常施工；㈤查明人员伤亡及经济损失情况；㈥协助相关部门进行事故、事件的调查处理。8.4成立抢险领导小组8.4.1领导小组组织机构抢险领导小组组织机构如下：领导小组的职责为：（1）组长由常务副经理挂帅：负责全面管理和协调工作。组长职责：负责本项目应急预案的启动实施、小组人员分工、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。（2）副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。（3）组员职责：负责现场监控及具体应急措施的执行并宣传报道工作。8.4.2组建抢险队，进行应急知识教育培训项目部组建抢险队，队长由常务副经理担任。发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多人员时可从公司其他工点招集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。同时队内成立抢险方案指定组、疏散群众、警戒、水电供给组、物资补给组、后勤协调组、信息发布组、事故处理组。8.4.3紧急情况处理和上报程序施工过程中发生高支模脚手架失稳，需要紧急抢救处理的危险时，①迅速采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；②立即向业现场应急救援报告，同时向建设事业总部项目部、总体部质安室报告，并视事故的严重程度报市建委、市安监局、市总工会、市公安局、市质监站。由办公室收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调，派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。（1）值班电话：020-29897728实行昼夜值班制，项目部值班时间和人员如下：7:30～20:30——刘启超20:30～7:30——崔江（2）紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班室，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，急救拔打人和镇中医医院值班电话：020-86452816，案情拔打人和派出所值班电话：020-86452960。（3）值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告给应急抢险领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场紧急抢救、警戒、疏散和保护现场等。由办公室在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。（4）遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。（5）严格保护事故现场，因抢救人员、防止事故扩大，需要移动现场物件的应做好标志和书面记录，采取拍照、摄像、绘图等方式详细记录事故现场原貌，妥善保存现场重要痕迹、物证。8.5恢复生产及应急抢险总结抢险救援结束后，由监理单位主持、业主、设计、咨询等相关单位参加的恢复生产会，对生产安全事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全、文明、质量等施工措施和管理措施。施工单位主要从以下几个方面进行恢复生产：（1）、严格落实公司ISO9002质量体系《程序文件》和《质量体系》，推行全面质量管理，认真学习应急预案，以项目经理为中心，将创优目标层层分解，责任到队，责任到人，从单位工程到分部、分项直至工序。（2）、依据安全、质量体系有关文件，制定安全、质量检查计划制度，形成安全、质量管理依据，做到“有法可依”。严格实施岗位责任制。(3)、做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。(4)、对恢复生产确保资金投入不受阻。(5)、确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、设备和材料。(6)、及时调用后备人员和机械设备，补充到该工区，进行生产恢复，尽快达到生产正常。抢险结束和生产恢复后，对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。9.附件附件1：每节段结构模板及支架布置横断面图附件2：每节段结构模板及支架布置纵断面图附件3：每节段结构模板及支架布置平面图应急抢险保证体系制度保证组织保证工作保证国家安全法律、法规、标准应急抢险领导小组开工前检查：1.应急抢险预案是否编制。2.应急抢险物资配备是否合理。3.应急抢险措施制定是否合理。4.施工人员是否经过应急抢险教育。5.施工人员是否经过应急抢险演练。6.各种施工方案是否进行交底。7.安全监控网络制定是否得当。建立组织保证制度，做好职工应急抢险思想教育，把应急抢险列入日常管理一部分，经常了解现场危险源情况及生产中应急抢险工作情况，从中了解组织保证督促作用，发现问题，有针对性地提出应急抢险工作的措施。1.抓好日常生产管理2.建立抢险应急责任制3.落实抢险应急责任制4.开展经常性的应急抢险演习施工过程中检查：1.应急抢险预案交底是否人人明白。2.应急抢险物资配备是否配备齐全。3.应急抢险演习是否全员参与，是否收到应有成效。4.施工人员应急抢险教育成果。5.事故隐患是否得到了全面控制。6.各种施工方案应预案落实情况。7.安全监控网络运行是否正常。监督落实党团员工作中的模范作用，安排安全隐患的检查、应急抢险物资的检查与性能验收，及时总结阶段性工作中的不足，同时对好人好事好经验加大宣传，搞好工地及驻地安全宣传，开展党员双带和党员身边无事故隐患活动。1.应急抢险责任制2.安全隐患工前检查制3.专项施工前应急抢险演习制4.安全应急抢险奖惩制组长：工区经理胡维汪副组长：安全总监范平江副组长：项目总工康大平副组长：副经理盖志刚办公室：许俊峰工程部：吕涛安质部：马波物资部：王佳铎计划部：黄维伟紧急事故发生上报安全质量部或安全室主任抢险领导小组确定抢险方案物资、设备到位进行抢险上报监理、业主、设计工地处置，送医院抢救人员伤亡应急事故处理流程图抢险结束、恢复生产措施及善后处理，进行总结_1223243225.unknown_1223243235.unknown_1223243322.unknown_1234567890.unknown_1234567891.unknown_1234567892.unknown_1234567893.unknown_1234567894.unknown_1234567895.unknown_1234567896.unknown_1234567897.unknown_1234567898.unknown_1234567899.unknown_1234567900.unknown_1234567901.unknown_1234567902.unknown_1338552079.unknown_1499573678.unknown_1499573679.unknown_1499573680.unknown_1499573681.unknown_1500133268.dwg_1500137080.dwg_1500137081.dwg_1549545873.dwglenovo_1549624304.dwglenovo_1549624965.dwglenovo_1550565492.dwglenovo_1550668491.dwglenovo_1550670583.dwglenovo_1551104451.dwglenovo_1551181524.dwglenovo_1551181577.dwglenovo_1551183345.dwglenovo_1551358177.unknown_1551359426.unknown_1551361773.unknown_1551372283.unknown_1551373639.unknown_1551702248.dwglenovo_1551960880.dwglenovo