2021年度高等土力学试题考博专用

参照书目《高等土力学》李广信第1章土工实验及测试一、简述土工实验目和意义。1） 揭示土普通或特有物理力学性质 。2） 针对详细土样实验，揭示区域性土、特殊土、人工复合土物理力学性质。3） 拟定理论计算和 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 设计参数 。4） 验证理论计算对的性及实用性 。5） 原位测试、原型监测直接为土木工程服务，也是分析和实现信息化施工手段。第2章土本构关系★二、广义讲，什么是土本构关系？与其她金属材料比，它有什么变形特性（应力应变特性）？（2.3节）P51土本构关系广义上讲是指反映土力学性状数学表达式，表达形似普通为应力-应变-强度-时间关系。与金属材料相比，土变形特性包括：①土应力应变非线性。由于土由碎散固体颗粒构成，土宏观变形重要不是由土颗粒自身变形，而是由于颗粒间位置变化。这样在不同应力水平下由相似应力增量引起应变增量就不会相似，即体现出非线性。②土剪胀性。由于土石由碎散颗粒构成，在各向等压或等比压缩时，孔隙总是减少，从而可发生较大体积压缩，这种体积压缩大某些死不可恢复，剪应力会引起土塑性体积变形，这叫剪胀性，另一方面，球应力又会产生剪应变，这种交叉，或者耦合效应，在其她材料中很少见。③土体变形弹塑性。在加载后再卸载到本来应力状态时，土普通不会完全恢复到本来应变状态，其中有一某些变形是可以恢复，某些应变式不可恢复塑性应变，并且后者往往占很大比例。④土应力应变各向异性和土构造性。不但存在原生由于土结各向构异性带来变形各向异性，并且对于各向受力不同步，也会产生心变形和各向异性。⑤土流变性。土变形有时会体现出随时间变化特性，即流变性。与土流变特性关于现象只要是土蠕变和应力松弛。影响土应力应变关系应力条件重要有应力水平，应力途径和应力历史。★三、何为土剪胀性，产生剪胀因素？P52(2.3.2)土体由于剪应力引起体积变化称为剪胀性，广义剪胀性指剪切引起体积变化，既涉及体胀，也涉及体缩，但后者常被称为“剪缩”。土剪胀性实质上是由于剪应力引起土颗粒间互相位置变化，使其排列发生变化，加大（或减小）颗粒间孔隙，从而发生体积变化。四、阐述土本构关系分类，并举例阐明。1、弹性本构关系弹性本构关系可分为线弹性本构关系和非线性弹性本构关系。线弹性本构关系即普通弹性力学，其应力-应变关系服从广义胡克定律。非线性本构关系应力-应变曲线是非线性，但是加卸载依然沿着一条曲线。该本构关系未考虑土塑性变形，因而仅当受力体各点都是加荷条件时，才近似符合实际，并且也没有考虑应力途径和中主应力影响。2、弹塑性本构关系弹塑性模型则把总变形提成弹性形变和塑性形变两个某些，用胡克定律计算弹性变形某些，用塑性理论来解塑性变形某些。对于塑性变形，要做三方面假定：破坏MATCH_ word word文档格式规范word作业纸小票打印word模板word简历模板免费word简历 _1715981803813_0和屈服准则；硬化规律；流动法则。该本构关系可分为刚性抱负塑性本构关系、抱负弹性塑性本构关系和弹塑性应变硬化（或软化）型本构关系。代表性模型剑桥模型英国剑桥大学提出用于正常固结或弱超固结粘土模型，由三轴压缩实验成果整顿处q-p和e-p关系曲线。土中e为孔隙比，应力p、q指是有效应力；图中实线表达排水剪实验，虚线为固结不排水实验。3、流变型本构关系该本构关系考虑应力、应变随时间变化本构关系，是弹性、塑性和粘滞性三者相结合而成。★五、土本构模型重要分哪几类？邓肯-张本构模型本质？并写出邓肯-张本构模型应力应变表达式，并在应力应变坐标轴中表达。（2.4.2）P62答：土本构模型大体上可以分为弹性模型，弹塑性模型，粘弹塑性模型，内时塑性模型等几类。邓肯-张双曲线模型本质在于假定土应力应变之间关系具备双曲线性质，双曲线拟合出普通土三轴实验，其中，ab为实验常数，对于常规三轴压缩实验，轴应变，邓肯等人依照这一双曲线应力应变关系提出了一种当前被广泛应用增量弹性模型，普通被称为邓肯-张模型六、试阐明屈服点，屈服准则，屈服面和屈服轨迹概念。1）屈服点：产生屈服现象时最小应力值即为屈服点2）屈服准则：用以判断弹塑性材料被施加一应力增量后是加载还是卸载，或是中性变载，亦即是判断与否发生塑性变形准则。3）屈服面和屈服轨迹：屈服准则用几何办法来表达即为屈服面和屈服轨迹，由于许多模型都假设土体是各向同性，则屈服函数可以再三位空间中表达到曲面，称为屈服面。这一屈服面与任一种二维应力坐标平面交线就是屈服轨迹。七、在土弹塑性本构关系中，屈服准则，流动法则，硬化定理起什么作用？①屈服准则是判断土作为弹塑性材料来研究与否发生塑性变形准则。②流动法则是用来拟定塑性应变增量方向或塑性应变增量张量各个分量间比例关系。③硬化定理用来描述屈服原则如何发展，阐明屈服面为什么会硬化，详细拟定硬化函数与硬化参数。八、在土弹塑性模型中，屈服面和破坏面有何不同和有何联系？屈服面是土体应力在应力空间上体现形式，可以当作是三维应力空间里应力一种坐标函数，因而对土体来说，不同应力在应力空间上有不同屈服面，但是破坏面是屈服面外限，破坏面应力在屈服面上最大值即为破坏面，超过此限值土体即破坏。★九、剑桥模型实验基本及基本假定是什么？阐明该模型各个参数意义及拟定办法。①剑桥模型基于老式塑性位势理论，采用了帽子屈服面和关联流动法则。屈服面形式是根据能量理论得到。假设：弹性剪切变形为零；材料服从关联流动法则。②模型参数基于正常固结土和超固结土试样排水和不排水三轴实验得到。模型参数为M，，k。其中M为平面上破坏线斜率。，为临界状态当前平面上投影以坐标表达直线坡率。K为膨胀指数，即回弹曲线斜率。★十、简述土构造性与成因，比较原状土与重塑土构造强弱，并阐明因素。土组构指颗粒、粒组和孔隙空间几何排列方式；土构造是表达土构成成分、空间排列和粒间作用综合特性，土构造性是由于土这种构造特性导致力学特性。原状土比重塑土体现出量多强构造性，这是由于原状土在漫长沉积过程及随后各种地质作用过程中，土粒间排列和颗粒间各种作用力具备特有形式。而重塑土原有构造性被扰动，破坏了原有构造性，因而比室内重塑土具备更强构造性。补一、莱特-邓肯模型和清华模型优缺陷？莱特-邓肯原有模型具备简朴，能反映砂土剪胀，破坏准则能较好地符合实验成果，但屈服面和塑性势面是开口锥形，只会产生塑性剪胀；各向等压应力下不会发生屈服；破坏面、屈服面和塑性势面子午线都是直线不能反映围压对破坏面和屈服面影响。修正后增长一套帽子屈服面，将破坏面、屈服面、塑性势面子午线改进为微弯形式，可以反映土应变软化，但趋于复杂。清华模型不一方面假设屈服面函数和塑性势函数，而是依照实验拟定塑性应变增量方向，然后按照关联流动法则拟定其屈服面；再从实验成果拟定其硬化参数，是一种假设至少弹塑性模型，也可反映土剪胀性，可用于三维应力状态，合用于砂土和粘土。第3章土强度补二、莫尔 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是在土破坏面上抗剪强度是作用在该面上正应力单值函数。补三、土强度特性有哪些？①由于土骨架是碎散颗粒集合，土颗粒之间互相联系是相对薄弱，因此土强度重要是由颗粒间互相作用力决定，而不是由颗粒矿物强度自身直接决定。土破坏重要是剪切破坏，其强度重要体现为颗粒间粘聚力和摩擦力。②土由三相构成，在研究时要考虑孔隙水压力、吸力等土力学所特有影响土强度因素。③土地质历史导致土强度突出多变性、构造性和各向异性。★十一、试阐述土抗剪强度机理及其影响因素（1）土抗剪强度有两某些构成，一某些是摩擦强度，一某些是粘聚强度，强度机理及影响因素十分复杂，不也许将两者截然分开。摩擦强度涉及固体颗粒间滑动摩擦及咬合摩擦，粘聚力涉及静电引力、范德华力、颗粒间胶结、颗粒间接触点化合价键及表观粘聚力。（2）影响土强度因素重要分为两大类，一类是土自身因素，重要是其物理性质；另一类是外界条件，重要是应力应变条件，前者可称为内因，后者可称为外因。①内部因素:影响土强度内部因素又分为土构成、状态和构造。土构成是影响土强度最基本因素，它又涉及土颗粒矿物成分，颗粒大小与级配，颗粒形状，含水量（饱和度）以及粘性土离子和胶结物种类等因素。土状态是影响土强度重要因素，例如砂土相对密度大小是其咬合及因而产生剪胀、颗粒破碎及重排列重要影响因素；同样粘土孔隙比和土颗粒比表面积决定了粘土颗粒间距离，这又影响了土中水形态及颗粒间作用力，从而决定粘性土粘聚力大小。土构造自身也受土构成影响。原状土构造性，特别是粘性土絮凝构造使原状土强度远不不大于重塑土强度，是不可忽视影响因素。②外部因素重要有应力、应变、时间、温度等，其中应力因素是最基本，它又涉及围压或最小主应力、中主应力、应力历史、应力方向和加载速率等。十二、砂土临界孔隙比定义是什么？如何用实验来测定？阐述临界孔隙比与围压关系。砂土临界孔隙比：由不同初试孔隙比砂土式样在同一压力下进行剪切实验，得到初试孔隙比与体积应变之间关系，相应于体积变化为零初始孔隙比即为临界孔隙比。给定砂土在不排水剪中必有不引起强度变化初始孔隙比，称为临界孔隙比。可由三轴固结排水剪和固结不排水剪实验来测定。CD实验测定临界孔隙比：不同初始孔隙比（密度不同）在相似固结压力下进行CD实验，测出式样剪切破坏时体积应变，绘制初始孔隙比和体积应变关系曲线，其中体积应变为零相应初始孔隙比就是该固结压力下临界孔隙比，临界孔隙比随着固结压力增长而减小。CU实验：相似固结压力下，不同初始孔隙比式样固结不排水剪测得剪破时孔隙水压力后，绘制绘制破坏孔压和初始孔隙比关系曲线，在纵轴上找到固结压力相应点做水平线交曲线于一点，该点横坐标相应临界空隙比临界孔隙比与围压关系：如果对变化围压σ3进行实验，则发现临界孔隙比是不同。围压增长临界孔隙比减小，围压减小临界孔隙比增长。十三、真强度参数拟定办法？在三轴实验中如何拟定参数？真强度参数又称伏斯列夫参数，是一种表达在相似孔隙比条件下剪切破坏抗剪强度参数。分别作剪切破坏时孔隙比-有效应力关系曲线和抗剪强度-有效应力关系曲线。在孔隙比-有效应力关系曲线取孔隙比相似三点4/5/6，分别是正常固结、回弹和再压缩曲线上三点，相应于剪强度-有效应力关系曲线4/5/6相似有效应力点，这三点相应相似孔隙比破坏时时抗剪强度随法向有效应力增长，连接三点近似为一条直线，称为伏斯列夫破坏线，其中为真强度参数。十四、正常固结黏土排水实验和固结不排水实验强度包线总是通过坐标原点，即只有摩擦力；黏土试样不排水实验包线是水平，亦即只有粘聚力。它们与否就是土真正意义上摩擦强度和粘聚强度？为什么？都不是。在一定条件下固结粘土必然具备粘聚力，只但是这某些粘聚力是固结应力函数，宏观上被归于摩擦强度某些。粘土不排水实验虽然测得摩擦角为0，但是事实上粘土颗粒之间必然存在摩擦强度，只是由于存在超静空隙水压使得所有破坏时有效应力莫尔圆是唯一，无法单独反映摩擦强度。★十五、阐述土强度理论与合用性（涉及重要强度理论优缺陷）。①特雷斯卡Tresca准则与广义特雷斯卡准则特雷斯卡准则事实上是古典强度理论中最大剪应力理论，可用表达，其中为材料常数，是实验中试样破坏时纯剪应力；和分别为最大和最小主应力。在土力学中，这一准则只合用于饱和粘土不排水强度指标计算。广义特雷斯卡准则可用表达，其中反映平均主应力影响。②米泽斯Mises和广义米泽斯准则这两个准则事实上是古典强度理论中形变能理论，可用表达。与Tresca准则同样，只合用于饱和粘土不排水强度近似计算中。广义米泽斯准则加入了平均主应力对土抗剪强度影响，可用表达，与为材料常数，为第二偏应力不变量。③莫尔-库伦强度准则一种平面上抗剪强度取决于作用于这个面上正应力，最简朴莫尔包线是线性，可用表达。反映了土作为散体材料摩擦强度基本特点，参数易通过简朴实验拟定，但对平面应变状态和应力水平很大时，也许引起比较大误差。④莱特-邓肯破坏准则针对无粘性土提出了一种合用于砂土弹塑性模型，采用不有关流动准则，其中屈服面，塑性势面和破坏面在形状上是一致，破坏准则可以用应力不变量形式表达，合用于砂土和正常固结粘土，只有一种材料常数，并且该常数很容易通过三轴实验拟定，它破坏面形状和模型中屈服面及塑性势面形状一致，并且没有角点，相对讲它是比较合理和以便。⑤松冈元-中井照夫破坏准则以为三维主应力状态中三个莫尔圆对土强度均有影响，可用表达，其常数很难通过实验达到。⑥双剪应力强度理论以为土破坏不但仅取决于大主剪应力，而是由三个主剪应力中两个较大所决定。考虑了中主应力对土抗剪强度影响。由于事先需要判断，相对较麻烦，在程中应用不普遍。⑦隐式破坏准则事实上每一种土本构关系模型都存在一种破坏准则，只但是有是隐含在本构模型中，并无显式来表达，普通不能直接使用在极限平衡问题分析中。第4章土中水及其渗流十六、简述土冻胀物理化学机理。粘土颗粒表面结合水和冰晶体核表面有一层未冻水，这层水膜结冰温度低于0℃。随着温度减少，这某些水膜逐渐冻结到冰晶中。这样，在冻结区存在很明显地吸力。这种吸力来源于：冻结时冰晶表面未冻水膜变薄而产生地吸力；由于孔隙中水冻结而使离子浓度提高产生渗入吸力；细粒土表面未冻水吸力。冻结锋面在毛细影响区，则冻结锋面负孔压吸引这某些毛细水，补充被冻结冰晶表面变薄未冻水膜，使冰晶不断扩大，变成冰透镜体和冰层，从而引起土体冻胀。十七、影响土渗入系数因数影响土渗入系数因素可分为两方面，土颗粒骨架和流体性质。前者涉及土颗粒构成（颗粒形状、大小、矿物等）、土状态（密度、孔隙通道特性等）、土构造（絮状构造、分散构造）；后者重要受流体粘滞系数和液体重度影响，而流体又受压力、温度和流体内电解质浓度影响，当水中具有封闭小气泡时，也会对其渗入性产生很大影响。十八、达西定律物理意义和合用范畴？达西定律揭示了单位面积渗流量与水头坡降成正比，比例常数为渗入系数。对于大颗粒土，存在大孔隙通道，在高水力坡降下也许会使渗入变成紊流；在粘土中，水与颗粒表面互相作用也也许使流变方程偏离牛顿定律，这分别是达西定律合用状况上下限。第5章土压缩与固结十九、简述影响土压缩性重要因素以及引起沉降因素。土压缩（膨胀）性一方面要取决于土构成、状态和构造，另一方面还受到外界环境影响。重要为土粒粒度、成分和土体构造，以及土中有机质和孔隙水，环境因素包括应力历史和温度。沉降因素也许是建筑物荷载（土体形变和固结时孔隙比变化）、环境荷载（土体体缩和地下水位下降）、不直接与荷载关于其她因素（地下洞穴、化学生物腐蚀等）。★二十、简述几种沉降计算办法。①单向压缩沉降计算法：是大长处是计算办法简朴，计算指标容易测定，可以考虑各种土层条件、地下水位、基本性状，还能计及压缩指标修正和地基土应力历史。但如果基本面积较小，地基土变形有明显三向特性，计算沉降普通会偏低，应当给以修正。②考虑三向变形效应单向压缩法：对单向压缩法作了改进，由于初始孔隙水压力系数由三轴实验测定，其中孔压系数A计及了土剪胀性影响。不完善处是将三轴应力状态下测得孔隙压力用于地基中普通应力状态，系数A随土变形而变化，较难拟定。该法仅能用于基本对称轴上各点沉降。③三向变形计算法：具备单向压缩法各种长处，且考虑了土三向变形，更接近于实际。但计算中需要采用土泊松比和土应力-应变关系，这些规定模仿实际应力条件下用三轴实验测取，较为复杂。④弹性理论法：直接应用弹性理论，概念清晰，计算简便。但是它应用有较大局限性，不易计及各种实际复杂边界条件。⑤应力途径法：运用三轴仪在室内模仿土原位应力途径，实测试样应变，再计算沉降。计算思路较为先进，但实验工作量较大，计算根据代表性点不易选取恰当等。⑥剑桥模型法：考虑了土剪胀（缩）性本构关系，能同步解出地基土垂直沉降、水平位移和固结过程中孔隙水压力，但存在较大局限性，只合用于正常固结粘土或弱超固结粘土，应用范畴较窄。⑦现场实验法：基于弹性理论，只是在现场通过实验拟定参数，同步依照现场实测资料，引进了经验参数，较为实用办法。二十一、太沙基单向固结理论基本假设是什么？单向固结复杂状况有哪些？（1）太沙基单向固结理论基本假设有：①土体是均质，完全饱和；②土颗粒与水均为不可压缩介质；③外荷重一次瞬时加到土体上，在固结过程中保持不变；④土体应力与应变之间存在线性关系，压缩系数为常数；⑤在外力作用下，土体中只引起上下方向单向渗流与压缩；⑥土中渗流服从达西定律，渗入系数保持不变；⑦土体变形完全是由超静水压力消散所引起。（2）单向固结复杂状况涉及①加荷随时间变化；②土层厚度随时间变化；③地基为成层土；④有限应变土层固结。★二十二、太沙基理论与比奥理论比较分析。土体在荷载作用下内部含水缓慢渗出，体积逐渐减小，这一现象称为土“固结”。（1）建立方程所根据假定两种理论假定是基本一致，即骨架线性弹性、变形微小、渗流符合达西定律。但是，有一种原则区别，那就是太沙基理论增长了一种假定——固结过程中法向总应力和不随时间而变。太沙基方程是比奥方程在法向总应力之和不随时间变化假定下一种简化。（2）孔隙压力与位移联系由于两种理论在假定上有差别，导致了建立方程形式不同。太沙基方程中只含孔隙压力1个未知变量与位移无关，因而，不需要引入几何方程，不需要将孔隙压力与位移联系起来，孔隙压力消散仅仅决定于孔隙压力初始条件和边界条件与固结过程中位移无关；而比奥方程则包括孔隙压力和位移联立方程组，需要完整引入物理方程，进而引入几何方程，最后把孔隙压力和位移联系起来。（3）孔隙压力随时间变化太沙基理论曲线与泊松比v无关，而比奥曲线受到v影响很明显，若v小则固结慢，反之，v大固结快。此外，固结初期阶段对于比奥曲线，孔隙压力会有所上升，超过初始孔隙压力，在v较小时尤为明显，而太沙基曲线则无次现象。（4）总应力与变形协调条件太沙基固结理论在解决多维固结问题中，它忽视了变形协调条件对固结过程中总应力影响，所获得成果只是近似。比奥提出固结理论，考虑这种影响，借助计算机和有限单元发等数值求解，可广泛来解决各种实际工程固结问题。二十三、简述太沙基固结理论和比奥固结理论基本假设，求解办法、合用条件异同，并就合用条件举例阐明（2-3例）比奥固结理论基本假设：（1）土体均匀，线弹性，饱和状态；（2）土体变形是小变形；（3）土体和水均不可压缩（4）土体渗流满足达西定律，渗入系数为常数；太沙基方程只有位移为未知量，不考虑位移和孔隙水压力耦合，求解出位移在依照位移求孔隙水应力，而比奥固结理论需要同步求解位移和空隙水压力，考虑了位移和孔隙水压力耦合合用条件：太沙基固结理论适合大面积堆荷，总应力不变状况下，同步仅对一维问题合用，不适合二维、三维问题求解；比奥固结理论假设总应力随时间变化，例如河水中桥墩建筑过程，对孔隙水压力影响是明显；太沙基固结理论与泊松比无关，而比奥固结理论受泊松比影响明显，泊松比小时候，固结慢，反之，固结快。固结初期阶段对于比奥固结曲线，孔隙水压力有所上升超过初试孔隙水压力，在泊松比较小时候尤为明显，如曼德尔效应，太沙基则无此现象。二十四、何为曼代尔-克雷（Mandol-cryer）效应？阐明其产生机理。Mandol在分析柱形土体受均布压力沿柱面向外排水时，发现初期孔隙水压力不是消散，而是上升，并且超过应有孔隙水压力，日后cryer在研究土球受均布压力径向排水时，也发现此现象，故称此现象为mandol-cryer效应。以土球受径向荷载，径向固结排水为例来阐明，在初期某一时间后来，由于边界排水，使接近周边空隙压力开始下降，这种下降波及范畴还只有半径一某些，由于土球外壳排水后，有效应力增高，将产生收缩，而土球内部没有变形也没有排水，骨架也不能变形，不能承担因土球收缩产生收缩力，这某些力只有内部土体空隙水承担，因而内部孔隙水压力增大。二十五、简述几种固结实验办法按实验时控制条件不同持续加荷压缩实验可以分为：①恒应变速率实验法CRS：加荷时将试样变形速率控制为常量。②恒荷重速率实验法CRL：加荷时将试样上应力增长速率控制为常量。③控制孔隙压力梯度实验法CGC：加荷时保持试样底部孔隙水压力为常量。④控制孔隙压力比实验法：加荷过程中控制试样底部孔隙水压力和总应力增量比。第6章土坡稳定分析二十六、列举三种土坡稳定分析极限平衡法基本原理，加以对比并讨论其优缺陷。极限平衡法根据是边坡上滑体或滑体分块力学平衡原理来分析边坡在各种破坏模式下受力状态，以及边坡滑体上抗滑力和下滑力之间关系来对边坡稳定性进行评价计算办法。如下列举了三种极限平衡法其原理及优缺陷。1、瑞典圆弧法，均质粘性土坡滑动时，其滑动面常近似为圆弧形状，假定滑动面以上土体为刚性体，即计算时不考虑滑动土体内部互相作用力，假定土坡稳定属于平面应变问题。取圆弧滑动面以上滑动体为脱离体，制止滑动抗滑力矩与土体绕圆心O下滑滑动力矩之比，即为边坡稳定安全系数，制止土体滑动抗滑力等于土抗剪强度与滑弧长度乘积。该法是极限平衡法中最简朴一种办法。但该办法由于引入过多简化条件和考虑因素限制，它只合用于φ=0状况，并且稳定系数偏低。2、瑞典条分法，是将假定滑动面以上土体提成n个垂直土条，边坡破坏时，对作用于各土条上力进行力和力矩平衡分析，制止滑动抗滑力矩与促使滑动滑动力矩之比，即为边坡稳定安全系数。由于忽视了土体间条间力，该办法是条分办法中最简朴办法。但是，正式由于忽视了条间力，计算安全系数偏小。假设滑裂面是圆弧型，与实际滑裂面有差别。3、毕肖普法，提出土坡稳定系数含义是整个滑动面上土抗剪强度与实际产生剪应力比，并考虑了各土条侧面间存在着作用力。假定滑动面是以圆心为O，半径为R滑弧，从中任取一土条为分离体，其分离体周边作用力为：土条重引起切向力和法向反力，并分别作用于底面中心处；土条侧面作用法向力和切向力。依照静力平衡条件和极限平衡状态时各土条力对滑动圆心力矩之和为零等，可得土坡稳定系数。该办法只忽视了条间切向力，比瑞典条分法更为合理，计算也不复杂，与更精准办法相比，也许低估安全系数(2～7)％。考博原题（成理）名词解释材料本构关系土剪胀性临界状态线屈服面地基固结度分析分析室内实验和原位测试特点和优缺陷加工软化，加工硬化，画图阐明外部应力条件对土强度影响计算固结沉降和办法有哪些？有什么不同假设简答（大概）阐明屈服准则、流动 规则 编码规则下载淘宝规则下载天猫规则下载麻将竞赛规则pdf麻将竞赛规则pdf 、加工硬化理论，相适应和不相适应流动法则。列举三种土坡稳定分析极限平衡法基本原理，加以对比并讨论其优缺陷。与其她金属材料比，土应力应变关系特性。