承插盘扣式模板支撑架施工方案

如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流【精品文档】第PAGE28页承插盘扣式模板支撑架施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 海慧·东城1号建设项目承插盘扣式模板支撑架 施工方案 围墙砌筑施工方案免费下载道路清表施工方案下载双排脚手架施工方案脚手架专项施工方案专项施工方案脚手架 编制单位：江西省弘毅建设集团有限公司编制日期：二0一六年三月目录TOC\o"1-2"\h\u8海慧·东城1号工程承插盘扣式模板支撑架施工方案本方案适用3#、6#、10#、4#、5#楼标准层梁、板模板支撑。墙柱模板仍采用18mm厚七夹板，背楞体系选用50×50×3mm的双拼方钢管和50×100木枋进行加固，详见《主体结构施工方案》。编制依据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》JGJ130-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、施工图纸；7、《海慧·东城1号三批次工程施工组织 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 》；工程概况一般概况工程名称海慧·东城1号建设项目工程地址四川省资阳市雁江区宝台镇建设单位资阳智恒生态农业有限公司设计单位大地建筑事务所（国际）成都公司监理单位四川兴宇建设工程监理有限责任公司施工单位江西省弘毅建设集团有限公司海慧·东城1号建设项目建筑面积约99016.58㎡，其中地下室建筑面积29388.95㎡。工程范围：地上部分建筑包括3#、6#、10#、4#、5#楼、地下部分地下室。3#楼32层（高层居住建筑）；6#楼24层（高层居住建筑）；10#楼18层（高层居住建筑）；4#、5#楼11层（高层居住建筑）；11#楼3层幼儿园（多层公共建筑）；12#～14#楼3层商业楼。（多层公共建筑）结构形式为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构；基础采用桩筏基础及桩承台基础。建筑层数和建筑高度详下表：栋号建筑层数建筑高度（m）结构类型类型3#32F96.3框剪高层住宅6#24F81.75框剪高层住宅4、5#11F33.3框剪高层住宅10#18F65.5框剪高层住宅11#3F11.25框架幼儿园12—14#3F13.95框架商业建筑构件主要截面3#、6#、10#、14#、15#楼标准层构件主要截面尺寸标准层高度3m板厚主要板厚100（120）㎜梁主要截面截面(㎜×㎜)跨度(㎜)备注200×6003500200×5003500200×10004100200×4003800200×3502800剪力墙墙厚200㎜、300㎜标准层平面图承插型盘扣式支撑体系的选择采用承插型盘扣式支撑体系进行钢筋混凝土梁板的浇筑支撑，承插型盘扣式支架式一种高度灵活的多功能支撑架，以立杆部件为基础，立杆上配置圆盘。每个圆盘上设置有4个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固稳定。盘扣式脚手架概述构配件介绍盘扣节点(1)由焊接于立杆上的连接盘、横杆杆端接头组成。盘扣位于立杆上，起步为300㎜，中间为600㎜；插头应与接头内表面相吻合，插头连接应保证锤击自锁后不脱拔，抗拔力不小于3KN；插头厚度不小于8㎜，允许偏差±0.1㎜；连接盘与立杆轴心偏差为0.3㎜；立杆(1)48×3.5钢管，常用长度1500㎜、1800㎜、2400㎜；下部为15㎝长的扩大套筒，内径50㎜，可用于立杆接长；横杆(1)48×3.5钢管，常用长度600㎜、900㎜、1200㎜；可调顶托丝径外径不小于36㎜；可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不小于5扣，螺母厚度不小于30㎜；可调底座及可调托座插入立杆长度不小于150㎜；顶托外露丝扣小于30㎝；构配件材料要求材质要求钢管厚度允许偏差壁厚允许偏差±0.1㎜；外径允许偏差外观要求钢管无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；钢管应平直，直线度允许偏差为钢管长度的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；铸件表面应光滑、不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺陷；可调底座和可调托座表面宜浸漆或冷镀锌，涂层应均匀牢固。施工要点1、前期做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、盘扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、盘扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆、水平剪刀撑，使其整体稳定性得到可靠的保证；设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN。盘扣式脚手架设计立杆主要采用2.4m长进行布设；在端部梁底采用1.8m长立杆进行支撑，长度不够时，在立杆底端套筒插入30～40㎝的短钢管进行接长；立杆在梁边30～40㎝开始起步，立杆纵横向间距为1.2m，局部使用0.9m。特别不规则地方，如转角、阳台等，采用扣件式钢管脚手架进行加固，并与周围架体连接形成整体。梁模板按200×1000截面进行说明，其他截面参照执行。序号材料名称材料规格间距脚手架1立杆盘扣式立杆立杆间距梁长方向1200，梁底每排设置二根承重杆。2横杆盘扣式水平杆扫地杆离地300，横杆步距1800mm。梁侧模板3面板18mm厚胶合板满铺4内楞50*100mm木方竖向布置，间距2505外楞2根48*3.5钢管水平布置，中间布置一道6对拉螺杆M12全螺纹螺杆竖向间距200㎜；水平间距500㎜；梁高小于400不设对拉螺杆。梁底模板7面板18mm厚胶合板满铺8小楞50*100mm木方与梁长方向垂直，间距250mm9托梁2根48*3.5钢管与梁长方向一致，每根立柱上一组板模板序号材料名称材料规格间距脚手架1立杆盘扣式立杆纵横向间距1.2㎜2横杆盘扣式水平杆扫地杆离地300，纵横向间距1.2m，横杆步距1800mm3竖向剪刀撑4.8*3.5钢管及配套扣件架体四周，内部隔5跨设置竖向剪刀撑，与底部横杆成45～60度角。板底模板5面板18mm厚胶合板满铺6小楞50*100mm木方间距250㎜7托梁2根48*3.5钢管间距1200㎜剪力墙模板序号材料名称材料规格间距1面板18mm厚胶合板满铺2竖楞50*100mm木方竖向布置，间距400㎜3横楞4.8*3.5钢管及配套扣件双钢管，间距450㎜4对拉螺杆M12全螺纹螺杆矩形布置，横向间距400㎜，纵向间距450㎜，第一道离地200㎜；外套φ20塑料套管。5斜撑4.8*3.5钢管每个面设2道；斜撑间距2m剪力墙支撑应与盘扣式脚手架有可靠的连接支撑，详后附图。附图梁支模大样图标准层支模示意图板支模大样图剪力墙支模大样图连墙件布置柱子的横向柱箍和剪力墙的横楞每隔3道(即1.5m高)作为模板支撑体系的水平杆，并与周围立杆相连，使支撑体系与柱墙成为一个整体。与剪力墙的拉结采用同样方法。施工工艺放线测量→模板制作→支模架安装搭设→支模架验收→混凝土浇筑→支模架拆除；放线测量模板放线时，应先清理好现场。首先用全站仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板安放位置应准确。模板制作模板在模板加工场统一加工制作或者配制。模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。支模架安装搭设弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。支架安装支架安装前应按方案做出样板单元，经施工、监理单位验收合格后方可断续搭设，安装时，按照墨线准确放置垫板。支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。满堂模板支架，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔5跨设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为3～5m，夹角宜为45°～60°。剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。梁模板安装先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度≥4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的2‰～3‰。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。当梁高超过600mm时，梁侧模板按计算加穿梁螺栓加固。楼面模板安装通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。支模架验收盘扣式脚手架验收要点：盘扣节点焊接应饱满，有焊接缺陷的盘扣节点立杆不得使用；扫地杆、纵横向横杆应拉通；顶托丝扣长度在30㎝内；整个盘扣脚手架应连成整体，不得分片独立搭设；墙柱与盘扣式脚手架应有可靠拉结；混凝土浇筑1、严格注意荷载的过分集中在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致支撑系统失稳。2、专人模板安全监护混凝土浇筑时，要有专职管理人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。砼浇灌过程中，要安排专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。模板拆除拆模原则1)拆模是支模的逆过程，先支后拆、后支先拆。2)拆模必须实行审批制度，拆模申请经技术负责人批准方可执行。3)拆模时混凝土强度必须是以同条件试块为基础得出的强度等级。4)拆模时安全员监督旁站。5)在拆模前工长必须做安全技术交底。拆模时混凝土强度要求构件类型达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率或强度经验时间(仅供参考，以拆模报告为准)剪力墙、柱1.2MPa混凝土浇筑1天后板≤2m50%混凝土浇筑10天后＞2m，≤8m75%混凝土浇筑10天后＞8m100%混凝土浇筑28天后梁≤8m75%混凝土浇筑10天后＞8m100%混凝土浇筑28天后悬臂构件100%混凝土浇筑28天后拆模注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。质量标准质量标准根据国家规范标准，模板安装允许偏差及检查方法如下表：项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高±5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±4、-54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高底差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺顺直/线尺9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度10、012插筋中心线位移5尺量外露长度10、0控制措施1)相关部门及时组织施工安全技术交底。2)模板表面清理干净，涂隔离剂。墙模校正时拉杆与地面夹角为450。质量不合格材料，模板变形未修复的，严禁使用。3)在模板支设标高通拉小白线，控制模板的支设标高。4)模板根据构件设计尺寸通过计算确定纵横龙骨的尺寸及间距。防止浇筑后混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确。5)模板成型班组自验,实行“三检制”，合格后报工长检验，然后依次报质检员、技术负责人进行核定。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，由质量部向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。6)每验收批模板拆模后应由质量部召集质量分析会，采取提高或改进质量措施。7)浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。8)砼吊斗不得冲击模板。成品保护1)模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。2)为防止破坏模板成品,相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板模上焊接钢筋，要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。3)模板须立靠在模板支撑架上，当有多块模板叠放在一起时，模板与模板之间须用木方隔开，防止面板受损坏。4)下雨时，应在堆放的模板上覆盖塑料布，尽量必避免模板受雨淋。安全措施一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。4)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。5)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。6、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。7、作业人员应遵守安全 操作规程 操作规程下载怎么下载操作规程眼科护理技术滚筒筛操作规程中医护理技术操作规程 和现场安全操作规程。8）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。9）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。10）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。11）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。模板支撑的检修安全措施支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。应急预案预防(1)、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。(2)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。(3)、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。(4)、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。(5)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(6)、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(7)、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(8)、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(9)、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(10)、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(11)、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(12)、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(13)、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。事故发生后一旦发生安全事故，首先应立即停止作业，保护现场，并马上报告有关负责人；安全负责人和项目经理必须第一时间直到现场并组织、指挥抢救，并在第一时间通知报告给上级主管部门。如果有人员伤亡立即通知120或直接送往就近的医院进行抢救。应急通信联络项目负责人：刘明星电话：13882965566安全员：肖守义电话：18228249673技术负责人：张钦能电话：18080535566医院救护中心：120匪警：110火警：119计算书梁模板梁模板（盘扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×1000新浇混凝土结构层高(m)3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁平行于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1800立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,750,750底模下设小梁间距(mm)200梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)600设计简图如下：四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=250×15×15/6＝9375mm3，I＝bh3/12=250×15×15×15/12＝70312.5mm4q1＝0.9×max[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×0.25＝5.12kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×0.25＝4.68kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.25＝0.44kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×0.25＝3.85kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝max[0.077×q1静+0.1×q1活,-0.107×q1静+0.121×q1活,-0.071×q1静+0.107×q1活]×b2/W＝max[0.077×4.68×0.22+0.1×0.44×0.22，-0.107×4.68×0.22+0.121×0.44×0.22，-0.071×4.68×0.22-0.107×0.44×0.22]×106/9375＝1.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×3.85×2004/(100×10000×70312.5)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×4.68×0.2+1.223×0.44×0.2＝1.18kN标准值(正常使用极限状态)Rmax＝1.143q2l＝1.143×4.68×0.2＝0.88kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.03×106/83330＝0.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)(kN·m)Vmax＝0.01kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.01×1000/(2×100×50)＝0N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.01kN，R2＝1.22kN，R3＝0.01kN正常使用极限状态R1＝0.01kN，R2＝0.91kN，R3＝0.01kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一(kN·m)主梁计算简图二(kN·m)由上节可知R＝max[R1，R2，R3]＝1.22kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝0.91kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.46×106/6200＝201.6N/mm2＜[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.81kNτmax＝2Vmax/A=2×3.81×1000/424＝17.99N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝2.7mm＜[ν]＝l/400＝600/200＝3mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态主梁计算简图一立柱2：R2＝8.34kN，同理可得立柱1：R1＝0.07kN，立柱3：R3＝0.07kN主梁计算简图二立柱2：R2＝3.66kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱3：R3＝0.03kN正常使用极限状态主梁计算简图一立柱2：R2＝6.22kN，同理可得立柱1：R1＝0.07kN，立柱3：R3＝0.07kN主梁计算简图二立柱2：R2＝2.73kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱3：R3＝0.03kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ=h/i=1800/15.8=113.92≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.541、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×b＝4.84kN/m2)小梁验算同上四～六计算过程，可得：立柱最大受力Nw＝Rmax+(1.5×1.2/3)×0.75＝8.79kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8.79×103/(0.54×424)+0.08×106/4490＝55.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝8.34kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.2立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.79/(1×0.2)＝43.94kPa≤fak＝140kPa满足要求！板模板板模板（盘扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高3.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)5新浇混凝土楼板边宽B(m)4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)3立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)100立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)125小梁悬挑端计算长度(mm)200,200设计简图如下：四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.97kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·m；σ＝Mmax/W＝0.2×106/54000＝3.66N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×2504/(384×10000×486000)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[4000/1200]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.55kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.25＝0.76kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.76×1.22+0.101×0.79×1.22＝0.2kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q1静L2+0.213pL＝0.08×0.76×1.22+0.213×3.15×1.2＝0.89kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.55×0.22/2，0.08×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.2，0.89，0.63]＝0.89kN·mσ＝Mmax/W＝0.89×106/83330＝10.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.76×1.2+0.617×0.79×1.2＝1.13kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×1.2+0.675×3.15＝2.18kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.55×0.2，0.08×0.2+3.15]＝3.17kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.13，2.18，3.17]＝3.17kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.25＝0.7kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.7×12004/(100×9350×4166700)＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.7×2004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.29kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.25＝0.81kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.25=0.75kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，R'max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.81×1.2+1.2×0.47×1.2＝1.75kN按悬臂梁，R1＝1.29×0.2＝0.26kNR＝max[R'max，R1]＝1.75kN;同理，R'＝1.31kN，R''＝1.31kN正常使用极限状态按三跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×0.75×1.2＝0.99kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.99×0.2＝0.2kNR＝max[R'max，R1]＝0.99kN;同理，R'＝0.74kN，R''＝0.74kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.08×106/6200＝189N/mm2小于[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.84×1000/424＝22.83N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.3mm＜[ν]＝l/400=3mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝113.21≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.54Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.82/10＝0.08kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.1+La/2，La]×max[0.1+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×(1+0.08/1.2)]×max[0.1+1.2/2，1.2]×max[0.1+1.2/2，1.2]＝7kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7004.35/(0.54×424)+0.08106/4490＝48.04N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！斜杆计算：W=ωk×lb×h=0.18×1.2×1.8=0.39kN；Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(1.8×1.8+1.2×1.2)1/2/1.2×0.39=0.7kN≤8kN；斜杆验算满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7kN≤[N]＝30kN满足要求！（三）墙模板墙模板（支撑不等间距盘扣式）计算书一、工程属性砼墙特性3楼Q1砼墙厚度(mm)200砼墙高度(mm)3000砼墙长度(mm)2000二、支撑构造小梁布置方式水平小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度d(mm)0主梁间距L(mm)900主梁固定方式对拉螺栓对拉螺栓水平间距s(mm)900支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道100第2道500第3道900第4道1400第5道2000第6道2600简图如下：三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3}＝min{38.403，72}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN/m2Smin＝0.9×1.4Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝38.400kN/m2Sˊmin＝0kN/m2四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mmW＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算q＝bSmax＝1.0×48.42＝48.42kN/m验算简图Mmax＝ql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·mσ＝Mmax/W＝0.38×106/37500=10.09N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求！2、挠度验算qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m验算简图挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×10584×281250)=0.66mm≤[ν]=l/250=250/250=1.00mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格Ф48×3.5小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205小梁弹性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）5.08小梁截面惯性矩I（cm4）12.19小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.3小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数η1小梁计算方式三等跨梁显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。1、强度验算q＝ηlSmax＝1.000×0.250×48.420＝12.10kN/m验算简图弯矩图Mmax＝0.98kN·mσ＝Mmax/W＝0.98×106/5080=192.93N/mm2≤[f]=205.00N/mm2满足要求！2、挠度验算qˊ＝ηlSˊmax＝1.000×0.250×38.40＝9.60kN/m验算简图变形图νmax＝1.73mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态剪力图Rmax＝11.98/η=11.98/1.000=11.98kN正常使用极限状态剪力图Rˊmax＝9.50/η=9.50/1.000=9.50kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格Ф48×3.5主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）5.08主梁截面惯性矩I（cm4）12.19主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.51、强度验算验算简图弯矩图Mmax＝0.66kN·mσ＝Mmax/W＝0.66×106/5080=129.84N/mm2[f]≤205N/mm2满足要求！2、支座反力计算剪力图第1道支撑所受主梁反力Rmax(1)＝10.93/ζ=10.93/0.5=21.85kN第2道支撑所受主梁反力Rmax(2)＝8.44/ζ=8.44/0.5=16.89kN第3道支撑所受主梁反力Rmax(3)＝10.77/ζ=10.77/0.5=21.55kN第4道支撑所受主梁反力Rmax(4)＝12.87/ζ=12.87/0.5=25.74kN第5道支撑所受主梁反力Rmax(5)＝9.38/ζ=9.38/0.5=18.76kN第6道支撑所受主梁反力Rmax(6)＝3.77/ζ=3.77/0.5=7.55kN3、挠度验算验算简图变形图νmax＝0.27mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)150同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：N＝25.737kN≤Ntb＝150kN满足要求！