污水脱氮除磷MSBR系统特点及工艺设计

第26卷 第1期 市 政 技 术 Vol.26 No.1 2008年1月 MunicipalEngineeringTechnology January,2008 收稿日期:2007-08-21 作者简介:张玉魁(1976-),男,河北辛集人,工程师,博士,北京市政 投资有限公司副总工程师,主要从事基础设施BOT,BT等 方式的项目投资管理工作。 随着水体污染的日趋严重,污水脱氮除磷技术的 研究与应用已成为污水处理领域的一个热点。MSBR 即改良型SBR(ModifiedSequencingBatchReactor),其 工艺 钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程 经过不断改进和发展已成为 MSBR的第三代技 术,其专利技术属于美国 Aqua-AerobicSystem,Inc. 所有[1]。MSBR系统实质是由A2/O工艺与SBR系统串 联而成,具有生物除磷脱氮功能。它集中了Bardenpho、 氧化沟和UCT等生物脱氮除磷工艺的优势,具有优 良的氮磷去除效果[2]。它将连续流与序批操作巧妙地 结合起来,既能在全充满且维持恒定水位下连续进、 出水,又能根据水质波动调节系统的缺氧、好氧反应 时间,从而高效稳定地运行[3]。 北京市五里坨污水处理厂(一期)采用了 MSBR 工艺,其工艺 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 及配套设备均由美国 Aqua公 司提供。 1 工程概况 北京市五里坨污水处理厂(一期)工程位于北京 市朝阳区,项目远期建设规模 4.5万 m3/d,一期建设 规模2万m3/d。 污水处理厂进水水质指标、出水水质指标、污染 物去除率如表 1,排放水水质达到《城镇污水处理厂 污染物排放 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》一级A标准(GB18918-2002)。 采用MSBR工艺+ABF滤池工艺处理污水,污泥 处理采用污泥浓缩脱水一体化设备。MSBR工艺流程 见图1。 2 MSBR工艺论述 MSBR技术起源于 20世纪80年代,原先为类似 于三沟氧化沟的三池系统[4],目前逐步发展成为多单 元组合系统,其系统由7个单元格组成。MSBR反应 池的工艺流程如图2所示。 单元1和单元7是SBR池,单元2是污泥浓缩池 (泥水分离池),单元3是预缺氧池,单元4是厌氧池, 文章编号:1009-7767(2008)01-0031-06 污水脱氮除磷MSBR系统特点及工艺设计 张玉魁 (北京市政投资有限公司,北京 100083) 摘 要:介绍了一种用于污水高效脱氮除磷的 MSBR工艺,它集中了 A2/O工艺与 SBR工艺的优点,将连续流与序批操 作巧妙地结合起来,既能在全充满且维持恒定水位下连续进、出水,又能根据水质波动调节系统的缺氧、好氧反应时间。 结合实际工程阐述了该工艺系统的设计和主要设备选择以及运行模式与控制要点;提出了MSBR工艺的改进建议。 关键词:污水处理;脱氮除磷;MSBR;工艺设计 中图分类号:X703.1 文献标志码:B TheSystemCharacteristicandProcessDesignofMSBRforSewageDenitrification andDephosphorization ZhangYukui 项目 进水指标 出水指标 去除率/% BOD5/(mg/L) 200 10 95 CODcr/(mg/L) 350 50 86 SS/(mg/L) 250 10 96 TN/(mg/L) 40 15 63 NH3-N/(mg/L) - 5 - TP/(mg/L) 5 0.5 90 大肠杆菌/(个/L) - 1000 - pH 6～9 6～9 - 表1 处理厂进、出水水质及去除率一览表 市政技术 第26卷 单元5是缺氧池,单元6是主曝气好氧池。 MSBR流程的实质与传统A2/O工艺一样,其工艺 原理如图3所示。由于MSBR工艺强化了各反应区的 功能,为各优势菌种创造了更优越的环境和水力条件, 无论从理论上分析,还是从实际的运行结果看,MSBR 工艺是一种理想的污水生物除磷脱氮工艺[5]。同时, MSBR工艺的厌氧区还可作为系统的厌氧酸化段,对 进水中的高分子难降解有机物起到厌氧水解作用,聚 磷菌释磷过程中释放的能量,可供聚磷菌主动吸收乙 酸、H+和 e-、使之以 PHB形式贮存在菌体内,从而促 进有机物的酸化过程,提高污水的可生化性和好氧过 程的反应速率,厌氧、缺氧、好氧过程的交替进行使厌 氧区同时起到“生物选择器”的作用[6]。 进水经预处理工序后直接进入 MSBR反应池的 厌氧池,与预缺氧池的回流污泥混合,富含磷污泥在 厌氧池进行释磷反应后进入缺氧池,缺氧池主要用于 强化整个系统的反硝化效果,由主曝气池至缺氧池的 混合液回流系统提供态氮。缺氧池出水进入主曝气池 经有机物降解、硝化、磷吸收反应后再进入1#SBR池 或7#SBR池。如果 1#SBR池作为沉淀池出水,则 7# SBR池首先进行缺氧反应,再进行好氧反应,或交替 进行缺氧、好氧反应。在缺氧、好氧反应阶段,SBR池 的混合液通过回流泵回流到泥水分离池,分离池上清 液进入缺氧池,沉淀污泥进入预缺氧池,沉淀污泥经 内源缺氧反硝化脱氮后提升进入厌氧池与进水混合 释磷,依次循环。 泥水分离池将从SBR池回流的污泥作了 2～3倍 图1 MSBR工艺流程图 图2 MSBR系统流程示意图 图3 MSBR系统原理图 32· · 2008年第1期 单元 容积/m3 停留时间/h 1 2491.7 2.99 2 383.3 0.46 3 458.3 0.55 4 1150 1.38 5 916.7 0.24 6 5433.3 6.52 7 2491.7 2.99 合 计 13325 15.99 表2 各单元有效容积及水力停留时间表 的浓缩,同时将进入预缺氧池的回流量及厌氧池的回 流量(经浓缩的污泥)减少了 70%以上,从而强化了 系统的除磷效果。当进入预缺氧池的流量从1Q减少 到0.25Q时,其实际停留时间增加了3倍,也即其反 硝化反应的反应时间增加了3倍,而当其污泥浓度增 加了2倍时,微生物内源降解所带来的反硝化反应速 率增加了1倍,也即NOx-N的总去除率增加至8倍。 将预缺氧池的反应体积减少一半后,其NOx-N的总 去除率仍是无泥水分离区的4倍,使得进入厌氧池的 NOx浓度在最低点,保证厌氧池的厌氧状态及厌氧池 的VFA(挥发性脂肪酸)能被聚磷菌优先使用。 进入厌氧区的NOx得到控制后,使得异氧细菌能 在厌氧条件下,强化非VFA有机物对VFA的酸化反 应,污泥浓度的增加提升了厌氧区异氧细菌的总量, 更进一步促进了酸化反应的速率。而进入厌氧区的回 流液(浓缩污泥)从1Q减少到 0.25Q使得厌氧区的 实际反应停留时间增加了 60%,更进一步增加了酸 化反应的VFA总产量。与此同时,当回流液(浓缩污 泥)从1Q减少到0.25Q时,其对厌氧区VFA的稀释 效应大大降低了,此效应可将厌氧区的 VFA浓度增 加至原来的1.6倍(由于回流的污泥几乎不存在任何 原废水有机碳源及VFA)。由于厌氧区VFA的浓度是 决定聚磷菌释磷速率的关键因素,上述 VFA浓度效 应的上升大大提高了聚磷菌的整体反应速率,而 60%的实际反应时间增加及厌氧池污泥浓度的上升 则更进一步提升了VFA吸附及PHB转化的总量。 3 MSBR系统工艺设计 3.1 各单元水力停留时间 由于一期工程处理水量仅2万m3/d,在满足处理 功能和事故检修安全性的前提下,为提高土建及设备 投资效率,降低总造价,一期工程设MSBR一组,池型 为7单元式MSBR系统,按平均水量2万m3/d设计, 最大能力3万m3/d校核 (各单元有效容积及水力停 留时间见表2)。二期工程增设MSBR池一组,池型及 设备布置与一期工程相同。 3.2 MSBR系统主要设备 在单元 1、7中分别设有可升降式微孔曝气器作 为充氧设备,可升降式微孔曝气器在维护、检修时可 以将整套曝气装置升至水面以上,方便维修。 除单元2、6以外的所有单元中,均设有浮筒式搅 拌装置,其主要优点是:搅拌器浮在水面上,不需设置 专门的支撑结构(如梁或走道);用3条不锈钢丝绳将 其固定在池壁,维修时很方便地就可以将搅拌器拉到 池边;独特的搅拌设计,可以避免将氧气带入,保证厌 氧或缺氧条件不被破坏[1]。 MSBR池采用出水空气堰,当单元 1(或 7)处于 曝气或搅拌时,将压缩空气注入罩内,压缩空气会把 罩内水位压低至出水堰以下,由于空气堰内压缩空气 的水封作用,使混合液不能进入集水槽;当单元1(或 7)出水时将堰内空气放出,罩内水位高于出水堰口, 出水越过堰口进入集水槽,并能避免浮渣进入出水 管。调节空气堰中空气压力,可以控制出水流量。 单元6至单元5的回流,可根据对反硝化效率的 要求的高低,通过变速调节回流泵来改变系统的回流 量。为了保证系统有足够的反硝化反应,缺氧池设计 停留时间近2h,同时也将曝气池至缺氧池最大回流 量设计在4Q。为避免聚磷菌在预缺氧池中进行吸附 释放,预缺氧池至厌氧池的污泥泵可变速调节,以保 证预缺氧池的NOx-N控制在1～2.5mg/L。污泥泵的调 节由预缺氧池的硝酸盐在线监测仪控制。 SBR池至泥水分离池的回流泵同样可进行变速 调节,以保证整个系统的污泥平衡。 MSBR工艺在主曝气池及 SBR池内安装溶氧测 定仪,根据主曝气池及SBR池内DO水平自动调节空 气管道的调节阀门,由调节阀门的开度影响风管总压 力,由风管总压力自动调节鼓风机的进出导叶片角, 特别是在主曝气池与SBR池同时供氧切换为主曝气 池单独供氧时自动调整鼓风量以节省能耗,运行周期 的切换及各设备的时序操作均实行自动控制。 3.3 SBR池挡板设计 在1#和7#SBR池的设计中采用了最先进的中间 挡板流态设计,如图4所示。当SBR池处于澄清出水 状态时,曝气池的混合液经过底部的污泥层进行污泥 过滤澄清。底部挡流板可以防止当出现冲击水力负荷 时对出水堰口污泥层的破坏,此时污泥层在中间挡流 板附近部分悬浮物被带起,中间挡流板形成的倒向推 流使得带起的悬浮物有了二次沉淀效应,保证出水水 质,如图5所示。 污水脱氮除磷MSBR系统特点及工艺设计 33· · 市政技术 第26卷 与此同时,MSBR的系统设计将空间与时间的控 制概念有效结合起来,利用了时间控制概念。MSBR系 统在夏天将温度上升所带来的额外反应停留时间转 化为悬浮物沉淀时间。当周期时间缩短时(即一个反应 周期中的搅拌和曝气时间缩短),预沉时间的不变造 成了沉淀澄清时间所占的比例上升,其结果是当冲击 水量将悬浮物在挡板处带起时,推流的时间差使得含 有悬浮物的水流接近出水堰口前即已作了周期的切 换,防止了出水带出悬浮物。这是MSBR系统能够在大 水力负荷冲击时仍能保证低悬浮物出水的重要原因。 与普通 A2/O系统相比较,MSBR系统的 SBR池 在沉淀澄清(同时出水)时段并无回流,这样实际的水 力负荷及污泥负荷均减少了一半(一般情况下A2/O或 改良A2/O均有1Q的回流),大大稳定了澄清时段的水 流状态,特别对污泥层澄清效应的稳定起到了很大的 作用。该项目SBR名义停留时间为3h,在水力负荷 增加至3倍情况时,实际停留时间仍有1h(无回流状 态)。在此情况下(一般仅发生在夏季),系统仍能利用 时间差缩短运行周期,同时能防止悬浮物被带出水体。 MSBR工艺污水在通过7#和1#SBR池澄清区污 泥层时,前端有硝化反应及后端反硝化反应,试验数 据及现场数据均证实污泥层的反硝化量很大[7]。 为进一步降低磷及其他污染物,在MSBR池后加 一套混凝剂投药装置,经自动反冲洗滤池 ABF出水 可保证系统出水P低于0.3mg/L。 4 MSBR工艺的运行与控制要点 五里坨污水厂主体采用了 MSBR生物脱氮除磷 污水处理系统,其特征是一个由空间与时间概念交叉 运作形成的一套高效优良的组合生物降解污水处理 系统。因而其工艺运行的调试与调整也是根据系统的 要求(同时也是实际进水水质条件)进行的。其主要系 统运行条件的满足是通过空间与时间的联合调整来 完成,即调整区域水量分布(包括回流)及周期时间分 布,从而达到最佳的处理效果,同时也控制最低的运 行成本及污泥产量。 4.1 MSBR系统运行模式 与T型氧化沟、Unitank等系统类似,MSBR也是 将运行过程分为不同的时间段,在同一周期的不同时 段内,一些单元采用不同的运转方式,以便完成不同 的处理目的。 典型的MSBR将一个运转周期分为6个时段(具 体运行时根据冬季或夏季气温变化会有所变化,可自 动设置调整),由3个时段组成一个半周期。在两个相 邻的半周期内,除SBR池的运转方式不同外,其余各 单元的运转方式完全一样。一般各时段的持续时间如 表3所示。 其中时段1、2、3为第一个半周期,时段4、5、6为 第二个半周期。原污水由MSBR的单元4(厌氧池)进 入,在第一个半周期内,单元7起沉淀池的作用,第二 个半周期内单元1起沉淀池的作用。 MSBR系统的回流由污泥回流与混合液回流两 部分组成。MSBR各单元的工作状态根据各循环周期 内的时段确定如表4所示。 为强化在冬季条件下的总氮去除率,冬季可采用 SBR池多时段缺氧、曝气周期运行,从而使系统有充 分的硝化反硝化反应,总时段增加至10段。 因为MSBR的单元1和单元7是间隙性曝气,缺 氧时段和预沉时段之和并不是曝气时段的整数倍,为 图4 底部挡板示意图 图5 污泥过滤澄清示意图 时段 1 2 3 4 5 6 持续时间/min 40 50 30 40 50 30 表3 各时段持续时间表 时段 单元 1 2 3 4 5 6 7 1 搅拌 浓缩 搅拌 搅拌 搅拌 曝气 沉淀 2 曝气 浓缩 搅拌 搅拌 搅拌 曝气 沉淀 3 预沉 浓缩 搅拌 搅拌 搅拌 曝气 沉淀 4 沉淀 浓缩 搅拌 搅拌 搅拌 曝气 搅拌 5 沉淀 浓缩 搅拌 搅拌 搅拌 曝气 曝气 6 沉淀 浓缩 搅拌 搅拌 搅拌 曝气 预沉 表4 不同时段各单元工作状态表 34· · 2008年第1期 了使鼓风机房的供气较为均匀以便降低瞬时高风量, 各个SBR池的运转时段应该彼此错开。 4.2 MSBR系统控制要点 (1)运行周期的控制 运行周期可调整系统不同的硝化及反硝化反应 的要求。更主要是为了调整反应时间及沉淀、澄清时 间。当周期增长时,因为系统在周期切换时,其预沉时 间不变或只有微小的变动,所以其实际反应时间增加 了。根据五里坨污水厂的水质状态,可选择半运行周 期为冬天3h、夏天2h。夏季特大水量时,可考虑进一 步缩短运行周期从而完全防止冲击流态卷起的悬浮 物带出水体。同时在夏季温度较高的条件下,尽可能 延长 SBR池搅拌反硝化反应(即缺氧反应)的时段, 以促使系统尽可能高的反硝化,降低充氧要求从而减 少运行费用。当系统进水含氮增加时,也可增加一对 缺氧、好氧阶段,即每周期单元 1和单元 7SBR池各 2个缺氧时段,2个好氧时段。 (2)外回流量控制 单元1、单元7～2的回流称为系统外回流。其回 流时间可在周期运行中由程序自动调整。一般情况下 与运行周期中的缺氧、好氧时段的总和同步。但当系 统的后续单元(连续运行单元)的悬浮物比例不足时 (特别是MLSS不够而造成硝化反应不足,硝化菌在曝 气池的总量不足),可考虑在搅拌阶段开始前5～10min 启动回流泵。即在这附加时段内回流沉淀的浓缩污 泥,从而将 SBR单元的污泥尽快送至连续运行的单 元中。回流流量一般在80%Q以上,将尽可能多的污 泥送至连续运行单元。但同时应考虑污泥浓缩单元 (单元2)的水力承受能力,如上清液悬浮物含量过高 (>150mg/L),应适当减少回流量以稳定污泥浓缩单 元的水力条件从而改善污泥浓缩效果。 (3)单元5运行控制 单元 5可用作第二级厌氧单元或缺氧反硝化单 元。当系统进水的氮、磷含量正常(在设计量附近)且 进水的碳源有机物又足够时,该单元应用作反硝化单 元使用。此时,单元2的上清液应全部进入该单元。即 开启上清液渠道至单元 5的闸门而关闭其至单元 6 的闸门。同时开启内回流(单元6至单元5的回流), 该回流量的控制以单元 5的 NOX-N在 2～4mg/L为 基准。当单元5的NOX-N低于该值时,应加大回流量 以增加单元5的氧源(NOX-N),以便保证其最大反硝 化量从而降低出水总氮及运行成本。当单元 5的 NOX-N大于 4mg/L时,应降低回流量从而增加该单 元的实际水力停留时间,以增加该单元的反硝化效应, 从而保证该单元的正常运行状态。 根据五里坨污水厂的进水水质,进水的有机碳严 重不足(BOD5大大偏低),为满足有限碳源的充分利 用以达到最大生物除磷效果,该单元应用作第二级厌 氧单元(即二级有机碳源酸化及生物磷释放)。上清液 流至单元5的闸门应处于关闭状态,上清液至单元 6 的闸门应处于开起状态,同时内回流完全关闭。 (4)单元3运行控制 单元 3的运行控制是本系统生物除磷成败的关 键。该单元的目的是防止NOX-N进入厌氧单元从而 确保厌氧单元的厌氧状态。该单元的正确运行状态是 NOX-N足够低但又不低至造成二次磷释放的条件。 因此,该单元的NOX-N值应控制在 1.5～3.0mg/L之 间。当NOX-N低于1.5mg/L时,为保证磷不在该单元 进行无碳源吸附释放,应增加单元 3至单元 4的流 量,以降低单元 3的 MLSS及实际停留时间,从而减 少反硝化总量而使单元 3的 NOX-N上升,一般通过 PLC人机界面设定频率的增加或降低,每次调整以5% 为宜。当单元3NOX-N高于3mg/L时,应减小单元3至 单元4的提升流量以增加单元3MLSS及实际停留时 间,强化其反硝化反应以控制进入单元 4的 NOX-N 总量,保证单元4的厌氧状态及最佳实际停留时间以 便取得充分的磷释放,从而取得最大的除磷效果。 其他对系统的影响包括设备的正常运行,预处理 效果,表面浮渣的去除等。 5 结论与建议 我国的水处理市场很大,还有相当多的城市污 水需要处理,需要新的高效低耗工艺满足这些要求。 MSBR由于具有集约化、占地少、能耗低、效率高等特 点而非常具有竞争力。目前国内深圳、上海、无锡等地 的污水厂采用了MSBR工艺,并且运行状况良好。 但是MSBR工艺仍然有待改进。大型城市污水厂 一般都采用连续流工艺,因为这样它的容积利用率和 设备利用率都能达到最大。在保留 MSBR工艺 SBR 池优点的同时应尽量克服其设备利用率不高的缺点, 这是该工艺进一步的改进方向;减小 SBR池的体积 或者研究具有过滤功能的连续流澄清池都有可能达 到此目的。 参考文献: [1]赵忠富,付忠志.污水 MSBR系统工艺设计[J].给水排水, 2000,16(11):6-9. [2]李春鞠,顾国维,杨海真.城市污水除磷脱氮MSBR工艺试 (下转第59页) 污水脱氮除磷MSBR系统特点及工艺设计 35· · 2008年第1期 验研究[J].环境工程,2000,18(6):19-22. [3]李春鞠,顾国维,杨海真.改善 MSBR系统脱氮效果的试验 研究[J].中国给水排水,2001,17(1):9-14. [4]李探微,彭永臻,高旭,李军.一种新的污水处理技术—MS- BR法[J].给水排水,1999,25(6):10-12. [5]杨殿海,顾国维.改进型MSBR工艺特点与运行效果[J].中国 给水排水,2004,20(1):62-65. [6]严晨敏,张代钧,唐然,等.一种改进的 MSBR工艺脱氮除 磷性能的仿真模拟与试验研究[J].环境科学学报,2005,25 (3):391-395. [7]LiCJ,GuGW,YangHZ.ExperimentalStudyonImproving NitrogenRemovalEfficiencieswithModifiedSequencingBatch Reactor[J].ChinaWater&Wastewater,2001,17(1):9-14. (上接第35页) 支护整个过程中边坡的动态变化,必须在施工过程中 进行监测。 4.1 监测要求 (1)支护结构水平位移监测:在基坑四周坡肩布 点,间距不小于20m。 (2)支护结构沉降监测:沉降点布点不少于8个。 (3)对基坑周边的既有建(构)筑物进行位移、沉 降等监测:基坑边缘向外10～30m范围内的建(构)筑 物均应列为监测对象[4]。 (4)周边土体和建筑物沉降、位移观测:建筑物倾 斜观测点的布设应在基坑开挖前5d左右完成,并测 出初始数据;支护结构水平位移和沉降观测点应随支 护施工进度进行。 4.2 监测周期 按规定对基坑进行水平位移、沉降、倾斜、裂缝等 4个方面的监测。监测周期见表2。 序号 项目名称 监测频率 1 水平位移监测 开挖前监测 1次,开挖期间一般每周监测 3次,时间应在每层土方开挖前后,支护完成至基础施 工到±0.00每周监测1次。如基坑出现险情时应加密监测 2 沉降监测 同上 3 倾斜监测 同上 4 裂缝监测 根据现场情况定 表2 基坑监测周期 4.3 监测预警 通过对监测数据的综合分析,在其达到破坏极限 状态前应预警,以便尽早采取措施,做到防患于未然。 根据文献[1]及实际经验,该工程变形预警值为:水平 位移连续 3d超过 5mm,沉降连续 3d超过 5mm, 地面开裂裂缝达 30mm。最终变形水平位移警戒值 为 60mm,沉降变形警戒值为60mm[1]。 具体基坑监测方案由专门监测单位提出。在施工 过程中,还应加强表面巡视,发现问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 及时研究处理。 4.4 应急措施 深基坑施工风险性较大,施工过程中可能会遇到 各种恶劣天气或意外情况,为做到有备无患,针对该 工程特点,制定以下应急措施: (1)准备一定数量的土工织物,待位移、沉降过大 而出现险情时,用编织袋装满砂或土堆压坡脚,以控 制变形。如险情较大且条件允许,可令挖掘机取土直 接回填。在位移、沉降过大区域可根据产生原因进行 加固处理后,再继续开挖基坑。 (2)出现边坡局部涌水时,迅速用特种止水材料 加以处理,埋管引流后再封堵。 (3)准备一定面积的钢筋网,土质较差的局部剥 离后,迅速用土钉挂网固定,施喷快凝混凝土。 (4)成立应急抢险小组,准备一定数量的木桩及 钢管等抢险器材,如遇局部滑坡等事故时可及时做出 处理。 5 结语 武汉三金潭污水处理厂 2座卵形消化池基坑采 用上述施工方案,历时 40d,经历了梅雨和暴雨等异 常天气的考验,持续暴露时间已达14个月,经现场监 测,各项指标均符合规范要求,未出现异常,进一步验 证了该设计方案和施工技术的可靠性。 参考文献: [1]中国建筑科学研究院.JGJ120-99建筑基坑支护技术规程 [S].北京:中国建筑工业出版社,1999. [2]湖北省深基坑工程咨询审查专家委员会.DB42/159-2004 湖北省基坑工程技术规程[S].武汉:[出版者不详],2004. [3]原国家冶金工业局.GB50086-2001锚杆喷射混凝土支护 技术规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2001. [4]重庆市建设委员会.GB50330-2002建筑边坡工程技术规 范[S].北京:中国建筑工业出版社,2002. 卵形消化池深基坑施工技术 59· ·