塔吊基础施工方案(1、6、7、8号楼)

江苏省华建建设股份有限公司塔吊基础专项施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 TOC\o"1-3"\h\z\u目录4四、塔吊基础定位图、剖面图、配筋剖面图..........................................5五、矩形板式桩基础计算书......................................................................7六、塔吊安装位置总平面图……………………………………………16一、工程概况1.1工程基本概况工程名称晋和天庆花园（商业、住宅楼小区）二期工程地点珠海市金湾区三灶镇金海岸大道南侧建设单位珠海市晋和天庆房地产开发有限公司 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 单位兰州市城市建设设计院珠海分院监理单位珠海森茂工程项目管理有限公司质量监督珠海市金湾区建设工程质量监督检测站安全监督珠海市金湾区建设工程安全监督站施工单位江苏省华建建设股份有限公司珠海分公司1.2建筑功能、规模、面积与层高本工程晋和天庆花园位于金海岸大道南侧，东临三灶镇园林管理区路，南临拟建规划路，西临通往三灶中心区规划路。总建筑面积：157513.29m2，共9栋建筑物（建筑物编号1#～9#），其中1#～8#为地上28～31层的高层住宅，计划每一栋高层楼施工安装一部塔吊，其中1、7、8栋各采用安装一部南海高达QTZ80（6012）塔吊，6栋安装一部南海高达QTZ100(6015)塔吊，第一期先施工2、3、4、5#楼4栋4台塔吊已完成，本次施工6、7、8和1栋。除综合楼外均设一层地下室，其中：地下室基坑底面积（26025.81m2）m2。 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 层每层高3.0m，建筑总高度分别100.2m~106m。表1.1安装塔吊建（构）筑物一览表序号项目名称栋数层数标准层层高（m）基底面积（m2）总建筑面积（m2）总高度（m）地上地下1住宅（1栋）13013.0491.4113398.7995.005住宅（6栋）13013.0588.7415993.1093.006住宅（7栋）13013.0588.7415993.1093.007住宅（8栋）13013.0588.7415993.1093.00编制说明1、编制依据1.1《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20091.2《建筑地基基础设计规范》GB50007-20111.3《混凝土结构设计规范》GB50010-20101.4《建筑结构荷载规范》GB50009-20121.5《建筑桩基技术规范）JGJ97-20082、塔吊2.1QTZ80(6012)塔式起重机《使用说明书》，佛山市南海高达建设机械有限公司。2.2QTZ100(6015)塔式起重机《使用说明书》，佛山市南海高达建设机械有限公司。3、混凝土标号为C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢筋等，基础的制作应严格按图施工，地脚螺栓应用铁丝绑扎，绝对不允许采用点焊来固定。4、混凝土基础的尺寸如图所示，总混凝土用量约70m³。5、基础表面应平整，并校水平。6、四根直径为500预制混凝土管桩单桩承载力特征值为2100KN。经由甲方、监理单位、施工方及公司现场核实，现场八栋楼且每栋楼塔吊基础用4根直径为500的预制混凝土管桩，我单位拟用佛山市南海高达QTZ80（6012）和佛山市南海高达QTZ100(6015)型塔吊，该两种机型基础上层配筋QTZ80（6012）为25@160双向，QTZ100(6015)为25@160（面筋）、25@150（底筋），两种机型塔吊基础尺寸参照各自塔吊基础说明书，尺寸都是5000m×5000m×1400m经验算基础满足现各机型的各项要求。7、基础验算时配筋尺寸等严格按照说明书要求制作，上部荷载按佛山市南海高达QTZ80（6012）机型和佛山市南海高达QTZ100(6015)机型验算。三、塔吊基础钢筋成型表（1）南海高达QTZ80（6012）机型塔吊基础钢筋成型表序号部位规格形状长度数量重量（Kg）1基础上一层25490032条604.622基础上二层25490032条604.623基础下一层25490032条604.624基础下二层25490032条604.625地脚螺栓定位加强筋25240016条148.076拉筋141480100条179.087马镫20340016条134.25总计：2879.88其他 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 序号材料数量1240墙砖胎膜30.8m22C35、P6砼35m33C15砼2.7m3（2）佛山市南海高达QTZ100(6015)机型塔吊基础钢筋成型表序号部位规格形状长度数量重量（Kg）1基础上一层256700/775.062基础上二层256700/775.063基础下一层256700/775.064基础下二层256700/775.065地脚螺栓定位加强筋25200016条123.46拉筋142000100条178.987四周水平筋141050024条304.92总计：3707.54其他材料序号材料数量1240墙砖胎膜30.8m22C35、P6砼35m33C15砼2.7m3四、塔吊基础定位图、剖面图、配筋剖面图：;五、矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础QTZ80-6012(二期)计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机 型号 pcr仪的中文说明书矿用离心泵型号大全阀门型号表示含义汽车蓄电池车型适配表汉川数控铣床 QTZ80-6012塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载塔机竖向荷载简图(​F:\\CSC2014\\OutPut\\塔机竖向荷载简图.dwg​)1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)546起重臂自重G1(kN)60起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)5.4小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)18.4最大起重力矩M2(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)56.7平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.8平衡块自重G4(kN)144平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)122、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地广东珠海市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数βz工作状态1.763非工作状态1.849风压等效高度变化系数μz0.88风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.763×1.95×0.88×0.2＝0.581非工作状态0.8×1.2×1.849×1.95×0.88×0.5＝1.5233、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)546+60+5.4+56.7+144＝812.1起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)812.1+60＝872.1水平荷载标准值Fvk(kN)0.581×0.35×1.8×48＝17.569倾覆力矩标准值Mk(kN·m)60×25+5.4×18.4-56.7×6.8-144×12+0.9×(800+0.5×17.569×48)＝585.29非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝812.1水平荷载标准值Fvk'(kN)1.523×0.35×1.8×48＝46.056倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)60×25+5.4×0-56.7×6.8-144×12+0.5×46.056×48＝491.7844、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×812.1＝974.52起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)974.52+84＝1058.52水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×17.569＝24.597倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(60×25+5.4×18.4-56.7×6.8-144×12)+1.4×0.9×(800+0.5×17.569×48)＝922.247非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×812.1＝974.52水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×46.056＝64.478倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(60×25+5.4×0-56.7×6.8-144×12)+1.4×0.5×46.056×48＝811.21三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否基础布置图(​F:\\CSC2014\\OutPut\\基础布置图.dwg​)承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×875=1050kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(872.1+875)/4=436.775kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(872.1+875)/4+(585.29+17.569×1.4)/5.374=550.263kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(872.1+875)/4-(585.29+17.569×1.4)/5.374=323.287kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1058.52+1050)/4+(922.247+24.597×1.4)/5.374=705.15kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1058.52+1050)/4-(922.247+24.597×1.4)/5.374=349.11kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2100桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.4是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土3.322000.7220粘性土2.9243400.7340粗砂4.2243400.7340粘性土5.8243400.7340强风化岩15504500.74501、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×220)/2.5=550/2.5=220kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1.571×(1.9×2+2.9×24+4.2×24+5.8×24+7.2×50)+450×0.196+0.1×220×6.054=1279.312kNQk=436.775kN≤Ra=1279.312kNQkmax=550.263kN≤1.2Ra=1.2×1279.312=1535.174kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=323.287kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=2×3.142×162/4=402mm2纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.142×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=705.15kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2100kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=323.287kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=323.287kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@160承台底部短向配筋HRB400Φ25@160承台顶部长向配筋HRB400Φ25@160承台顶部短向配筋HRB400Φ25@1601、荷载计算承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(705.15+(349.11))×5.374/2=2832.803kN·mX方向：Mx=Mab/L=2832.803×3.8/5.374=2003.094kN·mY方向：My=Mal/L=2832.803×3.8/5.374=2003.094kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1058.52/4+922.247/5.374=436.242kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1338)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75ma1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75m剪跨比：λb'=a1b/h0=750/1338=0.561，取λb=0.561；λl'=a1l/h0=750/1338=0.561，取λl=0.561；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.561+1)=1.121αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.561+1)=1.121βhsαbftbh0=0.879×1.121×1.57×103×5×1.338=10357.332kNβhsαlftlh0=0.879×1.121×1.57×103×5×1.338=10357.332kNV=436.242kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10357.332kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.338=4.476mab=3.8m≤B+2h0=4.476m，al=3.8m≤B+2h0=4.476m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=2003.094×106/(1.03×16.7×5000×13382)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.993AS1=My/(γS1h0fy1)=2003.094×106/(0.993×1338×360)=4186mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(4186,0.002×5000×1338)=13380mm2承台底长向实际配筋：AS1'=15831mm2≥A1=13380mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=2003.094×106/(1.03×16.7×5000×13382)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.993AS2=Mx/(γS2h0fy1)=2003.094×106/(0.993×1338×360)=4186mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1338)=13380mm2承台底短向实际配筋：AS2'=15831mm2≥A2=13380mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=15831mm2≥0.5AS1'=0.5×15831=7916mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=15831mm2≥0.5AS2'=0.5×15831=7916mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。六、配筋示意图承台配筋图(​F:\\CSC2014\\OutPut\\上承台配筋图.dwg​)矩形板式塔吊桩基础QTZ100-6015计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ100-6015塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载塔机竖向荷载简图(​F:\\CSC2014\\OutPut\\塔机竖向荷载简图.dwg​)1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)648起重臂自重G1(kN)64起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)30小车和吊钩自重G2(kN)6.2小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)80最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)15.4最大起重力矩M2(kN.m)1000平衡臂自重G3(kN)630平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.8平衡块自重G4(kN)168平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)14.62、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地广东珠海市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数βz工作状态1.763非工作状态1.849风压等效高度变化系数μz0.88风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.763×1.95×0.88×0.2＝0.581非工作状态0.8×1.2×1.849×1.95×0.88×0.5＝1.5233、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)648+64+6.2+630+168＝1516.2起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)1516.2+80＝1596.2水平荷载标准值Fvk(kN)0.581×0.35×1.8×48＝17.569倾覆力矩标准值Mk(kN·m)64×30+6.2×15.4-630×6.8-168×14.6+0.9×(1000+0.5×17.569×48)＝3441.83非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝1516.2水平荷载标准值Fvk'(kN)1.523×0.35×1.8×48＝46.056倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)64×30+6.2×0-630×6.8-168×14.6+0.5×46.056×48＝3711.4564、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1516.2＝1819.44起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×80＝112竖向荷载设计值F(kN)1819.44+112＝1931.44水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×17.569＝24.597倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(64×30+6.2×15.4-630×6.8-168×14.6)+1.4×0.9×(1000+0.5×17.569×48)＝3874.297非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1516.2＝1819.44水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×46.056＝64.478倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(64×30+6.2×0-630×6.8-168×14.6)+1.4×0.5×46.056×48＝4232.678三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否基础布置图(​F:\\CSC2014\\OutPut\\基础布置图.dwg​)承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×875=1050kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1516.2+875)/4=597.8kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1516.2+875)/4+(3711.456+46.056×1.4)/5.374=1300.429kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1516.2+875)/4-(3711.456+46.056×1.4)/5.374=-104.829kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1819.44+1050)/4+(4232.678+64.478×1.4)/5.374=1521.777kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1819.44+1050)/4-(4232.678+64.478×1.4)/5.374=-87.057kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2100桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.4是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土3.322000.7220粘性土2.9243400.7340粗砂4.2243400.7340粘性土5.8243400.7340强风化岩15504500.74501、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×220)/2.5=550/2.5=220kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1.571×(1.9×2+2.9×24+4.2×24+5.8×24+7.2×50)+450×0.196+0.1×220×6.054=1279.312kNQk=597.8kN≤Ra=1279.312kNQkmax=1300.429kN≤1.2Ra=1.2×1279.312=1535.174kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-104.829kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=104.829kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(γz-10)=22×0.196×(25-10)=64.795kNRa'=uΣλiqsiali+Gp=1.571×(0.7×1.9×2+0.7×2.9×24+0.7×4.2×24+0.7×5.8×24+0.7×7.2×50)+64.795=805.237kNQk'=104.829kN≤Ra'=805.237kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=2×3.142×162/4=402mm2纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.142×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1521.777kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2100kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=87.057kNfyAS+fpyAps=(270×402.124+650×989.123)×10-3=751.503kNQ'=87.057kN≤fyAS+fpyAps=751.503kN满足要求！4、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。(1)、纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2π/4=5002π/4=196350mm2ρte=(As+Aps)/Ate=(402.124+989.123)/196350=0.007<0.01取ρte=0.01(2)、纵向钢筋等效应力σsk=(Qk'-Np0)/(Aps+As)=(104.829×103-100×103)/(989.123+402.124)=3.471N/mm2(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×3.11/(0.01×3.471)=-57.144取ψ=0.2(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径dep=Σnidi2/Σniνidi=(2×162+11×10.72)/(2×1×16+11×0.8×10.7)=14.041mm(5)、最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.2×0.2×3.471×(1.9×35+0.08×14.041/0.01)/200000=0.001mm≤ωlim=0.2mm满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@150承台底部短向配筋HRB400Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400Φ25@160承台顶部短向配筋HRB400Φ25@1601、荷载计算承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1521.777+(-87.057))×5.374/2=3855.101kN·mX方向：Mx=Mab/L=3855.101×3.8/5.374=2725.968kN·mY方向：My=Mal/L=3855.101×3.8/5.374=2725.968kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1819.44/4+4232.678/5.374=1242.48kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1338)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75ma1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.8-0.5)/2=0.75m剪跨比：λb'=a1b/h0=750/1338=0.561，取λb=0.561；λl'=a1l/h0=750/1338=0.561，取λl=0.561；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.561+1)=1.121αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.561+1)=1.121βhsαbftbh0=0.879×1.121×1.57×103×5×1.338=10357.332kNβhsαlftlh0=0.879×1.121×1.57×103×5×1.338=10357.332kNV=1242.48kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10357.332kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.338=4.476mab=3.8m≤B+2h0=4.476m，al=3.8m≤B+2h0=4.476m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=2725.968×106/(1.03×16.7×5000×13382)=0.018ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS1=1-ζ1/2=1-0.018/2=0.991AS1=My/(γS1h0fy1)=2725.968×106/(0.991×1338×360)=5711mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(5711,0.002×5000×1338)=13380mm2承台底长向实际配筋：AS1'=16854mm2≥A1=13380mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=2725.968×106/(1.03×16.7×5000×13382)=0.018ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0.991AS2=Mx/(γS2h0fy1)=2725.968×106/(0.991×1338×360)=5711mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1338)=13380mm2承台底短向实际配筋：AS2'=16854mm2≥A2=13380mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=15831mm2≥0.5AS1'=0.5×16854=8427mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=15831mm2≥0.5AS2'=0.5×16854=8427mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。六、配筋示意图承台配筋图(​F:\\CSC2014\\OutPut\\上承台配筋图.dwg​)六、安装位置总平面图及塔吊基础施工大样图塔吊安装位置总平面图4900@2@4900@2@4900@2@4900@2@24003001401401200125012503003004900900900490090090049009009004900900900400400200049002800280012001