L型连续退火炉的工艺改进

冶 金 能 源 ENERGY F．0R M匮TAI．I，URGICAL INDUSTI Y V01．25 No．4 July．2006 L型连续退火炉的工艺改进 刘凤芹 胡 伟 李 庆 (唐山钢铁设计研究院) (唐钢动力能源部，技术中心) 摘 要 介绍了唐钢 1号连退线改进退火工艺，提高退火板冲压性能的 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 。 关键词 退火板 冲压性能 退火工艺 Technics improvement of“L’’type continuous annealing furnace Liu Fe~gqin (Tangshan Iron and Steel Design and Research Institute) Hu Wei Li Qing (Tangshan Iron and Steelgroup Co．，Ltd．) Abstract This article introduces method on improving the armealiI】g technics and the pressing time- tion of annealing strip in the 1# continuous annealing ~ 1"18~e． Keywords annealing strip pressing function annealing technics 1 前 言 唐钢1号连退线试生产以来，80％以上的退 火板 (SP(=D)抗拉强度~400MPa，屈服强度≥ 350MPa，延伸率≤30％，存在抗拉强度、屈服 强度偏高，延伸率低的问题。因此研究制定合理 的退火工艺，以便提高产品的力学性能，生产出 冲压性能优良的退火板。 2 连续退火炉工艺 流程 快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计 双辊入口密封装置一带自身预热的加热上通 道一双翻转辊的上部辊室一直接燃烧的下通道一 垂直到水平的带钢转向室—保护气体的辐射管加 热段一保护气体的辐射管均热段一循环保护气体 喷射冷却段一带三个热张紧辊的出口均衡段一下 滑槽和炉鼻子系统一出退火炉后空气强制冷却设 备 3 试生产初期退火工艺 (1)初期退火工艺调试原则 收稿日期：2o06-04—17 刘凤芹(1969- )，工程师；063000 湖北省唐山市。 首先列出所生产带钢的厚度和宽度范围，然 后从薄到厚，或从厚到薄一个规格一个规格的进 行试验。进行某一个规格的试验时，要把基板的 再结晶温度定为还原炉最后一区的带钢温度。如 果试验的实际带钢温度高于所规定的带钢温度， 则说明速度太慢，应继续提高带钢运行速度；若 试验的实际带钢温度低于所规定的带钢温度，则 说明速度太快，应降低带钢运行速度。不管是增 速还是减速，都要慢慢进行，所变换的速度不允 许超过5m／min，直到适合带钢再结晶温度的要 求为止。退火后对每一卷镀锌板进行取样，检验 其力学性能。 (2)初期的退火工艺 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 结合生产线的实际情况，试生产初期为保证 产品的冲压性能，在不降速的前提下，提高了基 板的再结晶退火温度和炉膛温度，具体退火工艺 参数如表 1所示。 (3)初期不同厚度规格退火板的性能 调试初期对6种不同厚度的基板退火后，检 验了抗拉强度、屈服强度、延伸率、杯突值、n 值、r值，检验结果如表2所示。从检验结果来 看，杯突值不能满足 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 的要求；只有1组试样 维普资讯 http://www.cqvip.com Vlo1．25 No．4 July．2006 冶 金 能 源 ENERGY F．oR ～匝TAI LURGICAL INDUSTRY 13 的n值合格，其余的略低；r值低于标准的要 求。力学性能分布规律为：抗拉强度在 385～ 425MPa之间，屈服强度在345--365MPa之间， 延伸率在20％～35％之间。存在抗拉强度、屈 服强度高，延伸率低的问题。从金相组织上来 看，部分退火板有纤维状组织存在，晶粒尺寸在 9～11／~m之间，晶粒细小，说明退火不是很完 全，造成强度高，塑性差。 为保证冲压产品具有合格的尺寸形状和性 能，必须要求板料有良好的冲压性能，金属板料的 冲压性能是指在冲压过程中不产生裂纹等缺陷的 变形极限。杯突值越大，冲压性能越好；加工硬化 指数n值大时，说明材料的加工硬化大，屈强比 小，也就是屈服强度小，抗拉强度大，可经受较大 的塑性变形，对冲压有利；塑性变形比r值表示板 料在宽度和厚度方向上产生塑性变形的比值，r> 1时，说明板料在宽向容易变形 在厚向不容易变 形。这样，板料在冲压过程中以板面方向的变形 来抵抗破裂，表明冲压性能好。相反，若r<1时， 说明宽向不容易变形，而厚向容易变形，这时板料 易产生破裂，冲压性能不好。 4 改进 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 针对调试初期力学性能不稳定，尤其是冲压 性能差、延伸率低的问题，研究认为主要原因是 表2 初期退火板 (DQ)性能 退火线短，没有过时效段，退火板的硬度偏高， 冷却速度太快。应该在现有设备的基础上，对退 火工艺作进一步改进。在调整退火工艺时，根据 初期生产的经验，主要采取了以下几项措施。 (1)适当降低工艺段速度，延长退火时间， 使基板的再结晶退火周期增大，晶粒充分长大， 因为当晶粒尺寸增大时，屈服强度降低，屈强比 减小，对提高产品的冲压性能有利。 (2)提高保护气体的纯度，降低氮气中氧气 的含量。 (3)控制直燃段的炉温，适当降低带钢出直 燃段的温度 (／b于650*(2)。 (4)调整6台冷却风机的风量，使基板有充分 的缓冷时间，控制带钢的出炉温度在200℃以下。 (5)调整光整机的轧制力，保证退火后带钢的 板形及延伸率达到标准的要求，并消除屈服平台。 (6)提高辐射管加热段的炉温，使基板尽快 达到再结晶退火的温度。 根据调整优化后的退火工艺参数(见表3)， 生产的退火板的力学性能、冲压性能见表4、表5。 表3 优化后的退火工艺参数 ℃ 直燃段 辐射管加热段 均热段 喷射冷却段 出炉 表4 DQ级退火板力学性能 (下转第25页) 维普资讯 http://www.cqvip.com V01．25 No．4 July．2006 冶 金 能 源 ENERGY FIoR M匝TAI．LURGICAL INDUSTRY 型比原模型更加准确地反映了退火需要的加热时 间，说明其模型结构合理。新的控制模型虽然由 传热模型计算结果回归而来，但是它的计算结果 不能完全覆盖传热模型计算结果，而是分布在传 热模型结果曲线的正负两边，用新控制模型的公 式去模拟传热模型的计算结果，相当于使用线性 稳定系统函数表述非线性时变系统，两个结果必 然不能完全重合。 4 结 论 HPH罩式退火炉退火的加热时间受八个因 素影响，分别是：炉气保温温度，钢卷冷点需达 到的最高温度，加热段升温速率，装炉钢卷数， 罩式炉内罩内径，钢卷外径，带钢宽度和厚度。 针对宝钢HPH罩式炉生产时经常遇到控制模型 计算退火加热时间不准确、需要进行人工干预的 问题，本文使用最小二乘法对原控制模型中参数 表达式进行回归，并为其增添了修正项，得到了 新的控制模型公式，新公式涵盖了对退火加热时 间有影响的八个因素，能够适应任意工况下的退 火加热时间计算。 比较三种模型计算的退火加热时间，发现新 控制模型的计算结果基本位于原控制模型和传热 模型计算结果之间，而传热模型的准确性是经过 现场工业试验证明的，由此说明新模型比原模型 更加准确地反映了退火需要的加热时间，其模型 结构合理。 参 考 文 献 1 Sun J．，SunJ．，Wu B．，LiaI1 J．，Mathematicaj modd for temperature field of strip coil in cooling and heating process[J]，Iron&steel Res．，2005，Mar，PP．33 ～ 36 2 K．P．Wirtnil，Hi gh一 彻 ance Hydrogen A~meal— ing，HeatTreatment ofMetal[J]，1990，Jan．pp．1 — — 4 3 左焱，武文斐，张欣欣等 ．全氢罩式退火炉退火过 程传热的研究 ．工业加热，2000，6：9～11 4 林林，张欣欣等 ．全氢罩式退火炉退火过程传热研 究 (工)——数学模型及其实测验证 ．北京科技大学 学报，2003，2：174～177 5 林林，张欣欣等 ．全氢罩式退火炉退火过程传热研 究 (Ⅱ)——对流换热系数和钢卷径向等效导热系 数的分析 ．北京科技大学学报，2003，3：254-257 6 杨建明，祈卫东，陈光，张丽徽 ．退火钢卷辐射换 热及对流换热的讨论 ．安徽工业大学学报，2004，4： 273——277 7 陈光，张丽徽，戴学成，郑炜 ．宝钢 H全氢罩式 退火炉钢卷加热时间的研究 ．冶金能源，2005，24 (5)：24--28 8 Gu M．，Chen G．，Zhang M．，Dai X．，Simulation of steelcoil heattransferin}{I)Hfurnace[J]，ActaMetal— lurgica Sinica，2005，vol 5：647～652 罗文泉 编辑 (上接第13页) 表5 改进后不同厚度规格退火板(DQ)冲压性能 5 结 论 通过不断优化退火工艺，退火后产品的力学 性能和冲压性能得到了进一步提高。在力学性能 方面，抗拉强度从初期的 400MPa以上降至 386MPa以 下，屈 服 强 度 从 355MPa降 至 330MPa以下，延伸率从24．6％升至39％以上， 满足标准的要求。在冲压性能方面，杯突值达到 标准的要求，加工硬化指数 n值 90％以上≥ 0．18，塑性变形比r值>0．88。在金相组织方 面，产品的晶粒尺寸稳定在 11～15t~m之间，能 够满足产品冲压的要求。 张长保 编辑 维普资讯 http://www.cqvip.com