济南大学一号办公楼设计土木工程毕业设计

农业大学 毕 业 论 文（设计） 题 目： 办公楼设计 办公楼设计 摘要：本设计是济南大学一号办公楼由建筑设计和结构设计两部分组成。本办公楼的建筑面积为3300m2，层数5层，结构体系为框架结构。办公楼形状采用的是比较常用的矩形形状，在平面布置时采用的是内走廊。建筑设计包括建筑设计总说明、建筑平面设计、立面设计和剖面设计；结构设计包括结构平面布置及计算简图确定，计算简图选取一榀框架进行荷载计算、内力计算、内力组合、框架梁、柱截面设计和配筋计算、楼板和屋面设计、楼梯设计，基础设计等。 关键词：办公楼、框架结构、建筑设计、结构设计。 Design of No.1 Office Building of Jinan University Student majoring in Civil Engineering wang yang Tutor Name Pan Dongfang Abstract: Design of No.1 0ffice building of Jinan university was designed by the architectural design and structural design two parts. Construction area of this office building was 3300m2 and layers was five layers, Structure system was frame structure. The office building shape is relatively commonly used the rectangular shape, in layout when used is the internal corridor. Architecture design including architectural design always explain, building the plane design, the vertical design and profile design; Structural design includes structure layout and calculation diagram sure, calculation diagram investigated. one selecting a load calculation, internal force calculation, internal force combination, beam and column section design and reinforcement calculation, floor and the roof design, stair design, basic design, etc. Key words: Office building, Framework, Architectural design, Structural design. 目录 1第一章 建筑设计部分 1 1.1 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 概况 1 1.2办公楼的建筑说明 5 1.3建筑构造说明 6第二章 结构设计部分 6 2.1工程概况 6 2.2结构布置及计算简图 10 2.3荷载计算 14 2.4.内力计算 49 2.5.横向框架内力组合 56 2.6截面设计与配筋计算 71 2.7 基础设计 72 2.7.1基地尺寸确定（内柱基础） 76总 结 77致 谢 78参考文献 79毕业设计图纸目录 第一章 建筑设计部分 1.1工程概况 1.1.1工程名称及概况 工程名称：济南大学一号办公楼 建设地点：济南市 建筑面积：3311.8平方米 建筑基底面积：660平方米 建筑类型：框架结构 层数：5层 1.1.2工程设计的相关资料 （1）地表以下1.0m为素填土，填土下层为3.5m厚粉质粘土，地基承载力 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值240kN/ m2，再下为风化岩，地基承载力标准值为650kPa。地下水位在天然地表下2.0m。 （2）场地类别：Ⅱ类场地 （3） 气温最热月平均33℃，最冷月平均-1℃，夏季极端最高41℃,冬季极端最低－10℃ 。 （4） 主导风向：全年为西北风,夏季为东南风。 （5） 雨雪条件，年终雨量1450mm，日最大降水强度19mm/d，最大积雪8mm。基本雪压0.30kN/m2。 （6）建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为50年。 （7）抗震设防烈度6度。 （8）屋面荷载：不上人屋面为1.0 KN/m2、上人屋面取标准值。 1.2办公楼的建筑说明 1.2.1设计思路 我的毕业设计的选题是济南大学1号办公楼的设计，济南大学1号办公楼可以向教师和学生提供一个良好的办公的交流的场所，让教师的办公更加轻松和愉快，让学生和老师的交流更加方便和愉快，在办公楼的设计中，更加突出对教师办公环境的关注，是教师获得一个更加舒适的办公环境，更充分的利用现有的空间。 办公楼的设计应该更加注重使用功能，不仅仅是作为一个办公的场所，而是既可以使教师舒适的办公也可以让老师获得充分的休息，并且能在轻松愉快的环境下和同学进行交流，这就是我毕业设计的研究方向，为了达到这三个目的，在建筑的布局上应加以改变 1.2.2建筑功能空间 主要功能空间如下：（1）办公室30个：（2）多功能会议室1个：约150 m2，（3）接待室4个 （4）档案室2个（5）大厅：约200m2 （6）文印室1个，每层设男女厕所（5）底层和顶层设置休息区 功能空间布置原则如下：为了解决使教师办公的环境的到改善的目标，我准备利用动静分区的原则，将建筑平面进行灵活的安排，将大厅和休息区还有文印室等，安排的一层，将档案室和会议室这些利用率偏低的放置在顶层，将最常利用的办公室，安排的2到4层，采用中间静两头动的动静分区原则 并且，在每一层都设置休息区和接待室，如果老师和同学进行的简短的交流可以去接待室，方便快捷，如果老师之间需要讨论或者老师长时间工作以后需要休息的时候，可以去休闲室稍稍休息一下 在首层的休息区，使用大面积的玻璃，保证采光，并且给人轻快地感觉，设置沙发茶几等，可以坐下来交谈，每一层的楼梯休息平台可以设计盆景等，每一层的休闲区里可以设置一些健身器材，可以让老师在楼内就锻炼身体，顶层设置了两个小会议室，是用来开班级的会议，还有一个大型会议室，可以容纳数百人同时开会。 基本可以满足办公楼的使用功能，且更加注重办公的环境上的舒适和便利性。 1.2.3建筑平面设计 下图为底层平面 图 1--1 底层平面图 1.2.3.1使用部分的平面设计 办公楼中主要的房间有文印室、办公室、接待室、厕所等，还有一些辅助房间，办公室分为大型办公室和小型办公室，两种办公室均为矩形 1.2.3.2交通联系部分的平面设计 楼梯 楼梯是建筑物内各个不同楼层之间上下联系的主要交通设施，楼梯应做到上下通行方便，首先有足够的通行宽度，其次为了能够满足防火和安全的疏散要求要有足够的疏散能力，并应满足坚固、耐久和一定的审美要求。 本办公楼设计中选取现浇板板式楼梯，两个楼梯均为双分平行楼梯。考虑以上基本要求和人流要求及结构布置情况楼梯选用宽度为6m，中梯段宽为2.8m，边梯段宽1.5m。 走廊 走廊是建筑物中最大量使用的交通联系部分[1]。走廊的宽度应符合人流和消防安全的要求。规定，当走廊为内走廊时，其净宽度不得小于2100mm；而当为外走廊时，其净宽度不得小于1800mm。本教学楼设计中我所选用的是内走廊，其净宽度为4000mm。可以在走廊中央设置盆景等用以改善办公环境 1.2.4建筑立面设计 立面设计满足房间的使用要求和技术经济条件下运用建筑造型和立面构图的一些规律，具体详见建筑立面图[2] 本建筑屋面排水采取有组织排水，材料找坡，按2%排水坡度把屋面降水有组织地排到天沟，设落水管[3]。 办公楼通过正立面图可以看到该建筑物的高度为23.40m，办公楼形成了左右对称，对称或接近对称的平、立面设计容易取得端庄、严肃的效果。由于本建筑采用的是框架结构，墙体只起围护作用，不承担荷载，所以立面上门窗的设置具有很大的灵活性，不仅开启方式灵活，而且具有面积较大的特点，因此设计采用大面积的窗户设计，既满足了设计对光线的要求，又满足了经济要求。门窗的尺寸在立面图中均有标注。 建筑立面中外墙的面饰材料及其色彩颜色采用淡蓝色色和白色相间的真石漆粉刷，使建筑物的立面更加的明亮，给人以舒适的感觉。底部勒脚采用大理石面，在柱面利用瓷砖装饰 图 1--2 正立面图 1.2.5建筑剖面设计 剖面图的设计是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构造关系等。在设计剖面时，剖到尽可能多的楼梯和门窗等比较重要的部位，使剖面能很好的反映内部结构的布置，楼地面的装修以及梁柱之间相互关系等。为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，本建筑将使内地坪提高到室外地坪450mm。本办公楼的剖面图是沿着中间主楼梯剖切开来由左侧向右侧观看，由于采光和通风的影响办公楼的层高为3.9m，窗户窗台的高度为900mm。剖面图见图1-2。 1.3建筑构造说明 1.3.1楼地面 面层：水磨石地面10mm面层，20mm厚水泥砂浆打底 结构层：120mm厚钢筋混凝土楼面板 10厚纸浆石灰粉平 1.3.2屋面 保护层：40mm厚现浇细石混凝土 防水层：sbs改性沥青防水层 找平层：20mm厚1比2水泥砂浆找平 保温兼找平层：140mm厚膨胀珍珠岩砂浆找平 结构层：120mm厚钢筋混凝土屋面板 10mm厚纸浆石灰粉平 1.3.3外墙面 外刷防水涂料 8mm厚混合砂浆找平 12mm厚水泥砂浆打底 200mm厚墙体层 1.3.4内墙面 20mm厚水泥砂浆打底 200mm厚墙体层 本工程做散水，宽度600mm，坡度 第二章 结构设计部分 2.1工程概况 济南大学拟兴建5层办公楼，建筑面积3311.8平方米，基本雪压0.30kn/㎡，年降雨量14mm，月最大降水强度19mm／d，最大积雪80mm，地表以下1.0m为素填土，填土层下为3.5m厚粉质粘土，地基承载力标准值240kn／㎡，再下为风化岩，地基承载力标准值为650kpa 2.2结构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面，立面及剖面设计，主体结构为5层，层高均为3.9m，结构平面布置如图所示 图 2--1结构品面布置图 2.2.1板厚尺寸估算 采用现浇钢筋混凝土双向板，板厚要求如下： （1）大于80mm （2）双向板不小于1/50，单向板不小于1/40 本设计中，双向板最大跨度为7.5m，取板厚为120mm 2.2.2梁尺寸估算 2.2.2.1横梁截面尺寸估算 梁截面高度一般取 =(1/12～1/8) ，截面宽度 =(1/3～1/2) 。 中跨梁： ，取 ， 。 边跨梁： ，取 ， 。 2.2.2.2纵梁截面尺寸估算 纵向框架梁： ，取 ， 。 纵向最小跨度为4米，根据梁净跨与高度比不宜小于4，取纵梁尺寸符合标准 2.2.2.3次梁尺寸估算 次梁： ，取 ， 。 层次 砼强度 横梁 纵梁 次梁 1—5 c30 400*200 700*350 400*200 2.2.3柱截面尺寸估算 （1）柱截面的高与宽为（1/15—1/20）H, H为建筑层高 （2）框架柱必须满足该建筑的轴压比限值 柱截面的高与宽为（1/15—1/20）H=4900/15---4900/20=326---245 柱组合的轴压比设计值计算柱截面尺寸可根据公式 确定。地震为6度（0.05g）设防。查表可知该框架的抗震等级为四级，其轴压比限值[ ]=1。选一榀框架上的边柱、中柱进行计算,由公式得柱截面面积为： 边柱： =1.25× =1.25×14×5×4×4=1400 kN 由 估取边柱的尺寸为 = =400mm， 则1400×1000/(14.3×400×400)﹤1 中柱： =1. 3× =1.3×14×5×4×2.5=910 kN 由 估取中柱的尺寸为 = =400mm， 则910×1000/(14.3×400×400)﹤1 本设计所有主要边柱和中柱截面尺寸取 = =400mm。 为方便 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 ，各柱截面从底层到顶层不变 2.2.4确定框架计算简图 框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，底层柱高从基础顶面算至第二层楼面，室内外高差为0.45米，基础顶面至室外地坪取-0.55米，所以底层柱高H为4.9米，其余各层为3.9米 2.2.5各层梁柱线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩是考虑到现浇楼板作用，取取 边跨（AB、DE跨梁） i=2EI/L=E×2× ×0.2×0.43/3m=7.11×10-4E（m3） 中跨（BD跨梁） i=2EI/L=E×2× ×0.2×0.43/5m=4.27×10-4E（m3） 上部各层柱：i=2EI/L=E×2× ×0.4×0.43/3.9m=5.47×10-4E（m3） 底层各层柱：i=2EI/L=E×2× ×0.4×0.43/4.9m=4.35×10-4E（m3） 梁柱线刚度见图 图 2--2梁柱线刚度 其中底层柱使用c35混凝土，其他层使用c30，E分别是3.0×107 KN/m2和3.15×107 KN/m2 2.3荷载计算 2.3.1恒荷载计算 2.3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 40厚细石混凝土 0.04×24=0.96 SBS防水层 0.24 20厚1:2水泥砂浆平层 20×0.02=0.4 140厚憎水膨胀珍珠岩兼找坡 （0.10+0.14）/2×7=0.84 120厚现浇楼板 25×0.12=3 15mm厚纸筋石灰抹灰 0.015×16=0.24 屋面恒载 5,68 跨框架梁自重 0.2×0.4×25=2 梁侧粉刷 （2×0.28×0.02+0.24×0.02) ×17=0.272 边跨框架梁自重 0.2×0.4×25=2 梁侧粉刷 （2×0.28×0.02+0.24×0.02) ×17=0.272 因此作用在顶层框架梁的线荷载为： 2.3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 10厚水磨石地面 0.65 20厚水泥砂浆打底 0.02×20=0.4 120厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3 10mm厚纸筋石灰抹底 0.01×16=0.16 楼面恒载 4.21 中跨框架梁自重 0.2×0.4×25=2 中跨梁梁侧粉刷 （2×0.28×0.02+0.24×0.02) ×17=0.272 边跨框架梁自重 0.2×0.4×25=2 边跨梁梁侧粉刷 （2×0.28×0.02+0.24×0.02) ×17=0.272 边跨填充墙自重 0.1×（3.9-0.4）×6=2.1 填充墙粉刷自重 （3.9-0.4）×0.01×2×17=1.19 因此作用在中间层框架梁的线荷载为： 2.3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 边柱纵向框架梁自重 0.3×0.7×（2+2）×25=24.5 边柱纵向框架梁粉刷 （0.7-0.12）×2×0.02×7.75×17=3.06 1000高女儿墙自重 1×0.2×4×6=4.8 1000高女儿墙粉刷 4×0.02×17×2=2.72 框架梁传来屋面自重 0.5×4×5.68×0.5×4=22.72 顶层边节点集中荷载 中柱纵向框架梁自重 0.35×0.7×（2+2）×25=24.5 中柱纵向框架梁粉刷 3.06 纵向框架梁传来屋面自重 0.5×4×0.5×4×2×5.68=45.44 顶层中节点集中荷载： 3.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值 边柱纵向框架梁自重 24.5 边柱纵向框架梁粉刷 3.06 铝合金窗自重 1.8×2.3×0.35=1.45 窗下墙体自重 0.2×0.9×(2-0.2+2-0.2) ×6=3.89 窗下墙体粉刷 0.9×0.01×2×17×(2-0.2+2-0.2) =1.1 窗边墙体自重 (3.9-0.7-0.9) ×0.2×(2.2-0.4) ×6=4.97 窗边墙体粉刷 (3.9-0.7-0.9)×0.01×(2.2-0.4)×17=1.41 框架柱自重 0.4×0.4×3.9×25=15.6 框架柱粉刷 （0.4×2+0.2×2）×0.02×3.7×17=1.59 纵向框架梁传来楼面自重 0.5×4×4/2×4.21=16.84 中间层边节点集中荷载 中柱纵向框架梁自重 24.5 中柱纵向框架梁粉刷 3.06 内纵墙自重 （4-0.4）×0.1×(3.9-0.7)×6=6.91 墙粉刷 （4-0.4）×0.01×2×17×(3.9-0.7)=3.92 框架柱自重 15.6 框架柱粉刷 1.59 纵向框架梁传来楼面自重 4.21×8=36.68 中间间层中节点集中荷载 2.3.1.5恒荷载作用下的结构计算简图 表 2--1恒荷载作用下的结构计算简图 线荷载（kn/m） 集中荷载（kn） 屋面 楼面 屋面 楼面 g5AB1,g5DE1 2.272 g5AB1,g5DE1 5.528 G5A 57.8 GA 72.94 g5BD1 2.272 g5BD1 2.272 G5E 57.8 GE 72.94 g5AB2,g5DE2 22.72 g5AB2,g5DE2 16.84 G5B 73 GB 89.26 g5BD2 22.72 g5BD2 16.84 G5D 73 GD 89.26 2.3.2活荷载计算 2.3.2.1屋面活荷载计算[4 屋面活荷载2.0kn/m2,办公室楼面活荷载2.0kn/m2，走廊活荷载2.5kn/m2 2.3.2.2 楼面活荷载 2.3.3风荷载计算5] 表 2--2风荷载计算表 层次 Z（m） （kN/m2） A（m2） （kN） 5 1.0 1.3 19.95 0.3 11.8 5.979 4 1.0 1.3 16.05 0.3 15.6 7.08 3 1.0 1.3 12.15 0.3 15.6 6.47 2 1.0 1.3 8.25 0.3 15.6 5.72 1 1.0 1.3 4.35 0.3 16.5 4.93 风压标准值组计算公式为 (2--1) 因为结构高度H<30m，可取 =1.0； =1.3； 查询建筑结构荷载规范取0.3 。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，其中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积 2.3.4雪荷载计算 济南地区基本雪压0.3kn/m2，由于屋面活荷载与雪荷载不同时组合，取两者较大值，故不计算雪荷载[5] 2.4.内力计算 2.4.1恒荷载作用下的内力计算 2.4.1.1等效荷载 以一榀框架为例，恒荷载作用下的内力计算采用分层法[9]，中柱的线刚度采用框架梁实际的线刚度的0.9倍，按照固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载 顶层等效均布荷载为： 标准层等效均布荷载为： 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为： kN·m kN·m kN·m 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为： kN·m kN·m kN·m 2.4.1.2各节点杆端分配系数的确定 杆端分配系数用以下公式进行计算 = EMBED Equation.3 \* MERGEFORMAT / （2--2） 远端固定 EMBED Equation.3 \* MERGEFORMAT =4 ；远端滑动 EMBED Equation.3 \* MERGEFORMAT = ) 顶层： 节点 A5、E5： 下柱=0.9×(5.47×4)/(5.47×4×0.9+4.27×4)=0.54 右梁=4.27×4/(5.47×4×0.9+4.27×4) =0.46 节点 B5、D5： 下柱=0.9×(5.47×4) / (5.47×4×0.9+4.27×4+7.11×2)=0.39 右梁=7.11×2/(5.47×4×0.9+4.27×4+7.11×2)=0.28 左梁=4.27×4/(5.47×4×0.9+4.27×4+7.11×2)=0.33 标准层： 节点 A、E： 上柱=4×5.47×0.9/(4×5.47×0.9×2+4.27×4)=4.27 下柱=4×5.47×0.9/(4×5.47×0.9×2+4.27×4)=4.27 右梁=4.27×4/(4×5.47×0.9×2+4.27×4) =0.3 节点 B、D： 上柱=4×5.47×0.9/(4×5.47×0.9×2+4.27×4+7.11×2)=0.28 下柱=4×5.47×0.9/(4×5.47×0.9×2+4.27×4+7.11×2)=0.28 右梁=7.11×2/(4×5.47×0.9×2+4.27×4+7.11×2)=0.2 左梁=4.27×4/(4×5.47×0.9×2+4.27×4+7.11×2) =4.27 底层： 节点 A1、E1： 上柱=4×5.47×0.9/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4)=0.36 下柱=4.35×4/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4)=4.35 右梁=4.27×4/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4)=4.35 节点 B1、D1： 上柱=4×5.47×0.9/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4+7.11×2)=0.29 下柱=4.35×4/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4+7.11×2)=0.25 右梁=7.11×2/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4+7.11×2)=0.21 左梁=4.27×4/(4×5.47×0.9+4.35×4+4.27×4+7.11×2)=0.25 2.4.1.3力矩分配[6] 图 2--3 恒荷载顶层力矩分配图 图 2--4恒荷载标准层力矩分配图 图 2--5恒荷载力矩底层分配图 图 2--6恒荷载顶层弯矩图 图 2--7恒荷载标准层弯矩图 图 2--8恒荷载底层弯矩图 2.4.1.4恒荷载作用下对节点不平衡弯矩进行再次分配 A5: A5B5=7.47+0.32×1.53=25.4544kN.m A5A4=25.4544 kN.m A4: A4B4=9.18+[4.27/(4.27+5.47×2)]×(2.49+1.53-9.18)=168.64kN.m A4A5=4.59+2.49-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(2.49+1.53)=16.145kN.m A4A3=4.59+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(2.49+1.53)=12.275kN.m A3: A3B3=9.18+[4.27/(4.27+5.47×2)]×(1.53+1.53)=27.321kN.m A3A4=12.49+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.53+1.53)=13.661kN.m A3A2=12.49+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.53+1.53)=13.661kN.m A2: A2B2=24.387+[4.27/(4.27+5.47×2)]×(1.58+1.53)=27.23kN.m A2A3=4.59+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.58+1.53)=13.77 kN.m A2A1=4.59+1.58-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.58+1.53)=13.46kN.m A1: A1B1=24.387+[4.27/(4.27+4.35+5.47)] 1.53=25.65kN.m A1A2=4.74+1.53-[5.47/(4.27+4.35+5.47)] 1.53=15.47kN.m A1A0=1.468-[4.35/(4.27+4.35+5.47)] 1.53=10.18kN.m B5: B5A5=12.64+[4.27/(4.27+5.47+7.11)] 1.99=41.63kN.m B5D5=9.16-[7.11/(4.27+5.47+7.11)] 1.99=29.02kN.m B5B4=3.48+1.99-[5.47/(4.27+5.47+7.11)] 1.99=12.61kN.m B4: B4A4=12.92+[4.27/(4.27+5.47 2+7.11)] (3.76+1.99)=34.47kN.m B4B5=1.69+3.76-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (3.76+1.99)=8.331kN.m B4D4=21/34-[7.11/(4.27+5.47 2+7.11)] (3.76+1.99)=19.508kN.m B4B3=1.69+1.99-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (3.76+1.99)=6.471kN.m B3: B3A3=12.92+[4.27/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.99+1.99)=34.345kN.m B3B4=1.69+1.99-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.99+1.99)=7kN.m B3B2=1.69+1.99-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.99+1.99)=7kN.m B3D3=21.34-[7.11/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.99+1.99)=20.072kN.m B2: B2A3=12.92+[4.27/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+1.99)=34.099kN.m B2B3=1.69+1.99-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+1.99)=7.04kN.m B2D2=21.34-[7.11/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+1.99)=20.19kN.m B2B1=1.69+0.06-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+1.99)=6.87kN.m B1: B1A1=33.42+[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 1.99=33.77kN/m B1B2=6.32+1.99-[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 1.99=7.797kN.m B1D1=21.34-[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 1.99=20.91kN.m B1B0=5.46-[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 1.99=5.06kN.m 2.4.1.5恒荷载作用下跨中弯矩 顶层： A--B跨 B--C跨 对第四层： A--B跨 B--C跨 对第三层： A--B跨 B--C跨 对第二层： A--B跨 B--C跨 对第一层： A--B跨 B--C跨 2.4.1.6恒荷载作用下的剪力计算 （1）梁剪力的计算方法Vm=(M左- M右)/l(kn) VA= ql/2+VM(KN) VB= ql/2+VM(KN) 表 2--3恒荷载作用下AB梁端剪力计算 层号 q(kn/m) L(m) ql/2(kn) Vm= VA VB 5 22.71 5 56.8 -5.39 51.41 62.19 4 15.90 5 39.75 -1.96 37.79 41.71 3 15.90 5 39.75 -2.34 37.41 42.09 2 15.90 5 39.75 -2.29 37.46 42.04 1 15.90 5 39.75 -2.71 37.04 42.46 图 2--9恒荷载弯矩 表 2--4恒荷载作用下BC梁端剪力计算 层号 q(kn/m) L(m) ql/2(kn) Vm= VA VB 5 16.47 4 32.94 0 32.94 32.94 4 12.80 4 25.60 0 32.94 32.94 3 12.80 4 25.60 0 32.94 32.94 2 12.80 4 25.60 0 32.94 32.94 1 12.80 4 25.60 0 32.94 32.94 Vm=(M左- M右)/l(kn) （公式2—3） VA= ql/2+VM(KN) （公式2—4） VB= ql/2+VM(KN) （公式2—5） （2）柱剪力的计算方法 VA=IM顶+M底l/h （公式2—6） VB=IM顶+M底l/h （公式2—7） 表 2--5恒荷载作用下柱剪力计算表 层号 层高 M顶 M底 VA M顶 M底 VB 5 3.9 25.45 16.14 10.66 12.61 8.33 5.37 4 3.9 12.27 13.66 6.65 6.47 7 3.45 3 3.9 13.66 13.77 7.03 7 7.04 3.60 2 3.9 13.46 15.47 7.42 6.87 7.8 3.76 1 4.9 10.18 5.73 3.25 5.06 2.73 1.59 2.4.1.7恒荷载作用下的轴力计算 表 2--6恒荷载作用下的轴力计算表 层号 总剪力 柱轴力 AB BD A柱 B柱 VA VB VB =VD N顶 N底 N顶 N底 5 51.41 62.19 32.94 51.41 51.41+57.8 =109.21 62.94+32.94 =95.88 95.88+73 168.88 4 37.79 41.71 25.6 109.21+37.79 =141 141+72.94 =213.94 168.88+41.71 +25.6=236.19 236.19+89.26 =325.45 3 37.41 42.09 25.6 213.94+37.41 =251.35 251.35+72.94 =324.69 325.45+42.09 +25.6=393.14 393.14+89.26 =482.4 2 37.46 42.04 25.6 324.69+37.46 =361.75 361.75+72.94 =434,69 482.4+42.04 +25.6=550.04 550.04+89.26 =639.3 1 37.04 42.46 25.6 434.69+37.04 =471.73 471.43+72.94 =544.67 639.3+42,46 +25.6=707.36 707.36+89.26 =796.62 图 2--10恒荷载作用下的框架剪力图 图2--11恒荷载作用下的框架轴力图 2.4.2活荷载作用下的内力计算 2.4.2.1等效荷载 以一榀框架为例，恒荷载作用下的内力计算采用分层法，中柱的线刚度采用框架梁实际的线刚度的0.9倍，按照固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载 顶层等效均布荷载为： 标准层等效均布荷载为： 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为： kN·m kN·m kN·m 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为： kN·m kN·m kN·m 图 2--12活荷载顶层力矩分配图 图 2--13活荷载标准层力矩分配图 图 2--14活荷载底层力矩分配图 图 2--15活荷载顶层弯矩图 图 2--16活荷载标准层弯矩图 图 2--17活荷载底层弯矩图 2.4.2.3活荷载作用下对节点不平衡弯矩再次进行分配 A5: A5B5=7.47+0.32×1.53=7.96kN.m A5A4=7.96 kN.m A4: A4B4=9.18+[4.27/(4.27+5.47×2)]×(2.49+1.53)=10.31kN.m A4A5=4.59+2.49-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(2.49+1.53)=5.63kN.m A4A3=4.59+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(2.49+1.53)=4.68kN.m A3: A3B3=9.18+[4.27/(4.27+5.47×2)]×(1.53+1.53)=10.05kN.m A3A4=4,59+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.53+1.53)=5.03kN.m A3A2=4.59+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.53+1.53)=5.03kN.m A2: A2B2=9.18+[4.27/(4.27+5.47×2)]×(1.58+1.53)=10.05kN.m A2A3=4.59+1.53-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.58+1.53)=5.00 kN.m A2A1=4.59+1.58-[5.47/(4.27+5.47×2)]×(1.58+1.53)=5.05kN.m A1: A1B1=8.95+[4.27/(4.27+4.35+5.47)] 1.53=9.42kN.m A1A2=4.74+1.53-[5.47/(4.27+4.35+5.47)] 1.53=5.68kN.m A1A0=1.468-[4.35/(4.27+4.35+5.47)] 1.53=3.74kN.m B5: B5A5=12.64+[4.27/(4.27+5.47+7.11)] 0.56=12.78kN.m B5D5=9.16-[7.11/(4.27+5.47+7.11)] 0.56=8.92kN.m B5B4=3.48+0.56-[5.47/(4.27+5.47+7.11)] 0.56=3.86kN.m B4: B4A4=12.92+[4.27/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.16+0.56)=13.25kN.m B4B5=1.69+1.16-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.16+0.56)=2.43kN.m B4D4=9.54-[7.11/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.16+0.56)=8.99kN.m B4B3=1.69+0.56-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (1.16+0.56)=1.83kN.m B3: B3A3=12.92+[4.27/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.56+0.56)=13.13kN.m B3B4=1.69+0.56-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.56+0.56)=1.98kN.m B3B2=1.69+0.56-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.56+0.56)=1.98kN.m B3D3=9.54-[7.11/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.56+0.56)=9.17kN.m B2: B2A3=12.92+[4.27/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+0.56)=13.14kN.m B2B3=1.69+0.56-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+0.56)=1.97kN.m B2D2=9.51-[7.11/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+0.56)=9.17kN.m B2B1=1.69+0.06-[5.47/(4.27+5.47 2+7.11)] (0.06+0.56)=2kN.m B1: B1A1=12.95+[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 0.56=13.07kN/m B1B2=1.8+0.56-[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 0.56=1.38kN.m B1D1=9.62-[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 0.56=10.25kN.m B1B0=1.55-[4.27/(5.47+4.35+4.27+7.11)] 1.99=1.44kN.m 2.4.2.4活荷载作用下跨中弯矩 顶层： A--B跨 B--C跨 对第四层： A--B跨 B--C跨 对第三层： A--B跨 B--C跨 对第二层： A--B跨 B--C跨 对第一层： A--B跨 B--C跨 2.4.1.5活荷载作用下的剪力计算 （1）梁剪力的计算方法 表 2--7活荷载作用下的梁端AB跨的剪力计算表 层号 q(kn/m) L(m) ql/2(kn) Vm= VA VB 5 5.95 5 14.88 -4.82 10.06 19.7 4 5 5 12.5 -2.83 9.67 15.33 3 5 5 12.5 -3.09 9.41 15.59 2 5 5 12.5 -3.09 9.41 15.59 1 5 5 12.5 -2.82 9.68 15.32 Vm=(M左- M右)/l(kn) VA= ql/2+VM(KN) VB= ql/2+VM(KN) 图 2--18活荷载作用下的弯矩图 表 2--8活荷载作用下BD跨梁端的剪力计算表 层号 q(kn/m) L(m) ql/2(kn) Vm= VA VB 5 5.95 4 11.9 0 11.9 11.9 4 6.25 4 12.5 0 12.5 12.5 3 6.25 4 12.5 0 12.5 12.5 2 6.25 4 12.5 0 12.5 12.5 1 6.25 4 12.5 0 12.5 12.5 Vm=(M左- M右)/l(kn) VA= ql/2+VM(KN) VB= ql/2+VM(KN) （2）柱剪力的计算方法 VA=IM顶+M底l/h VB=IM顶+M底l/h 表2--9活荷载作用下的柱剪力计算表 层号 层高 M顶 M底 VA M顶 M底 VB 5 3.9 7.69 5.63 3.42 3.86 2.43 1.61 4 3.9 4.68 5.02 2.49 1.83 1.98 0.98 3 3.9 5.02 5.00 2.57 1.98 1.97 1.01 2 3.9 5.05 5.68 2.75 2.00 1.38 0.87 1 4.9 3.74 2.1 1.19 1.44 0.78 0.06 表 2--10活荷载作用下的轴力计算表 层号 总剪力 柱轴力 AB BD A柱 B柱 VA VB VB =VD M顶 M底 M顶 M底 5 10.06 19.7 11.9 10.06 10.06+8 =18.06 19.7+11.9 =31.6 31.6+16 =47.6 4 9.67 15.33 12.5 18.06+9.67 =27.73 27.73+4 =31.73 47.6+15.33 +12.5=75.43 75.43+9 =84.43 3 9.41 15.59 12.5 31.73+9.41 =41.14 41.14+4 =45.14 84.43+15.59 +12.5=112.52 112.52+9 =121.51 2 9.41 15.59 12.5 45.14+9.41 =54.55 54.55+4 =58.55 121.52+15.59 +12.5=149.61 149.61+9 =158.61 1 9.68 15.32 12.5 58.55+9.68 =68.23 68.23+4 =72.23 158.61+15.32 +12.5=186.43 186.43+9 =195.43 图 2--19活荷载作用下的框架剪力图 ` 图 2--10活荷载作用下的轴力图 2.4.3风荷载作用作用下的框架内力计算 2.4.3.1风荷载作用下的位移验算 表 2--11横向A—E轴2—5层D值计算表 构件名称 K=（i1+i2+i3+i4）/2×ic A,E轴柱 K=（4.27+4.27）/(5.47+5.47)=0.78 0.28 12084 B,D轴柱 K=2×（4.27+10.8）/2×5.47=2.08 0.51 22009 ΣD=12084×2＋22009×2=68186 表 2--12横向A—E轴2—5层D值计算表 构件名称 K=（i1+i2）/ic A,E轴柱 K=4.27/4.35=0.98 0.50 10870 B,D轴柱 K=2×（4.27+10.8）/4.35=5.23 0.79 17175 ΣD=10870×2＋17175×2=56090 水平荷载作用下框架的层间侧移按公式（2—2）计算： ΔUj= Vj/ΣDij （公式2—8） Vj―第i层的总剪力 ΣDij―第j层所有柱的抗侧移刚度之和 ΔUj―第j层的层间侧移 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算如下 表 2--13风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算表格 层数 F(KN） Vj ΣDij Δuj Δuj/h 5 5.98 5.98 68186 0.000088 0.22×10-4 4 7.08 13.06 68186 0.000191 0.49×10-4 3 6.47 19.53 68186 0.000286 0.73×10-4 2 5.72 25.25 68186 0.000370 0.95×10-4 1 4.93 30.18 56090 0.000538 1.01×10-4 侧移验算：对于框架梁结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为1/550，该工程的框架结构层间侧移为1.13×10-4，满足1.01×10-4<1/550的要求，则框架的抗侧移刚度满足要求。 2.4.3.2风荷载作用下柱剪力计算 框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法进行计算。计算的步骤如下 （1）、求各柱反弯点处的剪力值。（2）、计算各柱的反弯点高度。 （3）、计算各柱的杆端弯矩及梁端弯矩。（4）、计算各柱的轴力与梁端剪力。 表 2--14柱剪力计算表 层号 风载 PW 剪力Vi A柱 B柱 A B 5 5.98 12084/68186=0.177 22009/68186=0.323 1.06 1.93 4 13.06 0.177 0.323 2.31 2.31 3 19.53 0.177 0.323 3.46 6.31 2 25.23 0.177 0.323 4.47 8.15 1 30.18 10870/56090=0194 17175/56090=0.306 5.85 9.24 2.4.3.3反弯点位置计算 框架柱反弯点高度比： y= y0＋y1＋y2＋y3 （2--9） y0—框架柱标准反弯点高度比；y1—上、下层梁线刚度变化反弯点高度比修正值； y2、y3—上、下层高度变化反弯点高度比修正值； A轴柱反弯点位置如表2-5所示 ，B轴柱反弯点位置如表2-6所示： C轴柱反弯点位置如表2-7所示： 表 2--15 A轴反弯点位置计算表 层号 h(m) y y*h 5 3.9 0.78 0.30 0 0 0 0.30 1.17 4 3.9 0.78 0.40 0 0 0 0.40 1.56 3 3.9 0.78 0.45 0 0 0 0.45 1.76 2 3.9 0.78 0.50 0 0 0 0.55 1.95 1 4.9 0.98 0.65 0 0 0 0.613 3.185 表 2--16B轴反弯点位置计算 层号 h(m) y y*h 5 3.9 2.08 0.404 0 0 0 0.404 1.58 4 3.9 2.08 0.45 0 0 0 0.45 1.76 3 3.9 2.08 0.50 0 0 0 0.50 1.95 2 3.9 2.08 0.50 0 0 0 0.40 1.95 1 4.9 4.41 0.55 0 0 0 0.55 2.695 2.4.3.4风荷载作用下的柱端弯矩 表 2--17风荷载作用下的柱端弯矩 层号 A柱 B柱 Vmin yh Mc上 Mc下 Vmin yh Mc上 Mc下 5 1.06 1.58 3.39 1.24 1.93 1.58 4.48 3.05 4 2.31 1.76 5,41 3.60 2.31 1.76 4.95 4.05 3 3.46 1.95 7.42 6.07 6.31 1.95 12.30 12.30 2 4.47 1.95 8.72 8.72 8.15 1.95 15.89 15.89 1 5.85 2.695 10.03 18.63 9.24 2.695 20.37 24.90 2.4.3.5风荷载作用下的梁端弯矩 表 2--18风荷载作用下的梁端弯矩 层数 A-B梁端弯矩 B-C梁端弯矩 (KN.m) (KN.m) (KN.m) 5 3.39 0.38 4.48=1.7 0.62 4.48=2.78 4 1.24+5.41=6.65 0.38 （3.05+4.95）=3.04 0.62 （3.05+4.955）=4.96 3 3.6+7.42=11.02 0.38 （4.05+12.30）=6.21 0.62 （4.05+12.30）=10.14 2 6.06+8.72=14.79 0.38 （12.30+15.89）=10.71 0.62 （12.30+15.59）=17.48 1 8.72+10.03=18.75 0.38 （15.89+20.37）=13.78 0621 （15.89+20.37）=22.48 注： 2.4.3.6风荷载作用下的梁端剪力计算 表 2--19风荷载作用下的梁端剪力计算 层数 A-B梁端剪力 B-C梁端剪力 (KN) (KN) 5 4 3 2 1 2.4.3.7风荷载作用下的轴力计算 A柱的轴力计算： ， ， B柱的轴力计算： ， 图 2--21风荷载作用下的弯矩图 图 2--22风荷载作用下的剪力图 图 2--23风荷载作用下的轴力图 2.5.横向框架内力组合 2.5.1框架内力组合 在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，梁端弯矩需考虑弯矩调幅，因而表中恒载、活载两列中的弯矩值为乘以弯矩调幅系数0.85后的值，而剪力值仍采用调幅前的剪力值 表 2--20恒荷载弯矩调幅 层号 梁跨 轴线处剪力 g M 5 A右 51.43 19.18 47.59 25.45 15.93 13.54 B左 62.19 19.18 58.35 41.63 29.96 25.47 B右 32.94 16.47 29.65 29.02 23.09 19.63 4 A右 37.79 15.90 34.61 28.41 21.49 18.26 B左 41.71 15.90 38.53 34.28 26.57 22.59 B右 25.60 12.80 23.04 19.51 14.90 12.67 3 A右 37.41 15.90 34.23 27.32 20.47 17.40 B左 42.09 15.90 38.91 34.25 26.47 22.50 B右 25.60 12.80 23.04 20.34 15.73 13.37 2 A右 37.46 15.90 34.28 27.23 20.37 17.32 B左 42.04 15.90 38.86 34.10 26.33 B右 25.60 12.80 23.04 20.19 15.58 13.24 1 A右 37.04 15.90 33.86 25.65 18.88 16.05 B左 42.46 15.90 39.28 33.77 25.91 22.03 B右 25.60 12.80 23.04 20.91 16.30 13.86 表 2--21活荷载作用下的弯矩调幅 层号 梁跨 A g M 5 A右 10.06 5.95 8.87 7.96 6.19 5.26 B左 19.70 5.95 18.51 12.78 9.08 7.72 B右 11.90 5.00 10.90 8.92 6.74 5.73 4 A右 9.67 5.95 8.48 10.31 8.61 7.32 B左 15.33 5.95 14.14 13.14 10.31 8.77 B右 12.50 6.25 11.25 8.99 6.74 5.73 3 A右 9.41 5.95 8.22 10.04 8.40 7.14 B左 15.59 5.95 14.40 13.13 10.25 8.71 B右 12.50 6.25 11.25 9.17 6.92 5.88 2 A右 9.41 5.95 8.22 10.05 8.41 7.15 B左 15.59 5.95 14.40 13.14 10.26 8.72 B右 12.50 6.25 11.25 9.17 6.92 5.88 1 A右 9.68 5.95 8.49 9.43 7.73 6.57 B左 15.32 5.95 14.13 12.25 9.42 8.01 B右 12.50 6.25 11.25 9.43 7.18 6.10 表2--22框架梁内力组合表 层号 截面 内力 荷载类型 内力组合 恒载 活载 左风 右风 1.2恒+1.4活 1.35恒+1.4*0.7活 1.2恒+1.4*0.9（恒+风） 1.2恒+1.4*0.9（恒+风） 5 A M -13.56 -5.26 3.39 -3.39 -23.64 -23.46 -18.63 -27.17 V 47.5 8.87 -1.02 1.02 69.42 72.82 66.89 69.46 B左 M 25.57 -7.72 -1.7 1.7 19.88 26.95 18.81 23.10 V -58.35 -18.51 -1.02 1.02 -95.93 -96.91 -94.63 -92.06 B右 M -19.63 -5.73 2.78 -2.78 -31.58 -32.12 -27.27 -34.28 V 29.65 10.9 -1.39 1.39 50.84 50.71 47.56 51.07 跨中 Mab 26.49 3.92 0 0 37.28 39.60 36.73 36.73 Mbd 8.23 1.08 0 0 11.39 12.17 11.24 11.24 4 A M -18.26 -7.32 6.65 -6.65 -32.16 -31.82 -22.76 -39.51 V 34.61 8.48 -1.94 1.94 53.40 55.03 49.77 54.66 B左 M -22.59 -8.77 -3.04 3.04 -39.39 -39.09 -41.99 -34.33 V -38.53 -14.14 -1.94 1.94 -66.03 -65.87 -66.50 -61.61 B右 M -12.67 -5.73 4.96 -4.96 -23.23 -22.72 -16.17 -28.67 V 23.04 11.25 -2.48 2.48 43.40 42.13 38.70 44.95 跨中 Mab 18.25 6.09 0 0 30.43 30.61 29.57 29.57 Mbd 6.82 3.51 0 0 13.10 12.65 12.61 12.61 3 A M -17.4 -7.14 11.02 -11.02 -30.88 -30.49 -15.99 -43.76 V 34.23 8.22 -3.45 3.45 52.58 54.27 47.09 55.78 B左 M -22.58 -8.71 -6.21 6.21 -39.29 -39.02 -45.90 -30.25 V -38.91 -14.4 -3.45 3.45 -66.85 -66.64 -69.18 -60.49 B右 M -13.37 -5.88 10.14 -10.14 -24.28 -23.81 -10.68 -36.23 V 23.04 11.25 -5.07 5.07 43.40 42.13 35.43 48.21 跨中 Mab 18.8 5.53 0 0 30.30 30.80 29.53 29.53 Mbd 7.02 3.33 0 0 13.09 12.74 12.62 12.62 2 A M -17.32 -7.15 14.79 -14.79 -30.79 -30.39 -11.16 -48.43 V 34.28 8.22 -5.1 5.1 52.64 54.33 45.07 57.92 B左 M -20.38 -8.72 -10.71 10.71 -36.66 -36.06 -48.94 -21.95 V -38.86 -14.4 -5.1 5.1 -66.79 -66.57 -71.20 -58.35 B右 M -13.24 -5.88 17.48 -17.48 -24.12 -23.64 -1.27 -45.32 V 23.04 11.25 -8.74 8.74 43.40 42.13 30.81 52.84 跨中 Mab 19.05 5.47 0 0 30.52 31.08 29.75 29.75 Mbd 7.01 3.33 0 0 13.07 12.73 12.61 12.61 1 A M -16.05 -6.75 18.75 -18.75 -28.71 -28.28 -4.14 -51.39 V 33.86 8.49 -6.51 6.51 52.52 54.03 43.13 59.53 B左 M -22.03 -8.01 -13.78 13.78 -37.65 -37.59 -53.89 -19.17 V -39.28 -14.13 -6.15 6.51 -66.92 -66.88 -72.69 -56.74 B右 M -13.86 -6.1 22.45 -22.45 -25.17 -24.69 3.97 -52.61 V 23.04 11.25 -11.24 11.24 43.40 42.13 27.66 55.99 跨中 Mab 19.98 4.93 0 0 30.88 31.80 30.19 30.19 Mbd 7.77 2.25 0 0 12.47 12.69 12.16 12.16 计算的三个方面，可变荷载效应组合，永久荷载效应控制，正常使用极限状态，前二者是承载力极限状态，这种状态对应于结构或结构构件达到最大承载力，疲劳破坏或不适于继续承载变形，正常使用极限状态对应于达到正常使用或耐久性能的某项规定限值 表2--23框架柱内力组合表 层号 截面 内力 荷载类型 内力组合 恒载 活载 左风 右风 1.2恒+1.4活 1.35恒+1.4*0.7活 1.2恒+1.4*0.9（恒+风） 1.2恒+1.4*0.9（恒+风） 5 A柱上 M 25.45 7.69 -3.39 3.39 41.31 41.89 35.96 44.50 44.50 　 　 N 51.41 10.08 -1.02 1.02 75.80 　 73.11 75.68 　 73.11 75.80 A柱下 M -16.14 -5.73 1.27 -1.27 -27.39 -27.40 -24.99 -28.19 -28.19 　 　 N 109.21 18.06 -1.02 1.02 156.34 165.13 152.52 155.09 　 152.52 165.13 B柱上 M -12.61 -3.86 -4.48 4.48 -20.54 -20.81 -25.64 -14.35 -27.53 　 　 N 95.88 31.6 -0.37 0.37 159.30 160.41 154.41 155.34 　 154.41 160.41 B柱下 M 8.32 2.43 4.96 -4.96 13.39 13.61 19.30 6.80 20.54 　 　 N 168.88 47.6 -0.37 0.37 269.30 274.64 262.17 263.10 　 262.17 274.64 4 A柱上 M 12.27 4.68 -5.41 5.41 21.28 21.15 13.80 27.44 27.44 　 　 N 14.1 27.73 -2.96 2.96 55.74 46.21 48.13 55.59 　 46.21 55.74 A柱下 M -13.66 -5.02 3.6 -3.6 -23.42 -23.36 -18.18 -27.25 -27.25 　 　 N 213.94 31.73 -2.96 2.96 301.15 319.91 292.98 300.44 　 292.98 319.91 B柱上 M -6.47 -1.83 -4.95 4.95 -10.33 -10.53 -16.31 -3.83 -17.28 　 　 N 236.19 75.43 -0.91 0.91 389.03 392.78 377.32 379.62 　 377.32 392.78 B柱下 M 7 1.98 4.05 -4.05 11.17 11.39 16.00 5.79 17.05 　 　 N 352.45 84.43 -0.91 0.91 541.14 558.55 528.18 530.47 　 528.18 558.55 3 A柱上 M 13.66 5.02 -7.42 7.42 23.42 23.36 13.37 32.07 32.07 　 　 N 251.35 41.14 -6.41 6.41 359.22 379.64 345.38 361.53 　 345.38 379.64 A柱下 M -13.77 -5 6.07 -6.07 -23.52 -23.49 -15.18 -30.47 -30.47 　 　 N 324.29 45.14 -6.41 6.41 452.34 482.03 437.95 454.10 　 437.95 482.03 B柱上 M -7 -1.98 -12.3 12.3 -11.17 -11.39 -26.39 4.60 -27.44 　 　 N 393.14 112.52 -2.53 2.53 629.30 641.01 610.36 616.73 　 610.36 641.01 B柱下 M 7.04 1.97 12.3 -12.3 11.21 11.43 26.43 -4.57 27.48 　 　 N 482.4 121.52 -2.53 2.53 749.01 770.33 728.81 735.18 　 728.81 770.33 2 A柱上 M 13.46 5.05 -8.72 8.72 23.22 23.12 11.53 33.50 33.5 　 　 N 361.75 54.55 -4.51 4.51 510.47 541.82 497.15 508.52 　 497.15 541.82 A柱下 M -15.47 -5.68 8.72 -8.72 -26.52 -26.45 -14.73 -36.71 -36.71 　 　 N 434.69 58.55 -4.51 4.51 603.60 644.21 589.72 601.08 　 589.72 644.21 B柱上 M -6.87 -2 -15.89 15.89 -11.04 -11.23 -30.79 9.26 -31.82 　 　 N 550.04 149.61 -6.17 6.17 869.50 889.17 840.78 856.33 　 840.78 889.17 B柱下 M 7.8 1.38 15.89 -15.89 11.29 11.88 31.12 -8.92 32.39 　 　 N 693.3 158.61 -6.17 6.17 1054.01 1091.39 1024.03 1039.58 　 1024.03 1091.39 1 A柱上 M 10.18 3.74 -10.03 10.03 17.45 17.41 4.29 29.57 29.57 　 　 N 471.73 68.23 -18.02 18.02 661.60 703.70 629.34 674.75 　 629.34 703.70 A柱下 M -5.73 -2.1 18.63 -18.63 -9.82 -9.79 13.95 -33.00 -33 　 　 N 544.67 72.23 -18.02 18.02 754.73 806.09 721.91 767.32 　 721.91 806.09 B柱上 M -5.06 -1.44 -15.89 15.89 -8.09 -8.24 -27.91 12.14 -28.67 　 　 N 707.36 186.43 -10.9 10.9 1109.83 1137.64 1070.00 1097.47 　 1070.00 1137.64 B柱下 M 2.73 0.78 24.9 -24.9 4.37 4.45 35.63 -27.12 36.04 　 　 N 796.26 195.43 -10.9 10.9 1229.11 1266.47 1188.02 1215.49 　 1188.02 1266.47 1 B柱下 V 5.06 1.19 6.15 -6.15 7.738 7.9972 15.3204 -0.1776 A柱下 V 1.59 0.06 9.24 -9.24 1.992 2.2053 13.626 -9.6588 2.6截面设计与配筋计算 基本数据：混凝土强度：C30 =14.3 ； =1.43 C35 =16.7 ； =1.57 钢筋强度： HPB235 =210 ；HRB335 =300 2.6.1框架柱截面设计[10] 2.6.1.1轴压比验算 底层柱： 轴压比： ，满足要求。 2.6.1.2正截面受弯承载力计算 柱同一截面分别承受正、反向弯矩，故采用对称配筋。 B轴柱： 底层：从柱的内力组合可见， ，为大偏心，选用M大，N小的组合。 最不利组合为： 在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度L0=1×H=4.9m。 ，20mm，ea取两者的最大值ea=20mm ，取 因为 ，所以取 偏心距 ，故为大偏压 = =-255.43 由于纵向受力钢筋采用HRB335,对于四级抗震框架结构最小配筋率0.2%， ， 每侧实配216 114（ ）。 2.6.1.3垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算 垂直于弯距作用平面的受压承载力按轴心受压计算 底层： ， 在8-15之间，查得 ，则轴心构件受压承载力设计值为： 满足要求。 2.6.1.4斜截面受剪承载力计算 底层B轴柱：最不利内力组合 剪跨比 ，所以取 1.75 bh0/(1+λ) =1.75×(3+1) ×1.57×400×365=100.28Kn>V 故仅需按构造配置箍筋。 柱箍筋加密区的体积配箍率为： =λv / =0.09×16.7/210=0.72%﹥0.4%，取三肢箍 加密区取 。 柱上端加密区的长度取 ，取800mm，柱根取1600mm，非加密区取 。 A柱同B柱一样，由内力组合表得，2-5层A柱及B柱的控制内力较底层更为可靠，所以令它们的配筋与底层相同。 2.6.2框架梁截面计算 现浇框架横梁正截面和斜截面的配筋计算，按受弯构件进行，梁的下部纵筋一般不在跨中截断。为了减小框架梁端塑性区范围内截面的相对受压区高度，塑性铰区截面底部必须配置受压钢筋，受压钢筋的面积除按计算确定外，与顶面受拉钢筋面积的比值还应满足以下要求： / 0.3。式中 和 分别是梁端塑性铰区顶面受拉钢筋面积和底面受压钢筋面积[13]。 梁截面尺寸为 = 400mm ， = 200mm。梁内纵向钢筋选 HRB335级（ = =300N/mm ）， 。梁混凝土采用 C30 （ ＝14.3N/mm , =1.43 N/mm , =2.01 N/mm ）。 2.6.2.1梁的正截面受弯承载力计算 底层：AB梁（200mm 400mm） 梁跨中弯矩为正，下部受拉，则按T型截面进行配筋计算，跨中截面 kN.m,现浇板可作为受压翼缘，其计算宽度： 当按跨度考虑时 mm； 当按梁间距考虑时 mm kN.m>214.64kN.m， 属于第一类T形截面。 mm 查表得： 下部实配414（ s=615mm ）。 上部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。 =0.2%×400×200=160mm ，选配216， =402mm 。 底层：BD梁（200mm 400mm） 梁跨中弯矩为正，下部受拉，则按T型截面进行配筋计算，跨中截面 =13.32kN.m,现浇板可作为受压翼缘，其计算宽度： 当按跨度考虑时 mm； 当按梁间距考虑时 mm kN.m>13.32kN.m，属于第一类T形截面。 mm 查表得： 下部实配214（ s=308mm ） 上部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。 =0.2%×400×200=160mm ，选配216， =402mm 。 A支座: kN.m 按矩形截面计算： mm ，实配214,216， mm 下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。 =0.2%×400×200=160mm ，选配214， =308mm 。 B支座: kN.m mm ，实配214,216， mm 下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。 =0.2%×400×200=160mm ，选配214， =308mm 。 框架梁的正截面配筋计算见下表： 表 2--24框架梁正截面配筋计算表（二层） 截面 A AB跨中 B左 B右 BC跨中 -48.43 32.61 -51.99 -45.32 13.66 0.1271 0.1027 0.1364 0.1189 0.0054 0.1364 0.1084 0.1472 0.1270 0.0054 0.9318 0.946 0.926 0.937 0.997 （mm2） 474.7 314.8 512.7 441.7 125.1 配筋 214, 216 414 214, 216 214 214, 216 实配面积 （ ） 710 402 710 308 710 308 615 308 615 308 由于三、四层控制内力较二层较小或接近二层所以其配筋也与二层相同。 表 2--25框架梁正截面配筋计算（顶层） 截面 A AB跨中 B左 B右 BC跨中 -27.17 40.70 -69.27 -34.28 12.47 0.0713 0.0128 0.1818 0.09 0.0049 （ ) 0.074 0.0129 0.202 0.094 0.0049 0.963 0.994 0.899 0.953 0.998 （mm2） 257.7 373.9 703.7 328.5 114.1 配筋 214, 216 414 214, 216 214 214, 216 实配面积 （ ） 710 402 710 308 710 308 615 308 615 308 2.6.2.2斜截面受剪承载力计算 底层：支座A： =59.53kN 截面尺寸验算： 非抗震设计： 当 w/ ＜4时，需满足 ＜0.25 。 ，满足要求。 ，需要按计算配置箍筋。 加密区长度= ，取650mm 箍筋最大间距= ，取100mm 箍筋直径为8mm。 配筋率 选配双肢箍筋为 ，加密区的长度为1.5h=1.5×400mm=650mm。 非加密区配置四肢箍筋为 。 支座B左： =-69.036kN ，满足要求。 ，需要按计算配置箍筋。 加密区长度= ，取650mm 箍筋最大间距= ，取100mm 箍筋直径为8mm。 配筋率 选配双肢箍筋为 ，加密区的长度为1.5h=1.5×400mm=650mm。 非加密区配置四肢箍筋为 。 支座B右： =55.99kN 支座剪力小于支座B左，所以按照支座B左选配箍筋即可满足要求 由内力组合表可知，各层A支座剪力及B支座左右端的剪力相差不大，且有逐层减小的趋势，故二三层的梁箍筋的配置均同一层。 表 2--26框架梁斜截面强度计算 截面 支座A 支座B左 支座B右 剪力 (kN) 59.53 69.04 55.99 加密区实配箍筋 加密区长度(mm) 650 650 650 非加密区实配箍筋 @200 @200 @200 2.6.3楼板的设计 在肋形楼盖中,四边支承板的长边与短边之比 时按双向板设计， 时按单向板设计， 时可按单向板设计 2.6.3.1荷载计算 恒载： 10mm厚水磨石面层 0.65kN/m 20mm厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.40kN/m 120mm厚钢筋混凝土板 25×0.12=3kN/m 10mm厚混合砂浆抹灰层 0.01×16=0.16kN/m 合计 4.21kN/m 1.2 ×4.21=5.052kN/m 活载： 办公室： 2.0kN/m 1.4×2.0=2.8kN/m 走廊： 2.5kN/m 1.4×2.5=3.5kN/m 办公室 ： kN/m kN/m 走廊： kN/m kN/m 2.6.3.2计算跨度 内跨的计算跨度取净跨，边跨的计算跨度为净跨加上板厚的一半 边跨 ，內跨 。 2.6.3.3弯矩计算 跨中最大弯矩为当内支座固定时在 作用下的跨中弯矩值，内支座铰支时在 作用下的跨中弯矩和，泊松比 ，支座最大负弯矩为当内支座固定时在 作用下的支座弯矩。 图 2--24屋面板区格划分图 A区格板（三边固定，一边简支） ， ， 表 2--27屋面板各区格计算表 区格　 M1 M2 简支M1 简支M2 M1‘ M2‘ 办公或走廊g+q/2 办公或走廊q/2 办公或走廊g+q l A 0.03016 0.01324 0.0528 0.03434 -0.07046 -0.05682 6.452 1.4 7.852 4 B 0.03163 0.03203 0.06081 0.03289 -0.07304 -0.0571 6.452 1.4 7.852 4.71 C 0.0376 0.0068 0.0785 0.0257 -0.0805 -0.0572 6.452 1.4 7.852 4.71 D 0.0333 0.0104 0.0717 0.0284 -0.0751 -0.057 6.802 1.75 8.552 4 E 0.0391 0.0049 0.0921 0.0196 -0.082 -0.057 6.802 1.75 8.552 4 F 0.0176 0.0176 0.0368 0.0368 -0.0513 -0.0513 6.802 1.75 8.552 4 G 0.0227 0.0126 0.0368 0.0368 -0.06 -0.055 6.802 1.75 8.552 4 H 0.0342 0.021 0.0581 0.0339 -0.0861 -0.0742 6.452 1.4 7.852 3.86 I 0.0525 0.095 0.0853 0.0229 -0.117 -0.117 6.452 1.4 7.852 3.86 计算结果如下 区格 m1 m2 M1‘ M2‘ 区格 m1 m2 M1‘ M2‘ A 4.72 3.00 -8.85 -7.14 F 3.54 3.54 -7.02 -7.02 B 7.54 6.89 -12.72 -9.95 G 3.98 3.10 -8.21 -7.53 C 8.17 3.34 -14.02 -9.96 H 5.04 3.63 -10.07 -8.68 D 6.02 3.05 -10.28 -7.80 I 8.75 10.98 -13.69 -13.69 E 7.05 2.45 -11.22 -7.80 2.6.3.4板的截面配筋计算表 表 2--28板的截面配筋计算表 项目 截面 (mm) M (KN.m) (mm2) 配筋 实有 (mm2) A区格 方向 100 4.37 219 251 方向 90 3 167 251 B区格 方向 100 7.45 373 393 方向 90 6.89 384 393 C区格 方向 100 8.71 436 523 方向 90 3.34 186 523 D区格 方向 100 6.02 302 393 方向 90 3.05 169 393 E区格 方向 100 7.05 353 393 方向 90 2.45 136 393 F区格 方向 100 3.54 177 251 方向 90 3.54 197 251 G区格 方向 100 3.98 199 251 方向 90 3.10 173 251 H区格 方向 100 5.04 353 393 方向 90 3.63 202 393 I区格 方向 100 8.75 439 654 方向 90 10.98 612 654 F—E 100 -7.80 391 523 F—A 100 -8.85 444 523 F—F 100 -7.02 351 523 E—C 100 -14.02 703 785 E—D 100 -7.80 391 523 D—B 100 -12.72 638 654 D—G 100 -8.21 412 523 G—A 100 -7.53 377 523 G—H 100 -8.08 405 523 A—I 100 -13.69 686 785 A—B 100 -9.95 499 523 B—C 100 -9.96 499 523 C—A 100 -9.96 499 523 A—A 100 -8.85 434 523 H—B 100 -10.07 505 523 2.6.4楼梯设计 踏步尺寸采用150mm×270m共需13个踏步，梯段长3240mm，活荷载标准值2.5 kN/m ，踏步面层采用30mm水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹面。混凝土为C30，梁中受力筋为Ⅱ级，其余钢筋采用Ⅰ级钢。 本工程采用现浇板式楼梯，楼梯间的开间6.0m，进深5.0m，层高3.9m。 楼梯倾斜角 ， ,得 ，取1m宽板带计算。 2.6.4.1踏步板计算 （1）荷载计算 恒载： 混凝土斜板 0.12×25÷0.874=3.43kN/m 水磨石面层 1× ÷0.27=1.01kN/m 三角形踏步 1×0.5×0.28×0.15×25÷0.27=1.94kN/m 底面抹灰重 0.02×17÷0.874=0.39kN/m 合计： 6.77kN/m 活载： 2.5kN/m 总荷载设计值： （2）截面设计 板的水平计算跨度 ， 板的有效高度 选配 ， ，分布筋 2.6.4.2平台板设计 取1m板宽计算，设平台板厚100mm。 （1）荷载计算 恒载： 平台板自重 kN/m 水磨石面层 0.65kN/m 板底抹灰重 kN/m 合计： 3.49kN/m 活载： 2.5 kN/m 总荷载设计值： （2）截面设计 平台板的跨度 板的有效高度 选配 ， 。 2.6.4.3平台梁设计 平台梁截面为400mm×200mm。 （1）、荷载计算 恒载： 梁自重 0.2×（0.4-0.1）×25=1.5kN/m 梁的侧面粉刷 0.02×（0.4-0.1）×2×17=0.204kN/m 平台板传来 3.49×1.76/2=3.07kN/m 梯段板传来 6.77×3.24=10.97kN/m 合计： 15.74kN/m 活载： 2.5×（3.24/2+1.76/2）=6.25kN/m 总荷载设计值： （2）、截面设计 平台梁的跨度： 剪力设计值： 截面按倒L形计算： 梁的有效高度： 应按第一类T形截面配筋计算 ，选配下部 ，上部 配置 的箍筋，则斜截面受剪承载力： 满足要求。 2.7 基础设计 地基承载力为特征值为650kPa，建筑场地复杂，现采用柱下独立锥形基础，将基础埋深暂定为1～4米之间。 设计条件：基础采用混凝土C30， N/mm ， N/mm ； 垫层为C10，厚100mm； 钢筋HRB335， =300N/mm 。 2.7.1基地尺寸确定（内柱基础） 2.7.1.1基本组合： =36.04kN.m = 9.66kN =1307.46kN 2.7.1.2标准组合[10]： 36.07/1.3=27.72kN.m 9.66/1.3=7.43kN 1307.46/1.3=1005.74kN 2.7.1.3地基承载力修正（先不考虑对基础宽度进行修正）： 选择基础埋深 =1500mm，地基承载力特征值为650kPa。 根据设计资料提供，查表知承载力修正值[11]： ，土的重度 =18(kN/m )，土的加权平均重度 =20(kN/m )。 承载力特征值：（先不考虑对基础宽度进行修正） 2.7.1.4．基础底面尺寸估算 先按轴心受压估算基底面积： 但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20%～40%，取1.4。则 =1.28×1.4=1.79m ，取 =1.5m， =1.5m，满足要求。 2.7.1.5．地基承载力验算 m kN 作用于基底中心的弯矩，轴力分别为： =27.72+7.43×(1.5-0.5)=35.15kN.m =1005.74kN =539.76kPa<1.2×680=816kPa =414.23kPa>0 =474kPa< =680kPa 故承受力满足要求。 2.7.2基础高度确定（防止冲剪破坏） 2.7.2.1地基净反力计算： EMBED Equation.3 \* MERGEFORMAT kN/m 499.49kN/m 由比例关系可求得柱边缘的地基净反力： kN/m 2.7.2.2冲切验算 只需验算当冲切承载力截面位置在柱与基础交界处时的情况。 相应于荷载效应基本组合时作用在 上的地基土净反力设计值： 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上、下边长分别为： 0.6m 因为 ，满足要求。 2.7.3基础底板配筋计算 沿基础一边方向，对柱边截面Ⅰ-Ⅰ，相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值 按下式计算： = kN.m = mm 配置钢筋1412， mm 。 沿基础另一边方向，对柱边截面Ⅱ-Ⅱ，相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值 按下式计算： 考虑到底板受力钢筋的构造要求：最小直径不宜小于8mm，间距不宜大于100mm。现配置12， mm 。 总 结 本次毕业设计是济南大学1号办公楼设计，工程位于济南市，为5层钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为6度，建筑面积约3300 平方米。设计工作主要包括建筑设计和结构设计两大部分。在建筑设计部分，通过查阅制图规范，遵循设计原则和设计思想，运用天正绘制建筑平面、立面、剖面图；在结构设计中，通过计算重新温习和梳理了框架结构的整个设计过程，达到了温故而知新的效果，很多以前没有掌握好和忘记的知识，我都有了新的了解。 在本次毕业设计过程中，我认真查阅了设计规范，在建筑设计方面，对办公楼的平面布置和整体造型做了较为精心的设计，已基本满足要求。结构计算中，通过结构选型、内力计算、内力组合以及配筋计算等方面，进一步了解了多层框架结构的相关构造要求和设计要点，在老师和同学的热情帮助下，最终完成了计算书的编写。 通过这次设计，我对大学四年所学专业知识有了系统的认识和梳理。设计中综合运用了所学专业课知识和相关技能，熟悉了相关设计规范及要求，提高了工程应用的综合能力和创新能力。由于时间有限，加上自己也存在许多不足之处，比如知识面较窄，对专业知识的掌握程度不够，缺乏实践经验等原因，在设计过程中必然存在许多不足之处，希望老师给予指正！ 致 谢 在这里首先要特别感谢敬爱的潘东芳老师，在潘东芳老师的悉心指导下，我顺利地完成了毕业设计。此次毕业设计历时两个月，从选题、开题、CAD图的绘制到结构计算书的完成潘老师都给予我细心的指导和不懈的支持，她严谨的教学态度深深的感染着我。对此，我表示诚挚的感谢。 每当我有疑难问题的时候，潘老师都会不厌其烦的给我讲解，老师孜孜不倦的教诲，在我的心中留下了很深的印记。许多时候，老师都是牺牲自己的休息时间给我答疑。在此，我再一次表示的感谢。 通过本次毕业设计，使我所学的专业知识更加系统化，为以后的工作积累了宝贵的经验。衷心感谢对我的论文进行评阅的老师，通过老师的指导使我的论文进一步完善。 最后，我还要感谢培育我四年的大学，感谢院领导以及曾经教过我的老师们，感谢你们的悉心教导和热心帮助。 参考文献 [1] 同济大学.房屋建筑学. 北京：中国建筑工业出版社，1997 [2] 同济大学，西安建筑科技大学，东南大学，重庆大学．房屋建筑学．北京：中国建筑工业出版社，1997 [3] 中华人民共和国建设部. GB50352-2005. 民用建筑通则. 北京：中国建筑工业出版社，2005 [4] 龙驭球，包世华．结构力学I．北京：高等教育出版社，2006 [5] 中华人民共和国建设部. GB50009-2001. 建筑结构荷载计算规范. 北京：中国建筑工业出版社，2001 [6] 高层建筑结构设计（第一版） 中国建筑工业出版社，2002.7 [7] 中华人民共和国建设部．GB50009-2001．建筑结构荷载规范．北京：中国建筑工业出版社，2001 [8] 天津大学，东南大学，同济大学．混凝土结构．北京：中国建筑工业出版社，2002 [9] 熊丹安.钢筋混凝土框架结构设计与实例.武汉：武汉理工大学出版社，2005 [10] 基础工程.中国建筑工业出版社，2003.7 [11] 中国建筑工业出版社. GB50007-2002. 建筑地基基础设计规范. 北京：中国建筑工业出版社，2002 毕业设计图纸目录 序 号 图 号 图 纸 名 称 数 量 规 格 1 建施—1 首层平面图 1 A1 2 建施—2 标准层平面图 1 A1 3 建施—3 顶层平面图 1 A1 4 建施—4 屋顶平面图 1 A1 5 建施—5 正立面图 1 A1 6 建施—6 侧立面图 剖面图 1 A1 7 结施—1 一榀框架配筋图图 1 A1 8 结施—2 基础结构平面布置图 1 A1 9 结施—3 底层结构平面布置图 1 A1 10 结施—4 屋面板配筋图 楼梯配筋图 1 A1 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 注 意 事 项 1.设计（论文）的内容包括： 1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作） 2）原创性声明 3）中文摘要（300字左右）、关键词 4）外文摘要、关键词 5）目次页（附件不统一编入） 6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论 7）参考文献 8）致谢 9）附录（对论文支持必要时） 2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序清单等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。 3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。 4.文字、图表要求： 1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写 2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画 3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印 4）图表应绘制于无格子的页面上 5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档 5.装订顺序 1）设计（论文） 2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订 3）其它 _1234568145.unknown _1234568273.unknown _1234568401.unknown _1234568465.unknown _1234568529.unknown _1234568561.unknown _1234568593.unknown _1234568609.unknown _1234568625.unknown _1234568633.unknown _1234568641.unknown _1234568645.unknown _1234568647.unknown _1234568649.unknown _1234568651.unknown _1234568652.unknown _1234568650.unknown _1234568648.unknown _1234568646.unknown _1234568643.unknown _1234568644.unknown _1234568642.unknown _1234568637.unknown _1234568639.unknown _1234568640.unknown _1234568638.unknown _1234568635.unknown _1234568636.unknown _1234568634.unknown _1234568629.unknown _1234568631.unknown _1234568632.unknown _1234568630.unknown _1234568627.unknown _1234568628.unknown _1234568626.unknown _1234568617.unknown _1234568621.unknown _1234568623.unknown _1234568624.unknown _1234568622.unknown _1234568619.unknown _1234568620.unknown _1234568618.unknown _1234568613.unknown _1234568615.unknown _1234568616.unknown _1234568614.unknown _1234568611.unknown _1234568612.unknown _1234568610.unknown _1234568601.unknown _1234568605.unknown _1234568607.unknown _1234568608.unknown _1234568606.unknown _1234568603.unknown _1234568604.unknown _1234568602.unknown _1234568597.unknown _1234568599.unknown _1234568600.unknown _1234568598.unknown _1234568595.unknown _1234568596.unknown _1234568594.unknown _1234568577.unknown _1234568585.unknown _1234568589.unknown _1234568591.unknown _1234568592.unknown _1234568590.unknown _1234568587.unknown _1234568588.unknown _1234568586.unknown _1234568581.unknown _1234568583.unknown _1234568584.unknown _1234568582.unknown _1234568579.unknown _1234568580.unknown _1234568578.unknown _1234568569.unknown _1234568573.unknown _1234568575.unknown _1234568576.unknown _1234568574.unknown _1234568571.unknown _1234568572.unknown _1234568570.unknown _1234568565.unknown _1234568567.unknown _1234568568.unknown _1234568566.unknown _1234568563.unknown _1234568564.unknown _1234568562.unknown _1234568545.unknown _1234568553.unknown _1234568557.unknown _1234568559.unknown _1234568560.unknown _1234568558.unknown _1234568555.unknown _1234568556.unknown _1234568554.unknown _1234568549.unknown _1234568551.unknown _1234568552.unknown _1234568550.unknown _1234568547.unknown _1234568548.unknown _1234568546.unknown _1234568537.unknown _1234568541.unknown _1234568543.unknown _1234568544.unknown _1234568542.unknown _1234568539.unknown _1234568540.unknown _1234568538.unknown _1234568533.unknown _1234568535.unknown _1234568536.unknown _1234568534.unknown _1234568531.unknown _1234568532.unknown _1234568530.unknown _1234568497.unknown _1234568513.unknown _1234568521.unknown _1234568525.unknown _1234568527.unknown _1234568528.unknown _1234568526.unknown _1234568523.unknown _1234568524.unknown _1234568522.unknown _1234568517.unknown _1234568519.unknown _1234568520.unknown _1234568518.unknown _1234568515.unknown _1234568516.unknown _1234568514.unknown _1234568505.unknown _1234568509.unknown _1234568511.unknown _1234568512.unknown _1234568510.unknown _1234568507.unknown _1234568508.unknown _1234568506.unknown _1234568501.unknown _1234568503.unknown _1234568504.unknown _1234568502.unknown _1234568499.unknown _1234568500.unknown _1234568498.unknown _1234568481.unknown _1234568489.unknown _1234568493.unknown _1234568495.unknown _1234568496.unknown _1234568494.unknown _1234568491.unknown _1234568492.unknown _1234568490.unknown 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