基于fluent软件的旋风除尘器优化设计毕业设计

本科毕业论文格式要求一、论文的结构与要求毕业设计（论文）包括以下内容（按顺序）：本科论文包括封面、目录、标题、内容摘要、关键词、正文、注释、参考文献等部分。如果需要，可以在正文前加“引言”，在参考文献后加“后记”。论文一律要求打印，不得手写。1．目录目录应独立成页，包括论文中全部章、节和主要级次的标题和所在页码。2．论文标题论文标题应当简短、明确，有概括性。论文标题应能体现论文的核心内容、法学专业的特点。论文标题不得超过25个汉字，不得设置副标题，不得使用标点符号，可以分二行书写。论文标题用词必须 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ，不得使用缩略语或外文缩写词（通用缩写除外，比如WTO等）。3．内容摘要内容摘要应扼要叙述论文的主要内容、特点，文字精练，是一篇具有独立性和完整性的短文，包括主要成果和结论性意见。摘要中不应使用 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 、图表，不标注引用文献编号，并应避免将摘要撰写成目录式的内容介绍。内容摘要一般为200个汉字左右。4．关键词关键词是供检索用的主题词条，应采用能够覆盖论文主要内容的通用专业术语（参照相应的专业术语 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 ），一般列举3——5个，按照词条的外延层次从大到小排列，并应出现在内容摘要中。5．正文正文一般包括绪论（引论）、本论和结论等部分。正文字数本科不少于6000字，专科一般不少于5000字，正文必须从页首开始。*绪论（引论）全文的开始部分，不编写章节号。一般包括对写作目的、意义的说明，对所研究问题的认识并提出问题。*本论是全文的核心部分，应结构合理，层次清晰，重点突出，文字通顺简练。*结论是对主要成果的归纳，要突出创新点，以简练的文字对所做的主要工作进行评价。结论一般不超过500个汉字。正文一级及以下子标题格式如下：一、；（一）；1.；（1）；①。6．注释注释是对所创造的名词术语的解释或对引文出处的说明。注释采用脚注形式，用带圈数字表示序号，如注①、注②等，数量不少于10个，脚注少于10个的论文为不合格论文。7．参考文献参考文献是论文的不可缺少的组成部分,是作者在写作过程中使用过的文章、著作名录。参考文献应以近期发表或出版的与法学专业密切相关的学术著作和学术期刊文献为主，数量不少于6篇，参考文献少于6篇的论文成绩评定为不合格。产品说明、技术标准、未公开出版或发表的研究论文等不列为参考文献，有确需说明的可以在后记中予以说明。二、打印装订要求论文必须使用标准A4打印纸打印，一律左侧装订，并至少印制3份。页面上、下边距各2.5厘米，左右边距各2.2厘米，并按论文装订顺序要求如下：1．封面封面包括《广西广播电视大学关于毕业设计（论文）评审表》（封面、附录4）、《学生毕业设计（论文）评审表》（封2）、《广西广播电视大学关于毕业设计（论文）答辩申报表》（封3、附录5）。 2．目录目录列至论文正文的三级及以上标题所在页码，内容打印要求与正文相同。目录页不设页码。3．内容摘要摘要标题按照正文一级子标题要求处理，摘要内容按照正文要求处理。4．关键词索引关键词与内容摘要同处一页，位于内容摘要之后，另起一行并以“关键词：”开头（采用黑体），后跟3~5个关键词（采用宋体），词间空1字，即两个字节，其他要求同正文。5．正文正文必须从内容提要页开始，并设置为第1页。页码在页末居中打印，其他要求同正文（如正文第5页格式为“―5―”）。论文标题为标准三号黑体字，居中，单倍行间距；论文一级子标题为标准四号黑体字，居中，20磅行间距；正文一律使用标准小四号宋体字，段落开头空两个字，行间距为固定值20磅；正文中的插图应与文字紧密配合，文图相符，内容正确，绘制规范。插图按章编号并置于插图的正下方，插图不命名，如第二章的第三个插图序号为“图2—3”，插图序号使用标准五号宋体字；正文中的插表不加左右边线。插表按章编号并置于插表的左上方，插表不命名，如第二章的第三个插表序号为“表2—3”，插表序号使用标准五号宋体字。6、 参考文献按照GB7714—87《文后参考文献著录规则》规定的格式打印，内容打印要求与论文正文相同。参考文献从页首开始，格式如下：（1）著作图书文献序号 作者 《书名》，出版地：出版者，出版年份及版次（第一版省略）如：[4] 劳凯声 《教育法论》，南京：江苏教育出版社，2001（2）译著图书文献序号 作者 《书名》，出版地：出版者，出版年份及版次（第一版省略）（3）学术刊物文献序号 作者 《文章名》，《学术刊物名》，年卷（期）如：[5]周汉华 《变法模式与中国立法法》，《中国社会科学》，2000（1）（4）学术会议文献序号 作者 《文章名》，编者名，会议名称，会议地址，年份，出版地，出版者，出版年（5）学位论文类参考文献序号 作者 《学位论文题目》，学校和学位论文级别，答辩年份（6）西文文献著录格式同中文，实词的首字母大写，其余小写。参考文献作者人数较多者只列前三名，中间用逗号分隔，多于三人的后面加“等”字（西文加“etc.”）。学术会议若出版论文集者，在会议名称后加“论文集”字样；未出版论文集者省去“出版者”、“出版年”项；会议地址与出版地相同的省略“出版地”，会议年份与出版年相同的省略“出版年”。三、毕业设计（论文）装袋要求毕业设计（论文）是专业教学的重要内容，必须规范管理，统一毕业设计（论文）材料装袋要求：1、论文稿本。经指导的提纲，一稿、二稿和装订好的正稿。2、过程记录表。包括指导教师指导记录表，学生毕业设计（论文）评审表（答辩过程记录表）等；3、相关材料。法专业要求的其他材料，如法学社会调查报告等。中国环境教育立法研究内容摘要摘要：目前，我国学术界对环境教育立法问题的研究还处于起步阶段，有关环境教育的法律规范也很不完善，影响和限制了我国环境教育的大力推行和良好普及，实质上是制约了我国解决环境问题的能力和可持续发展的进程。本文从环境问题的现状入手，阐释了环境教育立法的必要性和可行性，介绍了其他国家和地区的环境教育立法实践，在总结国内外先进经验的基础上，提出了对我国环境教育立法的构想。以期通过加强教育立法的途径，实现我国环境教育的普及，为改善解决我国环境问题的能力和可持续发展的进程创造条件。关键词：环境问题环境教育环境教育立法 一、环境问题、环境教育与环境教育立法（一）环境问题马克思说：“人靠自然界生活，这就是说，自然界是为了不致死亡而必须不断与之交往。所谓人的肉体生活和精神生活同自然界相联系，也就等于说自然界同自身相联系，因为人是自然界的一部分。” 生存与发展是人类社会最基本的主题。在人类与环境不断地相互影响和作用中，环境问题始终是伴随着人类的活动产生和发展的。不幸的是，在相当长的时期内，人类过分强调了作为自然主人的一面，夸大了人的主观能动性作用，忽视甚至忘却自然界的惩罚。环境问题并非始于今日，早在200年前的第一次工业革命时期就产生了环境问题。到了本世纪50年代，环境事件不断出现和加剧。到了70～80年代则出现了全球性的环境危机。目前全球人口正以每年9 000万的速度增长，预计到21世纪中期，世界人口将达到100亿。 人口无节制地增长，给地球的生态环境和有限的自然资源带来了沉重的压力。联合国列出了威胁人类生存的全球十大环境问题：全球气候变暖；臭氧层的损耗和破坏；酸雨蔓延；水资源危机；生物多样性减少；大气污染；有毒有害化学物质污染与危险废物越境转移；森林面积锐减；土地荒漠化；海洋污染。随着我国社会经济的迅速发展，环境保护与经济发展之间的矛盾日益凸显。20世纪最后几年有三件震撼国人的大事足以说明我国环境问题的严重性，已显示出环境破坏给人类带来的灾难性的报复。一是1997年创纪录(227天)的黄河断流；二是1998年的长江大水灾；三是2000年波及北京等地的频繁的沙尘暴。专家指出了目前困扰中国环境的十大问题。1、大气污染问题2004年我国二氧化硫排放量为1 995万吨，居世界第一位。据专家测算，要满足全国天气的环境容量要求，二氧化硫排放量要在现有基础上至少削减40%。此外，2004年中国烟尘排放量为1 165万吨，工业粉尘的排放量为1 092万吨。大气污染是中国目前面临的第一大环境问题。2、水环境污染问题中国七大水系的污染程度依次是：辽河、海河、淮河、黄河、松花江、珠江、长江，其中，42%的水质超过3类标准（不能做饮用水源），全国有36%的城市河段为劣质5类水质，丧失使用功能。大型淡水湖泊（水库）和城市湖泊水质普遍较差，75%以上的湖泊富营养化加剧，主要由氮、磷污染引起。3、垃圾处理问题中国全国工业固体废物年产生量达8.2亿吨，综合利用率约为46%。全国城市生活垃圾年产生量为1.4亿吨，达到无害化处理要求的不到10%。塑料包装物和农膜导致的白色污染已蔓延全国各地。（二）环境教育与环境问题的关系1、环境教育的发展历程环境教育的起源，一直可以追溯到19世纪末20世纪初的自然研究（Natural Study）。当时在学校开展自然研究的基本目的是教育学生通过亲身观察和参与，了解和评价自然环境。到20世纪上叶，人们认识到保护生态和自然环境的重要性，保护运动（Conservation movement）在社会中形成，学校教育在自然研究的基础上引入了自然保护的教育内容，这就是环境教育的萌芽。（1）国外环境教育的发展历程1972年在瑞典首都斯德哥尔摩召开的“世界人类环境会议”是环境教育发展的一个里程碑。为了响应斯德哥尔摩会议的第96条建议，联合国教科文组织和联合国环境规划署于1975年颁布了国际环境教育 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 （IEEP），其目的是在环境教育领域内，促进经验和信息的交流、研究和实验、人员培训、课程和相应教材的开发及国际合作。1975年，在前南斯拉夫的贝尔格莱德召开的国际环境教育会议，通过了《贝尔格莱德宪章：环境教育的全球纲领》。该宪章根据环境教育的性质和目标，指出环境教育是“进一步认识和关心经济、社会、政治和生态在城乡地区的相互依赖性；为每一个人提供获得保护环境的知识和价值观、态度、责任感和技能；创造个人、群体和整个社会行为的新模式。”此后，《贝尔格莱德宪章》成为世界各国制定环境教育纲要与章程的重要依据之一。而环境教育的普及对环境相关法律的立法、执法都可起到相当大的辅助作用。大力开展环境教育，使环境意识特别是环境保护法律意识深入人心，使人们认识到环境问题不仅是社会问题，更是可以涉及到每个人切身利益和法律责任、社会责任的问题，认识到环境问题和法律责任的关系，更好地使环境保护法律成为预防环境问题发生的利剑，这样可以达到依法治理环境和人们自觉保护环境的目的。二、中国环境教育立法的必要性和可行性（一）中国环境教育立法的必要性当一种社会关系需要用立法来调整，说明这种社会关系的重要性。中国环境教育专门立法是否必要，则完全取决于以下前提：（1）环境教育的重要性；（2）环境教育立法对社会经济发展的重要作用。五、结论21世纪是环境世纪，公众的环境意识通过环境教育来建立。根据我国人口多，地区经济水平差异大，公民受教育程度不一的现状，要使公众的环境保护意识提高到一个比较高的水平，实现社会——经济——环境的协调发展，尽早达到国家的可持续发展目标，构建和谐社会，通过立法机关制定完善的、具有可操作性的《环境教育法》不失为一个有效的方法。希望对促进我国环境教育法律体系的建立提供一些有益的参考。 摘要 旋风除尘器是一种重要的气-固分离设备，因为其结构简单、设备紧凑、制造容易、成本相对较低等优点，被广泛应用于矿山、化工、能源、环保、冶金、建材等众多工业领域。然而往往因其结构设计不正确，尺寸匹配不合理等因素限制了除尘效率的提高，并且能耗很大。 当前，随着经济增长及国家对环境保护日益重视，工业生产中，迫切需要一种高效率低能耗的新型旋风除尘器。为此，本文针对旋风除尘器传统设计方法不够完善，通用性差及其内部三维流场规律认识不全面等问题，采用优化设计和数值模拟相结合的研究方法，考察分析了不同情况下的颗粒运动轨迹及不同入口颗粒浓度、不同排气管插入深度、不同进气口形状、不同直管长度等操作与结构参数对分离性能的影响；采用Fluent软件进行数值模拟，基于上述的数值模拟结果，有效地预测了优化型旋风除尘器结构尺寸匹配的合理性及提出的优化设计方法的可行性，从而为今后旋风除尘器的研制提供了一种通用的设计方法。因此本文的研究无论是在工程应用，还是在理论研究方面上都具有十分重要的价值。 关键词：旋风除尘器；优化设计；数值模拟；Fluent ABSTRACT Cyclone separator is an important gas-solid separation equipment, which has many advantages, such as simple structure, compact equipment, easy to manufacture, relatively low-cost and so on. So it has been widely applied in the mining,chemical industry, energy source,environmental protection, metallurgy, building materials and the other industrial fields. However, because of unreasonable structure design and size matchingfactors, which restrict the efficiency improving, besides it wastes more energy consumption. At present, with the rapid growth of the economy and paying more attention to environmental protection, people urgently need to research a new type cyclone separator that has much higher separation efficiency and lower consumption. Therefore, in view of the unperfect separation model and the weak prevalence of the traditional design method. In addition, people can’t understand accurately the separation theories of cyclone separator. Using numerical simulation and optimal design combination of research methods, For example, different inlet particle concentration, different insert depth and inlet shape, diffIerent vertical tube length of cyclone separator. Going on the 3D flow field numerical simulation with Fluent, based on theresults of 3D flow field numerical simulation, prove the rationality of the size match and the feasibility of the design optimization and propose auniversal design method for the future provision of cyclone separator. Therefore, it has significant application value in the engineering application and theoretical research. Key words:Cyclone separator; Optimization design; Numerical simulation;Fluent 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 目录 1第一章 绪论 11.1论文研究的目的 11.2论文研究方法及内容 3第二章 旋风除尘器的分离理论与性能分析 32.1 旋风除尘器的工作过程 42.2 旋风除尘器内部的旋流 52.3 旋风除尘器的分离理论 82.4 旋风除尘器的性能评价指标 102.5影响除尘器的性能的因素 15第三章 CFD原理 153.1 CFD简介 153.2 常用 CFD 软件 163.3 CFD理论基础 173.4 常用离散化方法 183.5 CFD中的三维湍流模型 183.6 CFD求解过程 20第四章 Stairmand型旋风除尘器的流场模拟 204.1 Stairmand型旋风除尘器结构尺寸的确定 214.2 FLUENT流畅模拟 27第五章 OC型旋风除尘器的结构设计及流场模拟 275.1 改进思想 275.2 改进措施 305.3 OC型旋风除尘器的除尘机理 315.4 OC型结构设计 345.5 OC型旋风除尘器流场模拟 40第六章 结论与展望 406.1 课题结论 406.2 课题展望 43致谢 第一章 绪论 旋风除尘器自从应用于工业生产以来，已将近有百余年的历史。但是因为其结构设计尺寸不合理等因素限制了除尘效率的提高，并且能耗很大。当前，因为国民经济的不断增长，国家提出了“节能减排”战略，在工业生产中，迫切需要研制高效率低能耗的新型旋风除尘器。为此，本文针对旋风除尘器传统设计方法不够完善，通用性差及其内部三维流场规律认识不全面等问题，采用优化设计和数值模拟优化相结合的研究方法，首先基于经典的Leith-Licht边界层分离理论，建立了旋风除尘器优化设计数学模型，通过经验公式得出了设计工况下的结构尺寸；然后以优化出的旋风除尘器为研究对象，通过商业软件FLUENT，对其内部气相流场进行了数值模拟，对旋风除尘器内部的固相颗粒进行了数值模拟研究，考察分析了不同情况下的颗粒运动轨迹及不同入口颗粒直径等对分离性能的影响；最后，基于上述的数值模拟结果，有效地预测了优化型旋风除尘器结构尺寸匹配的合理性及提出的优化设计方法的可行性。本文的研究无论是在工程应用，还是在理论研究方面上都具有十分重要的价值。 1.1论文研究的目的 随着工业的迅猛发展，操作条件变的更为苛刻，工作环境变得更为复杂，对旋风除尘器性能的要求也在一直提高。一方面要求旋风除尘器具有更高的分离效率；另一方面要求旋风除尘器的压力损失进一步减小，以降低能耗。所以，迫切需要研制出高效能且低能耗的新型旋风除尘器。通常是采用具有针对性地开发新结构或优化各部分尺寸的方法，来减少不利因素的影响，以达到高效除尘的目的。但由于旋风除尘器的分离捕集过程是一种极为复杂的三维、气-固湍流运动，致使给理论与试验研究造成很大困难，至今仍无法全面掌握其内部流场的分离规律，更不能从理论上建立一套完整的数学模型来指导旋风除尘器的设计工作，从而使得旋风除尘器在除尘过程中往往因结构设计不当、尺寸匹配不合理、能耗较高等问题影响旋风除尘器的除尘效果。 希望本文的研究能为今后在旋风除尘器的优化设计和分离特性研究等方面，提供一些有意义的参考和理论指导。 1.2论文研究方法及内容 本课题以旋风除尘器为研究对象，采用理论分析、优化设计、数值模拟及对比验证的研究方法，从结构尺寸优化和内部三维强旋转流场数值模拟两方面来进行深入的研究与分析。为此，主要展开以下的研究工作： （1）针对目前旋风除尘器结构设计中存在的问题，引入优化设计思想，通过变量的选取、目标函数及约束条件的确定，建立优化设计数学模型。 （2）以优化出的旋风除尘器为研究对象，利用CFD商业软件FLUENT对其进行三维流场的数值模拟研究，并建立一套适合旋风除尘器内部流场模拟的数值计算方法。 （3）在三维气固两相流场的基础上，重点考察分析入口颗粒浓度参数对旋风除尘器分离性能的影响。 （4）通过对优化型旋风除尘器的数值模拟研究，进一步考察分析优化型旋风除尘器的分离性能及提出的优化设计方法的可行性。 本文总的研究分析路线按图1.2[1]展开。 图1.1 理论研究的步骤 第二章 旋风除尘器的分离理论与性能分析 2.1 旋风除尘器的工作过程 旋风除尘器主要由筒体、圆锥体、进气管、排气管和排灰管等五部分组成，旋风除尘器的工作过程是： 图2.1 1.进气口；2.排气口；3.筒体；4.旋流；5.锥体；6.排灰管 当含尘气流从进气口以较高的切向速度(一般为12-25m/s)进入旋风除尘器圆筒部分后，气流将由直线运动变为圆周运动，并沿内外圆筒间的环路空间和锥体部位做自上而下的螺旋线运动，称外旋流。 含尘气流在旋转过程中产生很大的离心力，由于尘粒的惯性远大于空气，因此密度大于空气的尘粒会被甩向器壁。尘粒一旦与器壁接触，碰撞，便失去惯性力而靠入口速度的动量和重力沿壁面下落，与气体分离，最后经锥体底部排入灰斗内。旋转下降的外旋气流在圆锥部分运动时，随圆锥形体的收缩向除尘器中心靠拢。根据“旋转矩”不变原理，其切向速度不断提高，尘粒所受离心力也不断加强。当气流到达圆锥体某一位置时，便以同样的旋转方向形成一股由下而上的螺旋线运动，称内旋流。最后净化的气体经排气管排出，一部分未被捕集的尘粒也由此逃逸。旋风除尘器内的实际气流运动是非常复杂的，除了切向和轴向运动外，还有径向运动。如在外旋流有少量气体沿径向运动到中心区域，在内旋流也存在着离心的径向运动现象。 图2.2 旋风除尘器实图 2.2 旋风除尘器内部的旋流 根据旋风除尘器的工作过程，除尘器内部的气体流动可以看成是一个旋涡运动，其内部的气-固两相流运动是非常复杂的。含尘气流在旋风除尘器内作旋转运动时，任何一流体质点的速度矢量均可分解为三个速度分量，即切向速度 ,径向速度 ，轴向速度 [2]。 对粉尘颗粒捕集分离起主导作用的速度分量是切向速度 ,径向速度 。前者产生径向加速度 ，使粉尘颗粒在半径方向具有由里向外的离心沉降速度！使得颗粒与圆筒壁而被分离；后者是把粉尘颗粒在半径方向由外向里推到中心涡流，而后随上升流从排气管逃逸。这是旋风除尘器内流场中三个速度分量中的一对主要矛盾，称为主流。另外，径向速度K与轴向速度也构成一对矛盾，也影响着除尘器的除尘效率，称为次流。除了上面描述的主流与次流，还有不少我们不需要的涡流，它们对旋风除尘器的除尘效率和压力损失影响较大，主要有以下几种： (1)短路涡流 在旋风除尘器顶盖、排气管外壁与简体内壁之间，由于径向速度与轴向速度的存在，将形成局部上涡流，夹带着相当数量的粉尘颗粒向中心流动，并沿着排气管外表面下降，最后随上升流逃逸排气管，从而降低除尘效率。 (2)外旋流中的局部涡流 由于除尘器壁面的不光滑，如突起、焊缝等，可产生与主流方向垂直的涡流。尽管强度较小，但这种涡流会使已被甩到壁面的颗粒重新卷到内旋流中去，甚至可使较大的尘粒也被带出排气管，降低了旋风除尘器的分离能力和除尘效率。 (3)纵向旋涡流 纵向旋涡流是以旋风除尘器内、外旋流分界面为中心的器内再循环而形成的纵向流动。由于排气管内的有效流通横截面积小于排气管下端口的有效横截面积，因此在排气管下端口处产生“节流”效应，从而使气体对大颗粒的拖曳力超过颗粒所受的离心力，造成“短路”，进而影响分离性能。 (4)底部夹带涡流 外层旋流在锥体底部向上返转时，也可以产生局部涡流将粉尘颗粒重新卷起，形成二次夹带。底部夹带的粉尘量占从排气管带出粉尘总量的20%-30％。因此，采用合理的结构设计，以此来减少底部夹带是改善旋风除尘器除尘效率的重要方面。 2.3 旋风除尘器的分离理论 (1)转圈理论[2] 转圈理论也可以称为沉降分离理论，是在类比重力沉降室的沉降原理的基础上发展起来的。图2．3为重力沉降示意图。 图2.3 重力沉降示意图 在沉降室中，粉尘在自身重力作用下以速度 向下沉降，同时粉尘又以水平速度 向前移动，只要沉降室有足够的长度 ，则粉尘颗粒就能在到达沉降室出口前，沉降到底板而被分离。即沉降室的长度三与尘粒在沉降室内的沉降高度 应满足下列关系式： 0 EMBED Equation.3 （2-1） 式中， ——尘粒在沉降室内停留时间，单位s。 旋风除尘器也有径向向外的离心沉降速度，也有旋转切向速度，如果旋转圈数足够多，即展开后的长度相当于水平沉降室的长度 ，则粉尘就能从排气管外壁与圆筒内壁间的环形空间被分离。依据转圈理论，把进入除尘器内的气流假定为等流速(速度分布指数 )。而尘粒随气体以恒定的切向速度(与位置变化无关)由 内向外克服气流对它的阻力，穿过整个气流宽度，流经一个最大的净水平距离，最后到达器壁被分离。忽略颗粒间的相互作用及边界层的效应，则计算出的临界粒径 为： (2-2) 式中， ——临界粒径，m； ——气流总高度，m； ——气体粘度，m/s; 旋风除尘器筒体直径，m； ——切向速度，m/s; ——粉尘颗粒密度，kg/m3； ——气体密度，kg/m3; ——气体平均旋转半径，m； ——气体旋转圈数。 由于该理论只适用于圆柱段部分，而实际气流旋转要延伸至锥体底部，因此该理论与实际偏差较大。 (2)筛分理论[2] 筛分理论又称平衡轨道理论，是一个更为简化的分离模型。其分离机理是：假想在旋风除尘器的排气管下方有一柱面，含尘气流做旋转运动时，在该假想面上的尘粒在径向方向上同时受到方向相反的两种力，即有旋涡流产生的离心力FZ，使尘粒向外移动，又有汇流产生的向心阻力w使尘粒向内漂移。离心力的大小与粉尘颗粒的直径有关，直径越大离心力越大，因而必定存在一临界粒径dc，使得FZ=W，从而使尘粒受力平衡。凡粉尘粒径d＞dc者，向外推移的力FZ大于向内飘逸的力W，结果被推移到除尘器外壁而被分离出来；相反，凡粒径d＜dc的粉尘颗粒则被带到上升流的核心部分，随着内涡旋排出除尘器。由于各种原因的存在，平衡状态将随时被破坏。如果上述两种情况出现的概率相等，即尘粒有50%的可能性被捕集分离，也有50%的可能性进入内涡旋而逃逸， 此时粉尘颗粒的分离效率为50%。通常把分离效率为50%的分割粒径用d50表示。 粒径为dp的粉尘颗粒所受的离心力W为： （2-3）径向向心阻力W可用斯托克斯公式表示： W=3πμVR2dp （2-4） 在内、外涡旋的交界面上有Fz=W，即 （2-5） 则分割粒径dc50为： （2-6） 式中， ρp——尘颗粒密度，kg/m3。 μ——气体粘度Pa.s； r2——交界面半径，m； Vi2——交界面处气流的切向速度，m/s； Vr2——交界面处气流的径向速度，m/s； dc50——分割粒径，m。 筛分理论虽然考虑了汇流的存在，弥补了转圈理论的缺点，但在计算汇流速度时视为等速，这与实际情况有一定误差。所以该理论也具有一定的局限性。 (3)边界层分离理论 筛分理论没有考虑紊流扩散等影响，而这种影响对于细粉尘颗粒是不容忽视的。上世纪七十年代，Leith和Licht类比静电除尘器的分离机理提出了紊流横向混掺模型，认为在旋风除尘器的任一横截面上颗粒浓度的分布是均匀的，而在靠近圆筒壁处的分界层内是层流运动，只要颗粒在离心力作用下进入此边界层内就可以被捕集分离下来，这就是边界层分离理论[2]。由于边界层分离理论考虑了旋风除尘器的几何结构尺寸对除尘性能的影响， 2.4 旋风除尘器的性能评价指标 (1)除尘效率η 除尘效率包括总除尘效率和分级除尘效率。对于一般除尘器总除尘效率足以说明除尘器的除尘性能，但在粉尘颗粒密度一定的情况下，除尘效率的高低与颗粒大小和分散度有密切的关系。一般说，粒径越大，除尘效率也越高。 除尘效率指含尘气流通过旋风除尘器时，在同一时间内被捕集的粉尘量与进入除尘器的总粉尘量之比，也称总效率。除尘效率是旋风除尘器的重要技术指标。 旋风除尘器的总效率可表示为： η= 100% （2-7） 式中，S1——旋风除尘器进进口处的粉尘质量，kg； S2——旋风除尘器出口处的粉尘质量，kg。 总效率作为衡量除尘器的性能指标受到很大的局限性，它受颗粒直径大小的影响很大，即使在同一除尘器、同一运行条件下，由于尘粒分散度的差异，其性能也有显著的差别。因此，仅用总效率来说明除尘器的除尘性能是不全面的，要正确评价旋风除尘器的除尘效果时，往往需要引入另一评价指标——分级除尘效率ηi。它是指某一粒径或某一粒径范围粉尘的除尘效率，其能够较为客观的反映旋风除尘器对不同粒径尘粒的分离捕集性能。 旋风除尘器的分级除尘效率可表示为： = 100% （2-8） 式中， S1i、S2i——旋风除尘器进口和出口处某一粒径的粉尘质量流量，kg/s； g1i、g2i——旋风除尘器进口和出口处某一粒径的粉尘质量分数，%。 (2)压力损失 旋风除尘器的压力损失是评定除尘器性能的又一重要技术指标，同时也是衡量除尘设备能耗大小的指标。其大小不仅与除尘器的种类和形体结构有关之外，还与处理气体通过时的流速大小有关。 旋风除尘器的压力损失主要包括以下几个方面组成[3][4]： ①口管与排气管之间的静压能的损失； ②进口管的摩擦损失； ③气体在旋风除尘器中与器壁的摩擦所引起的能量损失； ④旋风除尘器内气体因旋转而产生的动能损耗； ⑤排气管内摩擦损失等。 压力损失△P应用旋风除尘器进、出口全压来表示，即 P=Pq1-Pq2 （2-9） 而全压P q由静压PZ与动压Pd之和求得： Pq=Pz+Pd （2-10） 又因动压Pd= ρ ，则 =Pz1+ ρ-Pz2+ ρ （2-11） 式中，Pz1、Pz2——旋风除尘器进、出口静压，Pa； Ρ——气体密度，kg/m3； V1——旋风除尘器进口速度，m/s； V2——旋风除尘器出口速度，m/s。 在压力损失计算中，常引入一个流体阻力系数ε，因而可以将旋风除尘器压力损失 P表示为进气口气流动压的指数形式，即 P= （2-12） 式中，Vi——气流进口处的平均速度，m/s； ε——流体阻力系数。 旋风除尘器的流体阻力系数ε随着结构的不同而变化，相同结构形式的旋风除尘器可以视为具有相同的流体阻力系数。一般来讲，旋风除尘器的流体阻力系数ε是通过实验来测定的。 (3)处理气体流量率为Q 处理气体流量是表示除尘器在单位时间内所能处理气体能力大小的指标，一般用体积流量表示124]。实际运行的除尘器往往由于不严密而漏气，使得旋风除尘器的进出El气体流量不一致。因此用两者的平均值作为处理气体流量，即 Q= (2-13) 式中，Q一处理气体流量，m3/s； Q1一旋风除尘器进口气体流量，m3/s； Q2一旋风除尘器出口气体流量，m3/s。 在设计旋风除尘器时，其处理气体流量Q是指除尘器进口的气体流量Q1；在选择风机时，其处理气体流量对正压系统(风机在除尘器之前)是指除尘器进口的气体流量Q1，对负压系统(风机在除尘器之后)则是指除尘器出口气体流量Q2。 2.5影响除尘器的性能的因素 2.5.1 几何尺寸因素 影响除尘器性能的主要因素[5]如下： 1.旋风除尘器的直径D0​​​ 一般旋风除尘器的直径越小，气流旋转半径越小，粉尘颗粒所受离心力越大，旋风除尘器的除尘效率也就越高。如果筒体直径过小，由于旋风除尘器器壁与排气管太近，造成较大直径颗粒有可能反弹至中心气流而被带走，使除尘效率降低。另外，筒体太小容易引起堵塞，尤其是对于黏性物料。因此，一般筒体直径不宜小于 50～75mm，工程上常用的旋风除尘器的直径一般是在 200mm 以上。如今，旋风除尘器的直径也日趋大型化，已出现大于1000mm 的大型旋风除尘器。 旋风除尘器在一定的几何形状和操作条件下，因直径的改变而引起除尘效率变化，可以近似用下面方法进行修正，即将原给定的分级效率曲线的横坐标值，乘以比值 以后，按等效原则，进行平移，就可得到新的分级效率曲线。 2.旋风除尘器高度H 通常，较高除尘效率的旋风除尘器，都有较大的长度比例。它不但使进入筒体的尘粒停留时间增长，有利于颗粒分离，且能使尚未到达排气管中的颗粒，有更多的机会从旋流中分离出来，减少二次夹带。足够长的旋风除尘器，还可以避免旋转气流对灰斗顶部的磨损。但是过长的旋风除尘器，会占据较大的空间，尤其对于内置旋风除尘器来说，更受到设备内部空间的限制，因此，提出了旋风除尘器自然长度l这一概念，即从排气管下端至旋风除尘器自然旋转顶端的距离： （2-14） 式中，de为排气管直径，m； De为筒体直径，m； a、b分别为旋风除尘器进口的高度、宽度，m。 在设计中，旋风除尘器的高度H，应保证有足够的自然长度，但大于自然长度的过长旋风除尘器显然是不经济的。 3.旋风除尘器进口 (1)进口形式 旋风除尘器的进口形式主要有轴向进口和切向进口两种。切向进口又分为螺旋面进口、渐开线进口、切向进口。切向进口为最普通的一种进口形式，制造简单，用得比较多，这种进口形式的旋风除尘器外形尺寸紧凑。气流通过螺旋面进口，进入旋风除尘器后，以与水平呈近似10°的倾斜角度，向下做螺旋运动。采用这种进口有利于气流向下做倾斜的螺旋运动，同时也可以避免相邻两螺旋气流的相互干扰。 渐开线进口可以减少进口气流对筒体内气流的撞击和干扰。由于从蜗壳形进口进入筒体的气流宽度逐渐变窄，使颗粒向壁面移动的距离减小，而且加大了进口气体和排气管的距离，从而有利于颗粒分离。与其它进口形式相比蜗壳形进口处理气流量大，压力损失小，是比较理想的一种进口形式。 轴向进口是最好的进口型式，它可以最大限度地避免进入气体与旋转气流之间的干扰，但因气体均匀分布于进口截面，使靠近中心处的颗粒分离效果很差。轴向进口常用于多管式旋风除尘器，为使进口气体产生旋转，一般多在进口处设置各种形式的叶片。 (2)进口的形式与位置 进口截面可以为矩形和圆形两种形式。但由于圆形进口管与旋风除尘器器壁相切面积要小于矩形进口的相切面积，故一般采用矩形进口。 矩形宽度b和高度a的比例要适当，通常长而窄的进口管与器壁有着更大的接触面。在一定进气量的前提下，宽度b越小，临界粒径越小，除尘效率越高，但过长而窄的进口也是不利的。因为进口太长，为了要保持一定的气体旋转圈数N，必须加长筒体，否则除尘效率仍不能提高。 进口的位置有两种方式：一种与旋风除尘器的顶盖相平，这有利于消除上旋流；另一种与顶盖有一段距离，这可使细粉尘聚集在顶盖下面的上旋流中，这就增加了气流短路的机会。 4.排气管 排气管有两种形式如图，如下： 图2.4 圆柱形排气管 图2.5 圆锥形排气管 在相同的排气管直径de下，下端采用收缩形式，既不影响除尘效率，又可以降低阻力损失。所以，在设计分离较细粉尘的旋风除尘器时，可以考虑设计成这种形式的排气管。在一定范围内，排气管直径越小，则旋风除尘器的除尘效率越高，压力损失也越大，反之，除尘器的效率越低，压力损失也越小。 5.灰斗 灰斗是旋风除尘器设计中最容易被忽略的部分。一般都把它仅看作是排除粉尘的装置。在实际应用中，除尘器锥底处气流非常接近高湍流，而粉尘也正是由此排出，因此，二次扬尘的机会也就更多。此外，旋流核心为负压，如果设计不当，造成灰斗漏气，就会使粉尘二次飞扬加剧，严重影响除尘器效率。 2.5.2 操作条件因素 1.进口气速vj 在一定范围内，进口气速越高，除尘效率越高。进口气流速度vj越大，临界粒径dc100越小，分离性能越好。但气流速度过高，粉尘微粒与器壁的摩擦就会加剧，粗颗粒粉碎变成细颗粒，使细粉尘含量增加。此外，过高的气流速度，对具有凝聚性质的粉尘也会起分散作用，这些对颗粒分离是不利的。 气体通过旋风除尘器的压力损失和气体的进口速度的平方成正比，所以，进口气流速度过大虽然会略微提高除尘效率，但压力损失却会急剧上升。其次，进口气速过大，也会加速旋风除尘器本身的磨损，降低旋风除尘器的使用寿命。 2.气体的密度ρ、黏度μ、压力p、温度T 气体的密度对除尘效率的影响可以在临界粒径计算公式中得以体现，即气体密度越大，临界粒径越大，故除尘效率下降。但是，气体的密度和固体密度相比，特别是在低压下几乎可以忽略，所以，其对分离效率的影响与固体密度相比较来说，可以忽略不计。 通常温度越高，旋风除尘器压力损失越小；气体密度增加，压力损失也增加。黏度的影响在计算压力损失时常忽略不计，但从临界粒径得计算公式中知道，临界粒径与黏度的平方根成正比，所以分离效率随着气体得黏度得增加而降低。由于温度升高，气体黏度增加，当进口气速等条件保持不变时，温度升高除尘效率略有下降。 3.气体含尘浓度 旋风除尘器的除尘效率，随着粉尘浓度的增加而提高。这是因为含尘浓度大时，粉尘的凝聚性能提高，使较小的尘粒凝聚在一起而被捕集。另外，在含尘浓度增大时，大颗粒对小颗粒的撞击也使小颗粒有可能被捕集。但值得注意的是，含尘浓度增加后除尘效率虽有提高，可是排出气流的含尘绝对量也会大大增加。 粉尘浓度对旋风除尘器的压力损失有影响。实践证明旋风除尘器处理含尘气体的压力损失要比处理清洁空气时小，当进口浓度为1～2g/m3(标准状态下)时，压力损失可以降低到近清洁气体的60％，浓度增大到2～50 g/m3(标准状态下)时，压力损失又迅速下降。 2.5.3 固体粉尘的物理性质因素 1.固体颗粒直径d对旋风除尘器性能影响 较大粒径的颗粒在旋风除尘器中会产生较大的离心力，有利于分离，所以，在粉尘筛分组成中，大颗粒所占有的百分数越大，总分离效率越高。 2.颗粒密度ρc对旋风除尘器性能的影响 粉尘单颗粒密度ρc对分离效率有着重要影响。临界粒径计算式中dc50或dc100和颗粒密度ρk的平方根成反比，ρk越大，Dc50或dc100越小，颗粒分离效率越高。 影响旋风除尘器性能的因素，除上述外，分离器内壁粗糙度也会影响旋风除尘器的性能。浓缩在壁面附近的粉尘颗粒，可因粗糙的表面引起局部涡流，使一些粉尘微粒被抛入上升的气流，进入排气管，降低了除尘效率。旋风除尘器轴心处具有很高的负压，所以此处的泄漏程度对除尘效率有着一定的影响。在旋风除尘器设计时，应考虑排灰口的密封。另外，气体的湿度过大将会引起粉尘黏壁，甚至堵塞。以致大大的降低旋风除尘器的性能。 2.5.4 旋风除尘器的分类与典型结构 目前，工矿企业使用的旋风除尘器可以分为以下几类： 1.按其性能分类：高效旋风除尘器，其筒体直径较小，用来分离较细的粉尘，除尘效率在 95％以上；高流量旋风除尘器，筒体直径较大，由于处理很大的气体流量，其除尘效率为 50％～80％；通用旋风除尘器，用于处理适当的中等气体流量，除尘效率为 80％～95％。 2.按结构分类：长锥体旋风除尘器、圆筒体旋风除尘器、扩散式旋风除尘器、旁通式旋风除尘器。 3.按组合、安装分类：立式旋风除尘器、卧式旋风除尘器、单管旋风除尘器、多管旋风除尘器。 4.按气流导入情况分类：切向导入、轴向导入。切流反转式旋风除尘器是旋风除尘器最常用的形式，除尘效率一般较高。由于受进口风道的限制，处理风量较小。轴流式旋风除尘器利用导流叶片使气流在旋风除尘器内旋转，除尘效率比切流旋风除尘器低，但处理流量较大。此外，人们对旋风除尘器的结构改进，以及内部的气流状态与固体颗粒的运动规律做过大量的工作，取得了不少进展，研制出许多性能良好的典型旋风除尘器，如：XLT 型旋风除尘器；XLT/A 型旋风除尘器；D 型旋风除尘器；B 型旋风除尘器；E 型旋风除尘器。 第三章 CFD原理 3.1 CFD简介 CFD[6][7] (Computational Fluid Dynamics)技术是在二十世纪七十年代，随着流体力学，数值分析及计算机技术等学科的发展，而逐渐兴起的一门针对流场模拟的数值仿真技术。 其基本思想可归结为：把原来在时间域及空间域上连续的物理量(如速度、压力、温度、浓度)的场，用一系列有限个离散点上的变量值集合来代替，并按照一定的原则和方式建立起关于这些离散变量之间关系的代数方程组，然后选择适当的模型加以封闭，最后通过电子计算机求解这些代数方程组，得到流场中各物理量在离散点上的数值解。通过图像显示方法，观察流场内这些物理量的分布及随时间的变化规律，从而达到对物理问题研究的目的。CFD 特点及应用。 CFD方法与传统的理论分析方法、试验测量方法组成了研究流体流动问题的完整体系。理论分析方法的优点在于所得结果具有普遍性，各种影响因素清晰可见，是指导试验研究和验证新的数值计算方法的理论基础，但是，它往往要求对计算进行抽象和简化，才有可能得出理论解。对于线性情况，只有少数流动才能给出解析结果。试验测量方法所得到的试验结果真实可信，它是理论分析和数值方法的基础，其重要性不容低估。然而，试验往往受到模型尺寸、流场扰动、人身安全和测量精度的限制，有时可能很难通过试验方法得到结果。此外，试验还会遇到经费投入、人力和物力的巨大耗费及周期长等许多困难。而CFD方法恰好克服了理论分析和试验方法存在的弱点，选择适当的计算模型和边界条件在计算机上实现特定数值计算，数值模拟可以形象地表现流动情景，与做试验没有什么区别，通过计算并将其结果在屏幕上显示，就可以看到流场的各种细节。 3.2 常用 CFD 软件 为了完成 CFD 计算，许多用户是自己编写计算程序，但由于 CFD 的复杂性及计算机软硬件的多样性，使得用户各自的应用程序往往缺乏通用性，而 CFD本身又有鲜明的系统性和规律性，因此，比较适合制成通用的商用软件。自 1981年以来，出现了如：PHOENICS、CFX、STAR-CD、FIDIP、FLUENT 等多个商用 CFD 软件，这些软件的显著特点是： （1）功能比较全面、适用性强，几乎可以求解工程界中的各种复杂问题。 （2）具有比较易用的前后处理系统和与其它 CAD 及 CFD 软件的接口能力，便于用户快速完成造型、网格划分等工作，还可以让用户扩展自己的开发模块。 （3）具有比较完备的容错机制和操作界面，稳定性高。 （4）可在多种计算机、多种操作系统，包括并行环境下运行。 随着计算机技术的快速发展，这些商用软件在工程界正在发挥着越来越大的作用。这里我们使用Fluent软件来进行数值模拟。 FLUENT软件是由美国FLUENT公司于1983年推出的CFD软件。目前，FLUENT软件是功能最全面、适用性最广、国内使用最广泛的CFD软件之一。它是由Fluent.inc利用C语言开发的一种适用于分析流体流动、热传导的模拟计算软件FLUENT的软件设计基于“CFD计算机软件群的概念”,针对每一种流动的物理问题的特点,采用适合于它的数值解法在计算速度、稳定性和精度等各方面达到最佳。FLUENT提供了非常灵活的网格特性，让用户可以使用非结构网格，包括三角形、四边形、四面体、六面体网格来解决具有复杂外形的流动，甚至可以用混合型非结构网络。FLUENT使用GAMBIT作为前处理软件，它可读入多种CAD软件的三位几何模型和多种CAE软件网格模型。同时，Fluent软件推出多种优化的模型,针对每一种物理问题的流动特点,有适合它的数值解法。在FLUENT中，计算过程和结果分析可以通过交互式的用户界面来完成。 FLUENT求解的主要问题包括：可压缩与不可压缩流动问题；稳态和瞬态流动问题；无黏流、层流及湍流问题；牛顿流体及非牛顿流体；对流热交换问题；导热与对流换热耦合问题；辐射换热；惯性坐标系和非惯性坐标系下的流动问题；两相流问题；复杂表面形状下额自由面流动问题。 3.3 CFD理论基础 旋风除尘器虽然结构简单，但其内部流动时及其复杂的三维、气-固两相旋转湍流运动，对其流场进行数值模拟就必然涉及到湍流模型的选择。从目前发表的文献来看[8][9][10]，工程应用中对旋风除尘器内复杂流场的数值模拟，基本上仍是基于求解Reynolds时均方程及关联量输运方程的湍流模拟方法，即引入湍流模型，利用某些假设，将Reynolds时均方程或者湍流特征量的输运方程中高阶的未知关联项用低阶关联项或者时均量来表达，从而使Reynolds时均方程封闭，然后进行求解。 1.湍流控制方程[11][12][13] 湍流基本控制方程组包括连续性方程、N-S方程、雷诺应力方程、湍动能方程及耗散率方程。假定旋风除尘器内进行的是一个等温、不可压缩流动过程，则旋风除尘器内部的气体流动可以由下述不可压缩流体的连续方程和N-S方程来描述： （1）连续性方程（质量守恒方程） （3-1） （2）N-S方程（动量守恒方程） （3-2） 式中i、j、k为常数，且i、j、k=1、2、3；ug为气体粘滞系数，ρg为气体密度，p为压力，τij为雷诺应力相。 N-S方程比较准确地描述了实际的流动，黏性流体的流动分析均可归结为对此方程的研究。由于其形式复杂，实际上只有极少量情况可以求出精确解，故产生了通过数值求解的研究。该方程也是计算流体力学计算的最基本方程，可以这么说，所有的流体流动问题，都是围绕N-S方程求解进行的。 3.4 常用离散化方法 在对指定问题进行CFD计算之前，首先要将计算区域离散化，即对空间上连续的计算区域进行划分，把它划分为许多子区域，并确定每个区域的节点生成网格。然后，将控制方程在网格上离散，即将偏微分格式的控制方程转化为各个节点上的代数方程组，常用方法有： (1)有限差分法 有限差分法是数值解法中最经典的方法。它是将求解区域划分为差分网格，用有限个网格点代替、推导出含有离散点上有限个未知数的差分方程组。差分方程组的解就是微分方程定解问题的数值近似解，这是一种直接将微分问题变为代数问题的近似数值解法。 (2)有限元法 有限元法与有限差分法都是广泛应用的流体动力学数值计算方法。有限元法是将一个连续的求解域任意分成适当形状的许多微小单元，并于各小单元分片构造插值函数，然后根据极值原理，将问题的控制方程转化为所有单元上的有限元方程，把总体的极值作为各单元极值之和，即将局部单元总体合成，形成嵌入了指定边界条件的代数方程组，求解该方程组就得到各节点上待求的函数值。 (3)有限体积法 有限体积法又称为控制体积法，基本思路是：将计算区域划分为网格，并使每个网格点周围有一个互不重复的控制体积；将待解微分方程对每一个控制体积积分，从而得出一组离散方程。通过加权余量法中的子域法和局部近似的离散法求解离散方程的解。 3.5 CFD中的三维湍流模型 流体试验表明，当Re数小于某一临界值时，流动是平滑的，相邻的流体层彼此有序地流动，这种流动称层流。当Re数大于临界值时，会出现一系列复杂的变化，最终导致流动特性的本质变化，流动呈无序的混乱状态。这时，即使边界条件保持不变，流动也是不稳定的，速度等流动特性都随机变化，这种状态称为湍流。湍流流动是一种高度非线性的复杂流动，但人们已经能够通过某些数值方法对湍流进行模拟，取得与实际比较吻合的结果。 总体而言，目前的湍流数值模拟方法可以分为直接数值模拟和非直接数值模拟。所谓直接数值模拟方法是直接求解瞬时湍流控制方程，而非直接数值模拟方法就是不直接计算湍流的脉动特性，而是设法对湍流作某种程度的近似和简化处理，对于旋风除尘器内气相流场的模拟，使用的比较多的模型主要有：标准 模型、RNG 模型、RSM模型。 标准 模型是一半经验模型，主要基于紊流动能及紊流扩散率方程，因此， 模型只适用于完全紊流状态气流的模拟。 RNG 模型是在标准 模型的基础上发展起来的改进型模型。RNG 模型是由理论推导出来而不是依靠经验来确定的，适用性比标准 模型更强，它可以用于低雷诺数流动的情况，甚至对层流的模拟也可以给出较好的模拟结果。 RSM模型相对于前两种模型包含了更多物理过程的影响，考虑了湍流各向异性的效应，所以能给出优于前两种模型的结果。但是，这一模型对工程应用尚过于复杂，对于三维问题所用计算机的CPU时间太多，内存量要求较高。其次，模型中一些常数值不易规定，经验系数较多，比较难确定。通过以上比较，Stairmand型旋风除尘器的模拟选用RNG 模型。 3.6 CFD求解过程 CFD求解过程[14]如图3.1所示： 图3.1 求解流程图 第四章 Stairmand型旋风除尘器的流场模拟 4.1 Stairmand型旋风除尘器结构尺寸的确定 Stairmand型旋风除尘器[15]是一种典型的高效旋风除尘器。这种旋风除尘器通常可以用筒体直径D为比值的结构参数(无因次结构参数)来设计。由于Stairmand型(高效型)研究数据比较完整和应用中的有效性,许多研究者把自己改进后的旋风器与其作性能对比。 本研究主要通过对比模拟和试验来说明改进 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 的正确性。这就需要选择一个公认的参考对象作为参照物，在众多典型旋风器结构中以 Stairmand 型高效旋风除尘器最为关注，中外研究者通常都以此为参考对象，将新型除尘器的性能参数与此旋风除尘器的性能参数做对比分析比较，同时，Stairmand 型旋风除尘器存在的问题代表了一般旋风除尘器普遍存在的问题。因此本文选择 Stairmand 型高效旋风除尘器为比较对象，通过模拟 Stairmand 型旋风除尘器的内部流场分析实际存在的问题，为改进方案的提出做好准备。典型旋风除尘器各部分的结构尺寸都存在一定的比例关系，Stairmand 型高效旋风除尘器各部分的比例关系如下表： 表4.1 典型旋风除尘器结构比例 圆筒直径D0 D0 排气管直径de 0.5D0 圆锥高度（H-h） 2.5D0 进口宽度b 0.2D0 排气管插入深度hc 0.5D0 排灰口直径D2 0.375D0 进口高度a 0.5D0 圆筒高度h 1.5D0 半锥角α 14° 由表中可以看出，筒体的直径是一个关键的尺寸，其它尺寸都与直径有关，显然，确定合理的直径是非常重要的。本试验模型直径的选择主要鉴于以下几点： （1）已有试验数据的利用性。可以充分利用前人试验数据与本文试验模拟数据做纵向的比较，通过比较可以从多方面来说明本改进方案的可行性。因此，直径应尽可能选择与前人相同的直径值。 （2）加工制造的可能性。本文不仅提出了新型改进方案，而且设计制造出改进型旋风除尘器，因此，改进型旋风除尘器的加工制造问题是一个不可忽略的重要问题。旋风除尘器是对气密性要求比较高的设备。如果设备在气密性方面存在问题，这就给试验带来不可避免的负面影响，不能正确测定得到气流的速度、压力损失，如果存在严重的气密性问题，微小的粉尘颗粒还有可能直接排离旋风除尘器，这就大大降低了除尘效率，同时，也不能准确的测定除尘效率。 由于以上原因，这就要求加工制造必须达到非常好的气密性，而解决这一问题的最好办法就是选取标准的无缝管材。这样不仅解决了气密性问题同时也解决了筒体的圆柱度问题，提高加工精度也减少加工的难度。如果采用板材卷制加工不能保证旋风除尘器上筒体和排气管的圆柱度，同时，也增加了加工的工时。 （3）制造费用。若是加工过程中采用标准的管材可以有效地降低材料和加工费用。 给定的设计工况参数，处理烟气量3000m3/h，烟气温度320℃，含尘浓度为185g/m3烟气。 综合考虑以上各点实际存在的因素，确定筒体的最佳直径为D0＝465mm，根据下表 列出的比例关系可以确定其它尺寸如下（单位 mm）： 表4.2 旋风除尘器结构比例 圆筒直径D0 465 排气管直径de 232 圆锥高度（H-h） 1162 进口宽度b 93 排气管插入深度hc 232 排灰口直径D2 232 进口高度a 232 圆筒高度h 698 半锥角α 15° 4.2 FLUENT流畅模拟 1.三维模型的建立与网格的划分 Gambit 软件是 FLUENT 软件前置处理软件，因此，Stairmand 型旋风除尘器三维模型的建立及网格的划分通过 Gambit 软件即可完成。根据表 4.2 的结构数据值建立如图4.1 Stairmand 型旋风除尘器。 将整个除尘器分成4个体，分别画出六面体网格，进行网格划分如图 4.2所示。 2.模拟条件的设定 （1）模拟计算模型的选择 从现有发表文献看，对旋风除尘器内气相流场的模拟，使用较多的模型主要有：标准k-ε模型、RNG k-ε模型、RSM模型。标准k-ε模型是一半经验模型，主要基于紊流动能及紊流扩散率方程，因此，标准k-ε模型只适用于完全紊流状态气流的模拟。RNG k-ε模型是在 Standard k-ε模型的基础上发展起来的改进型模型。RNG k-ε模型是由理论推导出来而不是依靠经验来确定的，适用性比标准k-ε模型更强，它可以用于低雷诺数流动的情况，甚至对层流的模拟也可以给出较好的模拟结果。RSM模型相对于前两种模型包含了更多物理过程的影响，考虑了湍流各向异性的效应，所以能给出优于前两种模型的结果。但是，这一 图4.1 Stairman型除尘器结构图 图4.2 OC型除尘器网格图 模型对工程应用尚过于复杂，对于三维问题所用计算机的CPU 时间太多，内存量要求较高。其次，模型中一些常数值不易规定，经验系数较多，比较难确定。通过以上比较，Stairmand 型旋风除尘器的模拟选用 RNG k-ε模型。 3.边界条件的设置 其中，入口速度为40m/s，湍流参数中设置湍流强度为10%，水力直径0.0543。其他边界条件保持默认，并设置Interface交界面。 4.求解控制参数 打开残差图，进行迭代计算，当计算收敛时保存设置和计算结果。 5.求出速度矢量图 分别作出X=0、Z=800、Z=1600三个截面，计算出三个截面的速度矢量图（如图4.3、图4.4、图4.5所示），箭头长短表示速度大小，颜色深浅表示切向速度大小。 图4.3 Stairman型除尘器X=0的速度矢量图 如图4.3可以看出旋风除尘器的进口处的切向速度最大，越往下切向速度越小，到达灰斗是接近零。还可以看出外旋流中存在流体质点速度矢量方向指向内气旋流，即外旋流中的气体偏离了原先的运动方向存在向内旋流运动的趋势，这就表明了旋风除尘器在轴向方向上存在气流逸流现象。 而且除尘器内旋流中各气流质点的速度矢量方向在旋风除尘器的几何中心所形成的气流柱明显是非规则的S形曲线。除尘器下部的内旋流旋转中心明显偏离了除尘器的几何中心，产生了局部旋流。有学者将这种局部涡流称为旋进涡核现象[16][17][18]。 图4.4 Z=800mm速度矢量图 图4.5 Z=1600mm速度矢量图 事实上，旋进涡核是一般旋风除尘器应用过程中不可避免的流场非稳态现象在圆锥的底部是下旋的外旋流和上旋的内旋流相互重叠，旋转气流中心受非平衡的力和力矩的作用，这就使得内旋流的中心偏离了装置的几何中心，并且绕几何中心作周期性旋进运动。旋风除尘器的圆锥部分是已分离粉尘最集中的区域，气流在旋进运动的过程中会触及器壁从而将已分离的粉尘颗粒扬起，形成底部的二次扬尘现象影响除尘效率。 比较图4.4和图4.5并结合图4.3可以证实旋风除尘器中的气流速度是越往下越小，到达灰斗是几乎为零。 6.求出压力图 图4.6 Stairman型除尘器X=0的动压图 图4.7 Stairman型除尘器X=0总压力图 如图4.6为X=0的动压图，可以看出除尘器入口处的压力很大，而另一侧的气体压力则略小，气体空间产生挤压，使得气体流动不稳定，很容易产生涡流，降低了除尘器的分离效率。 如图4.7为除尘器的总压力图，可以看出除尘器排气管进口那部分压力分布不平衡，偏向进口的那部分压力较大，容易把进口处为经过分离的带有尘粒的气体带入排气管，降低了除尘器的除尘效率。 7.设定颗粒属性及相关参数 颗粒属性为煤粉，并设置密度为1000kg/m3。设定密度分别为1 m、15 m和30 m三类颗粒。进气口x轴方向的入口速度为40m/s。 然后查看颗粒轨迹图如图4.8，图4.9，图4.10所示。 图4.8-图4.10对比可知，大直径的颗粒由于受到较大的离心力的作用，被甩向壁面，沿壁面螺旋下滑至分离器地步灰斗，被分离出来，除尘器的除尘效率也就越高。 旋风除尘器的圆锥部分是已分离粉尘最集中的区域，气流在旋进运动的过程中会触及器壁从而将已分离的粉尘颗粒扬起，形成底部的二次扬尘现象。 图4.8 直径为1μm的颗粒轨迹侧视图 图4.9直径为15μm的颗粒轨迹侧视图 图4.10直径为30μm的颗粒轨迹侧图 影响除尘效率除尘器中主要分离作用的只是在除尘器中上半部分，下半部分对颗粒分离并没有太大的作用，即旋风除尘器的圆锥部分对分离并没有起多大作用只是给以分离粉尘颗粒提供了排离通道。 第五章 OC型旋风除尘器的结构设计及流场模拟 5.1 改进思想 分析总结出一般旋风除尘器存在的主要缺陷。本文认为只要解决好旋风除尘器轴向逸流、底部二次扬尘、内气旋的旋转问题将能提高旋风除尘器的综合性能。 5.2 改进措施 根据流程均匀化思想有意识地避免过早的轴向逸流、底部旋进涡核的产生、降低内旋流的负面影响，基于这几点本文提出一种全新的改进措施，具体改进措施如下： （1）增加排气管在旋风除尘器内的长度，将内外旋流划分在两个区域，能有效地避免内外旋流间相互摩擦而引起的能量损失。利用Fluent软件画出不同插入深度的除尘器的速度矢量图，如图5.1，图5.2，图5.3所示： 图5.1 排气管插入深度为232mm的除尘器 图5.2 排气管插入深度为415mm的除尘器 图5.3 排气管插入深度为600mm的除尘器 比较图5.1，图5.2和图5.3可已看出，随着排气管插入深度的的增加，内外旋流区域分隔越明显，增加排气管的插入深度也避免了轴向逸流。 示： 壁从而将已分离的粉尘颗粒扬起，形成底部的二次扬尘现象。 0轴加旋风除尘器上筒体的长度，减少旋风除尘器下锥体的长度 （2）根据转圈理论适当地增加旋风除尘器上筒体的长度，减少旋风除尘器下锥体的长度。充分发挥圆筒体部分的分离作用，抑制圆锥体边壁部分局部涡流的负面影响。利用Fluent软件画出不同筒体高度时的速度矢量图，如图5.4，图5.5，图5.6所示。 图5.4 筒体高度为466mm的除尘器 图5.5 筒体高度为854mm的除尘器 图5.6 筒体高度为1050mm的除尘器 （3）采用蜗壳进口使进入筒内的气流宽度逐渐变窄，缓解气流刚进入时的入口压缩现象，减少进气口气流对筒内气流的撞击和干扰，使颗粒向筒壁移动的距离减少，加大进气口和排气口的距离，减少气流短路机会，有利于提高除尘效率。 如图5.7和图5.8对比可以看出，采用180°蜗壳型进气口的除尘器避免了普通进气口除尘器产生的双重漩涡，避免在上部形成上灰环，从而避免将粉尘直接带入内旋涡。所以采用180度蜗壳型进气口可以提高除尘效率。 图5.7 普通进气口除尘器 图5.8 180°蜗壳型进气口除尘器 5.3 OC型旋风除尘器的除尘机理 图5.9是改进型旋风除尘器，本文自命名为OC（Optimize Cyclone）型旋风除尘器的结构示意图。图5.10是OC型除尘器的分离机理示意图。 根据图5.9，OC型旋风除尘器的除尘机理可叙述为：气流从进气管进入除尘器后由直线运动转化为螺旋向下的圆周运动，含尘气体在旋转过程中产生很大的离心力，由于尘粒的密度比空气大很多倍，因此旋转的尘粒在很大的离心力作用下，从气流中分离出来甩向器壁， 图5.9 结构改进图 图5.10 除尘机理示意图 1-进气管，2-圆筒体，3-排气管，4-导向叶片，5-倒圆锥，6-下锥体，7排灰口 尘粒一旦与器壁接触后便失去离心力作用而靠入口速度的动能和自身的重力势能沿器壁面旋转下落，经锥体排入灰斗。在气流旋转下降的过程中存在径向速度w的影响，微小颗粒也会向中心漂移，由于排气管向下延伸较长，这种径向速度较传统结构的影响小得多，这部分颗粒在接触到延长的排气管壁面会沿排气管壁面下滑而被高速旋转的气流再次扬起继续分离。当气流运动到接近倒圆锥底面时，由于集尘箱是密闭的空间，下旋气流无法继续下旋，最后以近似的直线从排气管排出。 5.4 OC型结构设计 本研究主要通过对比分析来说明改进方案的正确性，所选择参考对象为Stairmand型高效旋风除尘器。这就导致除改进的部分结构外，OC型、Stairmand型旋风除尘器在结构和结构尺寸上有相同的地方。 5.4.1 进气口 旋风除尘器的进气口是造成气流在旋风除尘器中形成旋转的主要部件，是影响除尘效率和压力损失的主要因素，进气口有切向和轴向两种形式。切向进气口是旋风除尘器最常见的形式。主要有普通切向进气口和蜗壳进气口（渐开线进气口）。采用普通切向进气口，气流进入除尘器后易产生双重旋涡，上部旋涡易形成上灰环，从而直接将粉尘带入内旋涡，降低除尘效率。为了减少气流之间的相互干扰，越来越多的采用了蜗壳（渐开线）式进气口。这样可以缓解气流刚进入时的入口压缩现象，减少阻力提高处理风量。而在设计过程中，渐开线的角度对于旋风除尘器的除尘效率也有一定的影响，在一般设计中常用角度为90º、180º、270º，但以设计成180º时效率最高，如图5.11所示。 图5.11 180°蜗壳型进气口 旋风除尘器的进口面积对除尘器性能也有很大影响，进口面积相对筒体断截面较小时，进入除尘器的气流切线速度大，有利于粉尘的分离。在设计过程中使用K来表示筒体断面积与进气口面积之比，这一参数是衡量除尘效率的一个指标，通常称为相对断面比。K值愈大，除尘效率愈高，但处理风量较小，反之亦然。设计中根据K值将除尘器分为三类[19]： （1）高效旋风除尘器：K=6～13.5； （2）普通旋风除尘器：K=4～6； （3）大流量旋风除尘器：K<3。 OC型除尘器的宽b、高a分别为93mm、232mm，所以进气口面积为21576mm2。OC型除尘器的筒体半径为232mm，可得筒体截面积为1.69 105，所以K为7.8，属于高效旋风除尘器。 5.4.2 圆筒体 圆筒体是分离的主要区域，根据转圈理论，旋风除尘器上圆筒体高度愈大，气流在其中转圈数愈多，停留时间也就愈长，粉尘颗粒被分离的可能性就越大，从而除尘效率也相应的提高。圆筒直径增加，为保证除尘效率，进口风速也要相应提高，为了增加可比性及可以充分利用前人试验数据，同时考虑到现实加工存在的问题，筒体直径为D0=465mm。 OC型旋风除尘器颗粒分离主要集中的上圆筒体，而忽略下圆锥的分离作用。 因此，RC型旋风除尘器筒体长度要比Stairmand型长，其长度为Stairmand型上筒体的长度加上下圆锥体等效圆柱体的高度。等效圆柱体高度的确定[20]是根据体积不变原理，保持等效圆柱的直径与上圆筒体的直径相等得出等效圆柱的高度： (5-2) OC型旋风除尘器筒体高度为：h2=hd+h=352+698=1050mm。 式中，Vyz——Stairmand型下锥体的体积； S0——Stairmand型上圆筒体的横截面面积。 5.4.3 圆锥体 一般旋风除尘器的圆锥体主要功能有： （1）内外旋流的交换区，同时改变气流的旋转形成内旋流。 （2）未分离粉尘颗粒继续分离区域。 （3）将已分离粉尘颗粒排出分离器。 本设计中圆锥体的锥顶角为β＝150，圆锥体下排尘口直径与Stairmand型相同为D2=174mm。 5.4.4 排气管 进入旋风除尘器的气流旋转到锥底后，折转向上成为内气流，然后由排气管排出。排气管通常都插入到除尘器内，与圆筒内壁形成环形通道，环行通道的大小及深度都对除尘器的除尘效率和阻力有影响。 环行通道愈小，即排气管直径与圆筒体直径的比愈小，除尘效率增加，阻力也相应增加；排气管的插入深度愈小，阻力愈小，若完全不插入除尘器内，则阻力最小，但此时除尘器效率不能保证，因为上涡流所携带的粉尘很容易随气流进入排气管排出，局部气流短路，从而降低除尘效率。 5.5 OC型旋风除尘器流场模拟 1.三维模型的建立与网格划分 根据优化后的结构尺寸，利用Gambit软件画出OC型旋风除尘器的结构图。将OC行除尘器分为5部分，进行网格的划分，如图5.12，图5.13所示。 图5.12 OC型除尘器结构图 图5.13 OC型除尘器网格图 2.求出速度矢量图 将用Gambit画出的网格图导入到Fluent软件中，利用Fluent软件得到除尘器的速度矢量图。 图5.14 OC型除尘器的x=0的速度矢量图 图4.3 Stairman型除尘器的X=0的速度矢量图 如图5.14可以明显看出，图4.3中内旋流中心偏离旋风除尘器几何中心的情况不复存在。外旋流体质点速度矢量方向也不再指向内旋流体而是指向外旋气流旋转方向。优化后的除尘器中局部涡流现象得到明显的抑制。 3.计算出压力图 图5.15 OC型除尘器的X=0的动压图 如图5.15所示，为优化后的X=0旋风除尘的动压图，可以看出，由于采用蜗壳进口，进口处的动压与进口处对面的动压大小差不多大，且由于排气管长度增加，与入口处的流场分隔，不会产生轴向溢流。 图5.16 OC型除尘器的总压力图 图4.7 Stairman型除尘器总压力图 如图5.16为优化后的除尘器的总压力图，可以从图中看出，增长的排气管把内外旋流分隔在两个区域，解决了如图4.7产生的排气管进口压力不平衡，进气口的带尘气体进去排气管的现象，也避免了内外旋流相互摩擦而产生的能力损失。 4.注入颗粒并查看颗粒轨迹图 颗粒属性为煤粉，并设置密度为1000kg/m3。设定密度分别为1 m、15 m和30 m三类颗粒。进气口x轴方向的入口速度为40m/s。 然后查看颗粒轨迹图如下： 根据对比原理，图4.8与图5.17比较，图4.9与图5.18比较，图4.10与图5.19比较。可以看出OC型旋风除尘器整体流线的均匀化程度更高 根据设计确定尺寸建立三维OC型除尘器模型，并进行网格的划分添加模拟边界条件。通过对OC型旋风除尘器流场的模拟，并将结果与Stairmand型旋风除尘器模拟结果相比较， 图5.17 优化后1μm颗粒轨迹侧视图 图5.18 优化后15μm颗粒轨迹侧视图 图5.19 优化后30μm颗粒轨迹侧视图 可以得出以下结论：OC型旋风除尘器有效地避免了一般除尘器存在的底部涡流、内旋流的旋转及轴向逸流问题，减少了对旋风除尘器性能不利的影响因素，同时，除尘器内的流线得到较好的均化，基本都是在预期规定的路程运行后再排离旋风除尘器。 5.除尘器效率对比 通过Fluent软件测出的两种除尘器的除尘效率进行对比，对比结果表5.1： 表5.1除尘器分离效率对比表 颗粒直径（ ） 1 10 20 30 40 Stairman型除尘器分离效率（%） 54 65.7 73.8 89.4 99 OC型除尘器（%） 89 96 97 98 99 使用Excel软件将表5.1中的数据绘制成图，如图5.12所示，我们可以直观的看出，两种除尘器除尘效率的不同。在颗粒直径相同的情况下，OC型除尘器的除尘效率明显要高于Stairman除尘器。 图5.20 除尘器除尘效率对比图 第六章 结论与展望 6.1 课题结论 OC型旋风除尘器是通过对Stairmand型旋风除尘器进行优化而设计出来的，入口采用180度蜗口，增加排气管的高度和筒体高度。通过注射不同颗粒直径的颗粒，观察颗粒轨迹。通过将OC型与Stairmand型旋风除尘器进行流场模拟的比较，模拟和结果可以验证OC型旋风除尘器有效地解决了一般旋风除尘器所无法避免的轴向逸流、底部涡流、内旋流的旋转等影响除尘器性能的主要问题。对比结果表明OC型除尘器的除尘效率要比Stairmand型除尘器的除尘效率高。 6.2 课题展望 鉴于旋风除尘器内部的气-固两相流运动较为复杂，截至到目前，国内外的研究者们尚不能总结出一套完整的分离理论，致使旋风除尘器的设计大多只能依靠经验和实验。但上述研究方法理论指导性差、周期长、投资成本高，因此把CFD数值模拟技术运用到旋风除尘器的设计工作中，减少了研究周期，也大大降低了研究成本。 随着旋风除尘器理论研究和计算机技术不断深入的发展、各种流体数学模型理论的不断完善，利用CFD仿真软件代替具体的试验环境将成为有效的旋风除尘器研究手段。 同时，本文所设计的OC型旋风除尘器只是一雏形，因此，OC型各部分的结构尺寸都有待优化以达到较高的性能比。 参考文献 [1] 李强，旋风除尘器优化设计及分离特性研究，[J]，中南大学，2008. 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[17] Yazabadi P A,Griffiths AJ and Syred N.Investigations into the Precessing Vortex Core Phenomenon in Cyclone Dust Separator.Proc Instn Mech Engrs,1994,208. [18]周亚素,华征宇.旋风除尘器分割直径（dc50）计算方法探讨.中国纺织大学学报.1995,第21卷第4期. [19]王克.旋风除尘器结构设计探析.矿山机械,2003. [20]刘子红,肖波,扬家宽.旋风分离器两相流研究综述.中国粉体技术,2003,9(44). 致谢 本文到此标志着我四年大学生活即将结束，我要感谢我的导师杨祥花老师，一直指导、关心我的毕业设计，耐心的给我讲解相关内容，给予我技术和精神上的支持。这篇论文的完成不仅倾注着我的心血和汗水，而且更得益于杨老师的悉心指导。 感谢刘升老师在毕业设计这段时间里给与我的帮助，可以说没有刘老师的技术支持，我的毕业论文很难做到如此严谨。刘老师的严谨的治学态度，不管是对于我的论文，还是对于我平时的生活起到了相当大的影响，我相信这会成为我宝贵的精神财富。 感谢我的系主任肖红老师大学四年给我的帮助。 感谢我相处了四年的大学同学们，感谢你们平时对我的照顾，这将是我永远不会忘记的回忆。 鉴于本人学识、理论水平有限，文中疏漏和错误之处在所难免，在此还恳请各位专家老师批评指正，谢谢。 周冬华 2011年6月 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 致 谢 时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。 首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。 首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。 其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。 另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。 最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。 致 谢 四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。 回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。 学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。 在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。 最后，我要特别感谢我的导师刘望蜀老师、和研究生助教吴子仪老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 指导教师评阅书 指导教师评价： 一、撰写（设计）过程 1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 指导教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 评阅教师评阅书 评阅教师评价： 一、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 评阅教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 教研室（或答辩小组）及教学系意见 教研室（或答辩小组）评价： 一、答辩过程 1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、对答辩问题的反应、理解、表达情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生答辩过程中的精神状态 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 评定成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 教研室主任（或答辩小组组长）： （签名） 年 月 日 教学系意见： 系主任： （签名） 年 月 日 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 学位论文作者（本人签名）： 年 月 日 学位论文出版授权书 本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入****《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。 论文密级： □公开 □保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议) 作者签名：_______ 导师签名：_______ _______年_____月_____日 _______年_____月_____日 独 创 声 明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。 本声明的法律后果由本人承担。   作者签名: 二〇一〇年九月二十日   毕业设计（论文）使用授权声明 本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。 （保密论文在解密后遵守此规定）   作者签名: 二〇一〇年九月二十日 致 谢 时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。 首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。 首先，我要特别感谢我的知道***老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。***老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。 其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。 另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。 最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。 四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。 回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。 学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。 在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。 最后，我要特别感谢我的导师***老师、和研究生助教***老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。 致 谢 这次论文的完成，不止是我自己的努力，同时也有老师的指导，同学的帮助，以及那些无私奉献的前辈，正所谓你知道的越多的时候你才发现你知道的越少，通过这次论文，我想我成长了很多，不只是磨练了我的知识厚度，也使我更加确定了我今后的目标：为今后的计算机事业奋斗。在此我要感谢我的指导老师——***老师，感谢您的指导，才让我有了今天这篇论文，您不仅是我的论文导师，也是我人生的导师，谢谢您！我还要感谢我的同学，四年的相处，虽然我未必记得住每分每秒，但是我记得每一个有你们的精彩瞬间，我相信通过大学的历练，我们都已经长大，变成一个有担当，有能力的新时代青年，感谢你们的陪伴，感谢有你们，这篇论文也有你们的功劳，我想毕业不是我们的相处的结束，它是我们更好相处的开头，祝福你们！我也要感谢父母，这是他们给我的，所有的一切；感谢母校，尽管您不以我为荣，但我一直会以我是一名农大人为荣。 通过这次毕业设计，我学习了很多新知识，也对很多以前的东西有了更深的记忆与理解。漫漫求学路，过程很快乐。我要感谢信息与管理科学学院的老师，我从他们那里学到了许多珍贵的知识和做人处事的道理，以及科学严谨的学术态度，令我受益良多。同时还要感谢学院给了我一个可以认真学习，天天向上的学习环境和机会。 即将结束*大学习生活，我感谢****大学提供了一次在**大接受教育的机会，感谢院校老师的无私教导。感谢各位老师审阅我的论文。 本科生毕业设计（论文）规范化要求 第一部分 学生应遵守以下规范要求 一、毕业设计论文说明 1. 毕业设计论文独立装订成册，内容包括： （1） 封面（题目、学生姓名、指导教师姓名等） （2） 中、外文内容摘要 （3） 正文目录（含页码） （4） 正文（开始计算页码） （5） 致谢 （6） 参考文献 （7） 附录 2. 中、外文内容摘要包括：课题来源，主要设计，实验方法，本人主要完成的成果。要求不少于400汉字，并译成外文。 3. 毕业设计论文页数为45页-50页。 4. 纸张要求：毕业设计说明书（论文报告）应用标准B5纸单面打字成文。 5. 文字要求：文字通顺，语言流畅，无错别字。 6. 图纸要求：毕业设计图纸应使用计算机绘制。图纸尺寸标注应符合国家标准。图纸应按“规范”叠好。 7. 曲线图表要求：所有曲线、图表、流程图、程序框图、示意图等不得徒手画，必须按国家规定标准或工程要求绘制。 8. 参考文献、资料要求：参考文献总数论文类不少于10篇、，应有外文参考文献。文献应列出序号、作者、文章题目、期刊名、年份、出版社、出版时间等。 二、外文翻译 1. 完成不少于2万印刷符的外文翻译。译文不少于5千汉字。 2. 译文内容必须与题目（或专业内容）有关，由指导教师在下达任务书时指定。 3. 译文应于毕业设计中期2月底前完成，交指导教师批改。 4. 将原文同译文统一印成B5纸规格装订成册，原文在前，译文在后。 三、形式审查 5月15日前，将毕业设计论文上交指导教师，审查不合格者，不能参加答辩。 四、准备答辩 答辩前三天，学生要将全部材料（包括光盘、论文）统一交指导教师。 关于毕业论文格式的要求 为方便统一、规范论文格式，现将学院的相关要求做如下强调、补充： 1. 基本要求 纸型： B5纸（或16开），单面打印； 页边距： 上2.54cm，下2.54cm，左2.5cm，右2.5cm； 页眉：1.5cm，页脚1.75cm，左侧装订 正文字体：汉字和标点符号用“宋体”，英文和数字用“Times New Roman”，字号小四； 图号1-1，指第1章第1个图 在图的前部要有文字说明（如图1-1所示） 表号3-5，指第3章第5个表 在表的前部要有文字说明（如表3-5所示） 图、表的标注字体大小是五号宋体 行距： 固定值20； 页码： 居中、小五、底部。 2. 封面格式 封皮： 大连理工大学城市学院（二号、黑体、居中） 本科生毕业设计（论文）（二号、黑体、居中） 学 院：（四号、黑体、居中、下划线：电子与自动化学院） 专 业：（四号、黑体、居中、下划线、专业名字之间无空格） 学 生：（四号、黑体、居中、下划线，名字是2个字的中间空1个字、3个或3个以上字的中间无空格） 指导教师：（四号、黑体、居中、下划线，名字是2个字的中间空1个字、3个或3个以上字的中间无空格，两位指导教师的中间用顿号“、”） 完成日期：（四号、黑体、居中、下划线，如：2009年5月25日） （注意：5个下划线两端也是对齐的，单倍行距） 内 封：大连理工大学城市学院本科生毕业设计（论文）（四号、黑体） 题目 （二号、黑体、居中）； 总计 毕业设计（论文） 页（五号、宋体） 表格 表（五号、宋体） 插图 幅 （五号、宋体） （注意：页数正常不少于40页，优秀论文原则上不少于45页） 3. 中外文摘要 中文摘要：标题“摘 要” （三号、黑体、居中、中间空1个字） 正文（不少于400字） 关键词 （五号、黑体）：3-5个主题词（五号），中间用分号“；”隔开。 外文摘要 （另起一页）：标题“Abstract” （三号、黑体、居中） 正文 （必须用第三人称） 关键词： Key words（五号、黑体）：3-5个主题词（五号）与中文关键词对应，中间用分号“；”隔开。 4. 目录 标题 “目录”（三号、黑体、居中）； 章标题（四号、黑体、居左）； 节标题（小四、宋体）； 页码 （小四、宋体）； 二、三级目录分别缩近1和2个字； 四级目录不在“目录”中体现，在正文中也不是单独一行，可以黑体（没有句号），然后空2个字接正文； 注意：正文中每章开头要另起一页； “目录”下方中间的页码和摘要一样统一用罗马字，顺接摘要的。 摘要 目录加页眉 5. 论文正文 页眉： 论文题目（居中、小五、黑体）； 章标题（三号、黑体、居中）； 节标题（四号、黑体、居左）； 正文 程序用“Times New Roman”，字号小四； 6. 参考文献 标题：“参考文献”（小四、黑体、居中） 参考文献的著录，按文稿中引用顺序排列，并注意在文内相应位置用上标标注，如：……的函数。 示例如下：（字体为五号、宋体） 期刊类：[序号]作者1，作者2，……作者n。文章名。期刊名（版本），出版年，卷次（期次）。页次 图书类：[序号]作者1，作者2，……作者n。书名。版本。出版地：出版者，出版年。页次 会议论文集：[序号]作者1，作者2，……作者n。论文集名。出版地：出版者，出版年。页次 网上资料：[序号]作者1，作者2，……作者n。文章名。网址。发表时间 7. 其它 量和单位的使用：必须符合国家标准规定，不得使用已废弃的单位（如高斯(G和Gg)、亩、克分子浓度（M）、当量能度（N）等）。量和单位不用中文名称，而用法定符号表示。 图表及公式：插图宽度一般不超过10cm，表名（小四）置上居中，图名（小四）置下居中。标目中物理量的符号用斜体，单位符号用正体，坐标标值线朝里。标值的数字尽量不超过3位数，或小数点以后不多于1个“0”。如用30Km代替30000m，用5µg代替0.005mg等，并与正文一致。图和表的编号从前至后顺序排列，图的编号及说明位于图的下方，居中；表的编号及说明位于表的上方，居中。公式编号加圆括号，居行尾。图表中的字体不应大于正文字体。注意：图表标题中的数字也是“Times New Roman”。 8．论文依次包括：封皮、内封、中文摘要、英文摘要、目录、正文、结论、致谢、参考文献、（附录），不要落项。 9．注意：上面没有说“加粗”的“黑体”，均为“黑体不加粗”。 补充： 1．答辩要求：自述15分钟，回答问题10分钟，自述要求使用PPT 答辩内容: 1）.论文题目 2）.设计内容 3）.设计方案 4）.如何完成设计 工作原理 软件或硬件设计 制作\调试\安装 5）.存在不足,今后努力的方向 6).致谢 3．最后上交学生装订好的论文、光盘、记录表、成绩单 4．光盘里的文件夹命名为：学号_姓名_年级专业班级 文件夹里包括的文件有：论文、ppt、英文翻译 1） 论文的文件名格式：学号_姓名_年级专业班号_题目（论文）_完成日期doc 2） ppt的文件名格式：学号_姓名_年级专业班号_题目（ppt）_完成日期ppt 3) 英文翻译的文件名格式：学号_姓名_年级专业班号_题目（英文翻译）_完成日期doc 例如： 答辩问题5个， 侧重总体思路一个 软件或硬件一个 翻译一个 其他2个 建立控制方程 确立初始条件及边界条件 划分计算网格，生成计算节点 建立离散方程 离散初始条件和边界条件 给定求解控制参数 求解离散方程 是否收敛？ 显示和输出计算结果 是 否 对旋风除尘器分离机理及评价性能指标进行理论分析及研究 对旋风除尘器结构尺寸进行优化设计研究 对优化型旋风除尘器三维流场进行数值模拟研究 进一步考察分析优化型旋风除尘器的分离性能及优化设计方法的可行性 对优化型旋风除尘器的分离性能进行初步分析 进一步揭示旋风除尘器内部流体的运动规律及分离特性 II I _1364146554.unknown _1364147296.unknown _1365164175.unknown _1369138876.unknown _1369138962.unknown _1369139024.unknown _1369139053.unknown _1369139081.unknown _1369139035.unknown _1369138988.unknown _1369139008.unknown _1369138935.unknown _1367947792.unknown _1368372634.unknown _1368444526.unknown _1367947845.unknown _1367947591.unknown _1365401727.unknown _1365401759.unknown _1365164232.unknown _1364147717.unknown _1365163944.unknown _1365163974.unknown _1364148451.unknown _1364366367.unknown _1365163338.unknown _1364364551.unknown _1364148262.unknown _1364147446.unknown _1364147466.unknown _1364147433.unknown _1364147445.unknown _1364147334.unknown _1364146806.unknown _1364147192.unknown _1364147237.unknown _1364147169.unknown _1364146639.unknown _1364146655.unknown _1364146737.unknown _1364146567.unknown _1364062342.unknown _1364146405.unknown _1364146467.unknown _1364146485.unknown _1364146513.unknown _1364146426.unknown _1364146014.unknown _1364146037.unknown _1364062377.unknown _1364145972.unknown _1364062352.unknown _1363098148.unknown _1363102191.unknown _1364061549.unknown _1364061618.unknown _1363969932.unknown _1364059099.unknown _1363100486.unknown _1363073568.unknown _1363097953.unknown _1363072101.unknown