预应力混凝土连续箱梁施工方案

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本合同段第二十六联至第三十四联上部构造为预应力混凝土连续箱梁。本合同段包含两条匝道，E匝道和F匝道，均为预应力混凝土连续箱梁。主线及匝道预应力混凝土连续箱梁设计情况以下表所示，各墩位高度见主线桥下部构造设计情况统计表。各联跨径组合情况表9-6联号桩号跨径组合端部宽度备注(m)(m)二十六K3+872-K3+99530+33+30+3024、27.42二十七K3+995-K4+09030+35+3027.42、34.33跨无影山东路二十八K4+090-K4+18530+35+3034.33+44二十九K4+185-K4+30530+30+30+3024、24三十K4+305-K4+39530+30+3024、24三十一K4+395-K4+52130+33+33+3024、28三十二K4+521-K4+61130+30+3028、30.82三十三K4+611-K4+73527+35+35+2730.82、32.79跨西工商河三十四K4+735-K4+89630+35+31+35+3032.79、28E匝道EK4+185-EK4+30530+30+30+308、8F匝道FK4+185-FK4+33530+30+30+30+308、81、施工方案（1）本合同段需要超越无影山东路、西工商河、济泺路，其中第三十三联、三十四联、三十五联施工时对长途汽车站营运影响比较大，因此在无影山东路、西工商河西侧采用型钢搭设通道；跨西工商河施工时，地面新桥已修筑完成，因此在西工商河第二幅和第三幅之间铺工字钢梁，尔后再搭设脚手架；济泺路钢箱梁安装采用贝雷支架，采用贝雷支架能够保证桥下通行空间，且通视情况优秀，方便长途汽车站交通开导。（2）其余地址,均采用WDJ型碗扣式钢管搭设满堂支架。（3）全部支架均需预压,除去支架的塑性变形,测定梁体支架的不相同部位的弹性变形量，以便调整模板预拱度。（4）外模采用大块镀塑竹胶板，以保证混凝土的外观质量，内模采用一般竹胶板，挑檐段弧度较小处采用钢木拖架。（5）箱梁混凝土均采用商品混凝土，混凝土搅拌运输车运送，混凝土泵车浇筑混凝土，插入式振捣器振捣混凝土。混凝土浇筑时分二次，第一次浇筑至梁底板的承托底部，按施工缝办理后，再浇注节余部分的混凝土。一联混凝土从一端一次浇筑至另一端，纵向不设备工缝。（6）第三十三联施工时，地面桥梁应先施工完成，两侧作为通行便道，上部高架利用中间新桥搭设支架。2、施工安排（1）施工区段的区分依照工程特点，将本标段的预应力混凝土连续箱梁施工范围区分为2个区段，每个区段均装备两个施工队，分别进行下部和上部构造的施工，各区段进行平行作业。区段区分以下：①区段一主线桥第二十六联～第二十九联、E匝道、F匝道现浇梁及其对应的下部构造（下部构造施工一队、上部构造施工一队）。②区段二主线桥第三十联～第三十四联现浇梁及其对应的下部构造（下部构造施工二队、上部构造施工二队）。（2）施工次序安排①各施工队基本上安排平行施工，从基础办理、支架搭设到混凝土浇筑完成，每个施工队形成流水、平行交叉作业工序。②高架桥下部工程及桥下道路工程施工要遵照高架桥上部构造施工次序的安排要求，非重点线路的施工要遵照重点线路的施工次序的要求。第二十六联和第三十联③区段一从第二十六联开始向第二十九联施工。F匝道、E匝道在二十九联施工完成后到2007年年初进行施工。④区段二的第三十三联和第三十四联凑近长途汽车站，施工期间对交通疏导影响比较大，因此宜从第三十联向第三十四联进行上部梁体施工，第三十三联受西工商河影响，到2007年年初施工，因此第三十联、三十一联施工完成后，再施工第三十二联河第三十四联。第三十五联为钢—混凝土叠合梁，且超越济泺路，因此该联在老桥拆掉后抓紧进行。⑤第三十三联底部为西工商河桥，由于高架桥施工需要利用底部桥梁做支撑，因此第三十三联需要在西工商河完成后施工，而西工商河桥施工期间需要经过汛期，为保证行人和车辆通行，分幅施工，其施工完成要到汛期今后。因此三十三联施工需要放到三十四联此后施工，即到2007年初开始。（3）现浇梁施工工期安排本工程拟订3月9日动工，动工施工准备工作完成后应在3月底至5月初的时间内突击完成二十六联和三十联所属墩号的基础灌输桩及下部构造，为连续梁的施工创立优秀的条件。全部连续梁在2007年4月中旬完成，为下部管线和道路施工留出充足的时间，连续梁完成后，桥面铺装和护栏及照明设备施工可与下部道路同步。详尽各联的开竣工日期以下：①区段一第二十六联：2006年5月22日——2006年8月22日第二十七联：2006年5月22日——2006年8月22日第二十八联：2006年8月18日——2006年11月20日第二十九联：2006年8月18日——2006年11月20日E和F匝道：2007年3月1日——2007年5月9日②区段二第三十联：2006年5月22日——2006年8月22日第三十一联：2006年5月22日——2006年8月22日第三十二联：2006年8月18日——2006年11月30日第三十三联：2007年2月1日——2007年4月20日第三十四联：2006年8月18日——2006年11月30日3、施工 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 （1）现浇连续箱梁施工工艺流程见下页《现浇连续箱梁施工工艺流程图》。（2）箱梁的支架设置本标段现浇预应力连续箱梁支架以满堂钢管支架为主，满堂支架采用WDJ碗扣式支架搭设，超越无影山东路、西工商河两侧路口、济泺路地址采用型钢搭设门式支架。①碗扣式钢管满堂支架支架搭设表示图详见（图号：DCJN-14）《主线 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 断面预应力混凝土连续箱梁支架横断面图》和（图号：DCJN-15）《匝道横断面支架构造表示图》，支架搭设程序以下：地基加固办理支架安装底模安装模板制作支架预压、卸载、察看底模调整钢筋、钢绞线加工浇筑底腹板砼内顶模安装顶板钢筋帮扎、预应力筋定位顶板砼浇筑混凝土养护清除临时活动支座预应力张拉、压浆养护、模板支架拆掉现浇连续箱梁施工工艺流程图地基办理在满堂支架施工前,需对支架地基进行办理。办理方法为：当支架处于杂填土、绿化带、拆迁等部位时,起初开挖表层土,厚度为50cm，压路机碾压密实，尔后回填60cm的灰土,分3层碾压密实。同时在支架四周的边缘开挖底宽50cm的排水渠引至场外排水系统内，以防地基被雨水浸泡。承台部位回填应分层夯填，顶部采用灰土回填。原无影山中路快车道暂不拆掉，利用快车道油面作为支架基础，不平展的地段，采用黄砂找平。地基办理好今后，在平展的灰土垫层上铺设5×20cm跑道板，在跑道板上放置支架底托，安装碗扣支架。支架搭设支架设计：利用WDJ型碗扣式钢管支撑架，依照上部荷载和地基情况,其组合方式主要为60cm（纵向）×90（横向）×120cm（步距）的框架单元，对箱梁的腹板及横梁等实心混凝土部位，采用60（纵向）×60（横向）×60cm（步距）的框架单元。组架方法：第一进行测量放线（中心轴线和中心点法线），尔后在搭设支架的带状地址用干硬性水泥砂浆精平川面，再铺上厚5cm×宽20cm的木板，最后在木板上搭设支架。支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两头对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接。为使立杆接长的水平缝错开，保证支架的牢固，第一层框架分别用1.8m和3.0m的立杆交叉部署，尔后所实用3.0m立杆接长，顶部用1.8m的立杆找齐,最后在顶端设顶杆，以便能插入顶部的可调托座。支撑架在拼装3～5层和最顶层时，都要检查每根立杆底座下可否松动，否则，要旋紧可调座或用钢板垫实。整架拼装完后，在纵、横向连续布设剪刀撑，以加强支架的牢固，最后在顶部托座上放上纵、横梁（方木），以备立模。在预压前，要检查全部连结扣件可否扣紧，松动的要用锤敲紧。支架方案详见《主线标准断面预应力混凝土连续箱梁支架横断面图》，支架纵向部署可拜会《跨无影山东路路口通道支架表示图》②超越无影山东路路口型钢支架设置为方便无影山东路的交通开导，保障济南市民的出行方便，依照招标文件供应的交通流量情况，在无影山东路路口设置3.5m（人非混行道）+3.5m（灵巧车道）+3.5m（灵巧车道）+3.5m（人非混行道）的通道，通道立柱采用直径245mm的钢管，钢管基础采用C30混凝土条形基础，基础断面500×800mm，基础下50cm采用灰土换填夯实。通道顶部纵向采用40b工字钢，间距3m；横向采用18号工字钢，间距60cm。钢管横向采用12号槽钢交叉加固。由于本段高架桥高度较低，因此型钢支架一次搭设至设计高程，在5m净空地址处每根立柱之间加设一道12号槽钢进行加固。支架方案详见（图号：DCJN-16）《跨无影山东路路口通道支架表示图》。各节点图详见（图号：DCJN-21）《节点详图》。超越路口地址支架搭设时，应先施工通道地址的型钢支架，两侧满堂支架在型钢支架搭设完成后施工，以方便通行。③超越西工商河路口型钢支架设置依照现场察看情况，沿西工商河东西两岸均有居民和单位，东侧车流量及行人受长途汽车站影响相对较大，但为单向车道，且车辆不能够穿越无影山中路，西侧则相对较少，因此依照设计和现有场所情况，在西工商河西侧设置3.5m+3.5m的通道；东侧不设置通道。超越西工商河的地址，受中间绿化带影响，支架难以生根，因此采用在第二幅和第三幅之间的宽度为5.5m的空档里铺设工字钢梁，钢梁型号经过计算采用28b。纵向间距同碗扣式支架纵向间距，钢梁长度要达到每侧桥板的第三块地址，铺设时，两头铺设跑道板，以分别应力。型钢支架构造形式同跨无影山东路路口支架，详尽详见（图号：DCJN-17）《跨西工商河路口通道支架表示图》。④超越济泺路路口贝雷支架设置济泺路为济南市的骨干道之一，交通流量相对较大，且紧邻长途汽车站，该处施工对南北向通行和长途汽车站交通分流影响很大，因此，经过综合比较，考虑以人为本的施工要旨，该处拟采用贝雷支架，立柱及横梁均采用贝雷桁架搭设，上部设型钢托架进行钢箱梁安装，安装两侧钢箱梁时中间跨路口通行，安装作业现场进行关闭，并设专人值勤。安装中间合拢跨时，全部车辆行人可自两边跨通行。贝雷支架搭设形式详尽详见（图号：DCJN-18）《跨济泺路路口贝雷支架墩座部署图》（、图号：DCJN-19）《跨济泺路路口贝雷支架纵向部署图》（、图号：DCJN-20）《跨济泺路路口贝雷支架横断面图》。（3）底模安装在支架U型顶托上沿线路横向摆放横截面为10cm×15cm（立放）方木作为横梁，在横梁上纵向摆放横截面为5cm×10cm、中到中间距30cm方木作为纵梁，方木均使用东北红松。横向两侧弧线变化较大的地址采用钢拖架，上铺5×10cm（平放）方木，最后在纵梁上铺设厚度为15mm的镀塑竹胶板，经过我单位在近似连续箱梁施工中所采用的成功的施工经验，底模和侧模采用上铺覆膜的竹胶板，覆膜竹胶板面积大且表面圆滑，能有效地保证砼的外观质量。模板接头之间放置海绵双面帖，以防备因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。立模时，要严格检查构造尺寸可否吻合 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 要求，除去模板间的错台现象。（4）支架预压及察看①为防备在砼施工时，支架不平均下沉，除去支架和地基的塑性变形，准确测出支架和地基的弹性变形量，为预留模板拱度供应依照，起初对支架进行预压，支架预压前，应依照地质 资料 新概念英语资料下载李居明饿命改运学pdf成本会计期末资料社会工作导论资料工程结算所需资料清单 对地基沉降量及脚手架非弹性变形进行计算，脚手架搭设时可预留沉落量。预压时，用砂袋按上部砼重量散布情况进行布载，加载重量按设计要求为衡载的1～1.2倍。②在加载前，先在地基和底模上沿支点、梁跨的L/6、L/4、L/3、L/2、2L/3、3L/4、5L/6等截面处，横桥向布设察看点，以便测量预压前、后及卸载后的标高。③用砂袋加载，加载次序按混凝土浇注的次序进行，加载时分三次进行，每次的重量为总重的1/3，每次加载完成后，均察看下沉量直至牢固，在最后一次加载完成后，最少预压察看3天，直至支架和地基牢固。④当支架牢固后，即可卸掉砂袋，卸砂袋时要分层卸，全部卸完后，测量底模和地基的标高，计算出支架和地基的弹性变形量。画出弹性变形曲线，作为调整模板预拱度的依照。在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板可否牢固，松动的扣件要从头上紧。（5）钢筋、钢绞线加工钢筋、钢绞线要有出厂质量证明书和试验报告单，并按规范要求的频次进行抽验，按不相同规格挂牌堆放，为防备锈浊和污染，钢筋、钢绞线堆放在专设的钢筋棚内。底板和腹板钢筋可按设计图起初加工成钢筋骨架，顶板钢筋加工成另一骨架，为加强钢筋骨架的整体性和牢固性，在必要的地址点焊固定，钢筋骨架加工完今后，要认真检查钢筋尺寸、数量及焊接质量。钢绞线在钢筋加工厂按设计长度加上工作长度进行下料和编号，钢铰线用砂轮切割机切割。（6）绑扎底板、腹板钢筋和钢绞线的穿入定位及内侧模的安装钢筋加工好后，吊装终究模进步行绑扎和进一步焊接，整个钢筋骨架要保证牢固，防备受外力而产生变形。为保证钢筋保护层的厚度，钢筋与模板之间梅花型部署与梁体同标号的砼块。预应力筋的下料长度经过计算确定，计算应试虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素预应力筋的切割拟采用砂轮锯切割，预应力筋编束时，必定梳理顺直，绑扎牢固，防备相互缠绞，对预应力钢束进行一致编号、挂牌，按类堆放齐整，以备使用。预应力筋孔道由塑料涟漪管束孔，为防备穿筋不便，在涟漪管铺设在底模上呈直线状态时,先用钢丝绳出入涟漪管内，按设计图纸中预应力筋的曲线坐标位置进行定位，将固定涟漪管的钢筋焊接在钢筋骨架上。锚垫板、螺旋筋就位后，与涟漪管接头处用胶带扎紧，防备水泥浆拥挤孔道。浇注前，人工配合卷扬机牵引起初穿入的钢丝绳，将钢绞线拉入，钢绞线穿入的头部要用胶带绑扎。对分段浇筑需用连结器连结的连结处,以及在较长的施工段的涟漪管顶部均按规范要求设置排气孔道,以利于管道压浆时起到排气作用,保证浆液密实。在波纹管周边进行作业时，应付涟漪管进行覆盖防备，省得焊渣火花溅到涟漪管上而形成孔洞。锚垫板安装前，检查锚垫板的几何尺寸可否吻合设计要求，锚垫板要牢固的安装在模板上，使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与涟漪管道要连结平顺，密封。对锚垫板上的压浆孔要稳当封堵防备浇注砼时漏浆堵孔。内侧模采用一般15mm厚竹胶板，采用5×10cm方木和脚手架钢管做围檩，模板底部及中间固定采用14mm拉杆，上部固定采用脚手架钢管，纵梁内部间距固定采用方木对撑，方木对撑随浇筑的进行渐渐拆掉。内侧模详尽详见《主线标准断面预应力混凝土连续箱梁支架横断面图》。内侧模应提早安装一段距离，尔后开始浇筑混凝土。预应力筋的下料长度经过计算确定，计算应试虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素预应力筋的切割拟采用砂轮锯切割，预应力筋编束时，必定梳理顺直，绑扎牢固，防备相互缠绞，对预应力钢束进行一致编号、挂牌，按类堆放齐整，以备使用。（7）浇筑第一次混凝土箱梁施工前，做好C50砼的配合比设计及各样资料试验，并报请工程师赞成，并依照实质情况进行综合比较确定箱梁砼采用两次浇注。3砼商品混凝土，运输采用6M砼罐车运输，砼泵车泵送入模，砼浇注前必对供电、泵车等设备进行认真检修，保证机况优秀，并备有应急设备，以防设备阻挡造成砼浇注过程中止。砼分两次浇注，第一次浇筑砼至腹板与翼缘板接合处，也就是底板、腹板和横隔板的砼，将接触面上第一次砼凿毛，除去浮浆，进行第二次混凝土浇筑；第二次浇筑顶板砼。砼浇注时安排好浇注次序，其浇注速度要保证基层砼初凝前覆盖上层砼。砼的振捣采用插入式振捣器进行，振捣器搬动间距不高出其作用半径的1.5倍，并插入基层砼5-10cm。对每一个振动部位，必定振动到该部位砼密实为止，不得超振。振捣时防备振捣棒碰撞模板、钢筋，特别是涟漪管，不得用振捣器运送砼。关于锚下砼及预应力管道下的砼振捣要特别认真，保证砼密实，由于该处钢筋密、缝隙小，振捣棒采用小直径的。（8）安装顶板模板、顶板钢筋和浇注第二次砼为加快模板和顶板钢筋骨架的安装速度，内顶模和顶板钢筋骨架起初分段加固成整体，用吊车吊装。在浇注第二次混凝土从前，要检查支架有无松动或下沉，并打紧楔块，保证支架牢固，第二次混凝土按上述的施工方法一联一次浇筑完成。为保证内模的拆掉及养护的需要，在每个孔跨的箱梁顶部需开设天窗，天窗应尽量凑近张拉地址，方便千斤顶上下。在绑扎顶板钢筋时，起初对开设天窗的地址钢筋进行加强。天窗处的混凝土待内模拆掉后，将此处的钢筋与梁体内的钢筋焊接成整体，用吊模的方法浇筑天窗处混凝土。（9）养护浇筑完砼后，箱梁表面要实时履盖麻袋洒水养生，箱内也要采用洒水或喷养生液养生。在每次浇注砼时，都要制作足够的试件，其中一部分做为与梁体同条件养护，以正确测定梁体的实质强度，为张拉和拆模时的梁体砼强度供应依照。混凝土养护时要控制箱梁内外的温差,防备温差过大而惹起混凝土的裂痕。必要时需采用通风或用循环水管道冷却箱内温度。（10）钢绞线张拉在进行张拉作业前，必定对千斤顶、油泵进行配套标定，并每隔一段时间进行一次校验。有几套张拉设备时，要进行编组，不相同组好的设备不得混淆。当梁体砼强度达到设计规定的张拉强度（试压与梁体同条件养生的试件）90%时进行张拉（强度与龄期要同时保证），先张拉腹板束再张拉顶底板束。箱梁预应力的张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以钢束的实质伸长量进行校核实测伸长值与理论伸长值的误差不得高出规范要求，否则就停止张拉，分析原因，在查明原因并加以调整后，在连续张拉。后张法预应力筋张拉时的理论伸长值为L=PL/AyEg,P为预应筋的平均张拉力。预应力筋张拉时，先调整到初应力，再开始张拉和量测伸长值，实质伸长值有两部分组成，一是初应力至张拉控制应力部的实测伸长量，二是初应力时计算的伸长值为两者之和。预应力钢绞线的实质伸长值与理论伸长值要控制在+6%以内，否则停止张拉，查明原因并调整后，再连续张拉。张拉的程序按技术规范的要求进行一般为：0→10%(初应力)→105%бk→бk张拉过程中止丝、滑丝不得高出规范或设计的规定，如高出就改换钢丝或采用其余经工程师赞成的拯救举措。张拉次序按图纸进行，按分段、分批、对称的原则进行张拉。（11）压浆与封锚张拉完成后要连忙进行孔道压浆和封锚，压浆所用灰浆的强度、稠度、水灰比、泌水率、膨胀剂济量按施工技术规范及试验标准中要求控制。采用PO42.5级一般硅酸盐水泥，水灰比0.4—0.45，膨胀剂种类及掺量依照试验确定。压浆使用活塞式压浆泵迟缓平均进行，压浆的最大压力一般为0.5—0.7Mpa，当孔道较长或输浆管较长时，压力可大些，反之可小些。对纵向预应力管道以0.7Mpa恒压作业，对横向预应力管道以0.4Mpa恒压作业。每个孔道压浆到最大压力后，应有必然的稳准时间。压浆应使孔道另一端饱满和出浆。并使排气孔排出与规定稠度相同的水泥浓浆为止。在一联连续箱梁最后一段张拉完成、孔道压浆后，要进行封端混凝土的施工。施工前将梁端水泥浆冲刷洁净，同时除去垫板、锚具上的油污。按设计要求绑扎端部钢筋网。固定封端模板，立模后，拌制封端砼，标号同梁体砼标号。振捣时要加强各棱角处捣固，使砼密实。用麻布覆盖洒水养护。（12）拆掉模板和支架预应力张拉完成，压浆强度达到规范要求后方可拆掉底模和支架。对满堂支架的拆掉，要从每孔的跨中向两头对称进行。墩梁式支架上纵梁经过横向拖拉出梁外后，用吊车吊下拆掉。（13）碗扣式支架及模板荷载计算①WDJ碗扣式支架的设计计算为简化计算，计算采用的断面形式为主线标准断面预应力连续混凝土箱梁断面进行计算，该断面为两头腹板和底板厚度渐变段最厚的断面，以增加保险系数，其计算简图以以下列图所示：碗扣式支架标准断面计算简图a.构造物每延米重量W如上图所示，将其横断面分红若干部分，求其面积为：AA0A12A22A3依照电脑计算，得其面积以下：A43.283.7925.5425.9518.67m2q1cA2618.67485.42kN/m式中：c——钢筋混凝土的容重，26kN/m3；2A——箱梁截面积，m；q1——箱身每延米重量，kN/m；箱梁横梁重量。两侧实体长度为1.125m，则每跨的横隔墙重量为：W2'26nV1V2将其平均到整跨中：q226nV1V2/L式中：q2——每延米分派的中、端横梁重量，kN/m；——中横梁数量，个：V1、V2——每其中、端横梁体积，当跨径相同时取V2，当跨径不等时，3应取各墩端横梁体积的一半，m。则有：q2260043.281.1252/23.584.40kN/mc．临时荷载重量临时荷载主要有：内外模板的单位面积重量G1，取1.5kN/m2；施工人员、施工料具运输、堆放荷载G2，依照《路桥施工计算手册》，取为1.0kN/m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载G3，取为2.0kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载G4，取为2.0kN/m2。由上可得构造物单位面积重量：Wq1q2/BG1G2G3G4kN/m2式中：B——构造物底面宽度，m；W485.4284.40/23.51.51.02.02.030.75kN/m2d．WDJ碗扣型多功能支架受力计算依照WDJ碗扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计赞成荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可蒙受最大竖直荷载为40kN；当横杆竖向步距为1200mm时，每根立杆可蒙受最大竖直荷载为30kN；当横杆竖向步距为1800mm时，每根立杆可蒙受最大竖直荷载为25kN；当横杆竖向步距为2400mm时，每根立杆可蒙受最大竖直荷载为20kN；依照上述构造物单位面积重量，以及老例做法，立杆部署为顺桥向900mm，横桥向为600mm，步距1200mm，单杆受力为：PabW0.90.630.7516.61kN[P]30kN由于计算时是按平均布载，因此在腹板及横梁下将横杆步距加密到600mm。斜撑部署：在整架四周满框部署，在横梁及腹板下满框部署。②模板面板计算面板计算以横梁部位计算及腹板地址进行控制，如知足要求则空箱部位即可知足要求：模板、支架等自重：g11.5kN/m2；钢筋混凝土自重：g22.22555kN/m2；施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：g32.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的竖向荷载：g42.0kN/m2；振捣混凝土时产生的竖向荷载：g52.0kN/m2。依照《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：g0g21.2g3g4g51.4551.22.522*1.475.1kN/m2板下木楞间距采用5×10cm方木，中到中30cm间距部署，则板上每米长的荷载为：gg00.375.10.322.53kN/m2模板跨中弯距按下式计算：gl1222.530.620.81kN?mM1/21010按会集力P1.5kN计算，M1/2Pl11.50.6kN?mkN?m660.150.81模板面板采用镀塑竹胶板，其同意弯应力90MPa，由于为临时工程，并可提高1.2。模板需要的截面模量，由下式求得：WM1.20.8137.51106m21.29010依照W、b求得h为：6W67.51106h0.0123mb0.3因此镀塑竹胶板采用15mm厚，核算其挠度，则有：竹胶板弹性模量：5000×106kN/m2Ibh30.30.01538.44108m41212则挠度为：f5gl145500022.530.641089.012105m384EI3841068.44f9.0121051f1l10.66579l400因此采用15mm镀塑竹胶板可知足施工要求。③端横梁部位纵梁计算纵梁顺桥向跨度为l1=0.6m，横桥向跨度为l2=0.6m，纵梁单位荷载为：gg0l275.10.645.06kN/m2纵梁跨中弯距按下式计算：gl1245.060.62M1/282.03kN?m8纵梁为樟子松，其同意弯应力12MPa，由于为临时工程，并可提高1.2。模板需要的截面模量，由下式求得：WM1.22.031031.41104m21.212方木宽度取10cm进行计算，依照W、b求得h为：6W61.41104h0.10.092mb因此纵梁截面采用10×15cm，核算其挠度，则有：62樟子松弹性模量：9×10kN/mIbh30.10.1532.81105m41212则挠度为：f5gl14545.060.643.01104m384EI38491062.81105f3.011041f1l10.61995l400因此采用10×15cm樟子松方木立放，可知足施工要求。④腹板部位纵梁计算纵梁顺桥向跨度为l1=0.9m，横桥向跨度为l2=0.6m，纵梁单位荷载为：gg0l275.10.645.06kN/m2纵梁跨中弯距按下式计算：gl1245.060.92M1/284.56kN?m8纵梁为樟子松，其同意弯应力12MPa，由于为临时工程，并可提高1.2。模板需要的截面模量，由下式求得：WM1.24.561033.17104m21.212方木宽度取10cm进行计算，依照W、b求得h为：6W63.17104h0.10.138mb因此纵梁截面采用10×15cm，核算其挠度，则有：62樟子松弹性模量：9×10kN/mIbh30.10.1532.81105m41212则挠度为：f5gl14545.060.941.52103m384EI38491062.81105f1.521031f1l10.6394l400⑤空箱部位纵梁计算空箱部位荷载为：g00.62251.26.51.427.7kN/m2纵梁顺桥向跨度为l1=0.9m，横桥向跨度为l2=0.6m，纵梁单位荷载为：gg0l227.70.616.62kN/m2纵梁跨中弯距按下式计算：gl1216.620.92M1/281.68kN?m8纵梁为樟子松，其同意弯应力12MPa，由于为临时工程，并可提高1.2。模板需要的截面模量，由下式求得：WM1.21.681031.17104m21.212方木宽度取10cm进行计算，依照W、b求得h为：6W61.17104h0.10.084mb因此纵梁截面采用10×15cm，核算其挠度，则有：樟子松弹性模量：9×106kN/m2Ibh30.10.1532.81105m41212则挠度为：f5gl14516.620.945.61104m384EI38491062.81105f5.611041f1l10.61069l400因此，在空箱地址采用10×15cm方木可知足使用要求。依照上述计算，方木在腹板部位挠度变化不知足规范要求，经过综合比较，并考虑到碗扣式脚手架的施工方便，拟对脚手架部署进行调整，基本框格为60cm(纵向)×90cm（横向）×120cm（步距），在中横梁和端横梁部位横向间距加密到60cm，步距设为60cm，即可知足施工要求。⑥支架立杆、牢固性计算由于碗扣支架是配套产品，在桥梁建设中仅计算竖向荷载知足要求即满可（此话摘自《桥梁施工百问》。立杆蒙受由横梁传达来的荷载，则实心部位的荷载为：Ngl245.060.627.04kN实心混凝土部位步距框格尺寸为60cm(纵向)×60cm（横向）×60cm（步距），单杆同意荷载为40Kn，因此知足要求。钢管截面最小展转半径i15.78mm，支撑立柱步距为0.6m，长细比//i600/15.7838.02，查表得0.867。强度验算：aN/Aji27040/48955.3MPa215MPa牢固验算：aN/A027040/0.86748963.78a215MPa空箱部位的荷载为：Ngl216.620.914.96kN空箱混凝土部位步距框格尺寸为60cm(纵向)×90cm（横向）×120cm（步距），单杆同意荷载为30Kn，因此知足要求。钢管截面最小展转半径i15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比//i1200/15.7876，查表得0.744。强度验算：aN/Aji27040/48955.3MPa215MPa牢固验算：aN/A027040/0.74448962.7MPa215MPa（14）通道型钢支架荷载计算①横向工字钢钢梁计算荷载采用碗扣式支架计算用荷载，则荷载为30.75kN/m2。工字钢纵向间距60cm，横向跨度为3m。因此，l13m，l20.6m。则工字钢蒙受的荷载为：q30.750.618.45kN/m跨中弯距按下式计算：M1/2gl1230.753234.59kN?m88截面抵挡矩为：WM34.591061.61105mm3160.88cm3f215与工字钢截面特点表中所列标准值进行比较，初步采用18号工字钢，W18185cm3。诚然钢梁强度知足要求，但钢梁受压翼缘的自由长度与其宽度之比l1/b134.09，大于不需计算整体牢固性的最大l1/b1值[13]，因此需验算钢梁的整体牢固性。依照钢梁的跨度和选型情况，查钢梁牢固系数表b1.3，大于0.6，需要进行变换计算：'1.070.2820.282b1.070.853b1.3钢梁整体牢固性计算按下式计算：MXb'Wxf则由上式反推截面惯性矩为：Mx34.59106172.557cm33Wx'0.853235W18185cmbf因此采用18号工字钢知足牢固性要求。挠度计算采用下式计算：5ql14184503455.6mm3000/4007.5mmMAXEI3842.110111660108384依照钢构造设计规范，梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应吻合下式要求：b13235tfyb43.754.0891323513t10.7235经过上式计算，采用18号槽钢能够知足钢梁的局部牢固要求。②纵向工字钢钢梁计算荷载采用碗扣式支架计算用荷载，则荷载为30.75kN/m2。工字钢纵向跨度4.3cm，横向间距为3m。因此，l14.3m，l23.0m。则工字钢蒙受的荷载为：q30.75392.25kN/m跨中弯距按下式计算：ql1292.254.32M1/28213.21kN?m8截面抵挡矩为：WM213.211069.91674105mm3991cm3f215与工字钢截面特点表中所列标准值进行比较，初步采用40b号工字钢，W40b1140cm3。诚然钢梁强度知足要求，但钢梁受压翼缘的自由长度与其宽度之比l1/b165.4，大于不需计算整体牢固性的最大l1/b1值[13]，因此需验算钢梁的整体牢固性。依照钢梁的跨度和选型情况，查钢梁牢固系数表b1.07，大于0.6，需要进行变换计算：'1.070.2820.282b1.070.806b1.07钢梁整体牢固性计算按下式计算：MXb'Wxf则由上式反推截面惯性矩为：Mx213.211063W40b1140cm3Wx'f0.8062351125.65cmb因此采用40b号工字钢知足牢固性要求。挠度计算采用下式计算：5ql145922504.348.6mm4300/40010.75mmMAXEI3842.1101122800108384梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应吻合下式要求：b13235tfyb65.753.981323513t16.5235经过上式计算，采用40b号槽钢能够知足纵向钢梁的局部牢固要求。③钢管立柱计算通道立柱纵向跨度为4.3m，横向间距3m，此时钢管立柱实质上蒙受的荷载为：N30.754.33/2198.34kN在资料采用时需同时考虑钢管柱吻合轴心受压牢固条件和强度要求，初步确定采用φ245×8热轧无缝钢管，则有：A122.52122.5825953.44mm2Ix245484176772017mm464Ix176772017ix172.31A5953.44l06000150ix34.82172.31因此该钢管柱不是长细杆，吻合轴心受压杆牢固条件。由长细比的取值查表求得轴心受压构件牢固系数0.937，f235N/mm2，则钢管立柱蒙受的临界荷载为：NmaxfA2350.9375953.441310.92kN钢管立柱可蒙受的荷载远远大于上部传达来的荷载要求，另依照钢构造设计规范，钢管受压构件直径与壁厚之比不能够高出100，245/8=30.63<100，因此选用φ245×8钢管立柱可知足施工要求。关于西工商河两侧设置的通道，钢管高度为4.5m，因此更能知足要求。经过上述计算，通道纵向钢梁采用40b工字钢，顶部横向钢梁采用18号工字钢，钢管立柱采用φ245×8mm，因无详尽的地质资料，地基承载力暂不做计算。（15）西工商河绿化带中间钢梁计算荷载采用碗扣式支架计算用荷载，则荷载为30.75kN/m2。工字钢纵向间距60cm，横向跨度为5.5m。因此，l15.5m，l20.6m。则工字钢蒙受的荷载为：q30.750.618.45kN/m跨中弯距按下式计算：M1/2ql1218.455.528869.76kN?m截面抵挡矩为：WM69.761063.24105mm3324.47cm3f215与工字钢截面特点表中所列标准值进行比较，初步采用25a号工字钢，W25a402cm3。诚然钢梁强度知足要求，但钢梁受压翼缘的自由长度与其宽度之比l1/b147.41，大于不需计算整体牢固性的最大l1/b1值[13]，因此需验算钢梁的整体牢固性。依照钢梁的跨度和选型情况，查钢梁牢固系数表b0.67，大于0.6，需要进行变换计算：'0.2820.282b1.071.070.649b0.67钢梁整体牢固性计算按下式计算：MX'fWx则由上式反推截面惯性矩为：Mx69.761063W25a3Wx'f0.649499.95cm402cmb215不知足要求，因此需要从头选型，依照上述过程进行计算，采用28b号工字钢知足牢固性要求，其截面惯性矩为W28b534cm3。挠度计算采用下式计算：5ql145184505.540.196mm5500/40013.75mmMAXEI3842.11011534108384依照钢构造设计规范，梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应吻合下式要求：b13235tfyb56.754.1421323513t13.7235经过上式计算，采用28b号槽钢能够知足钢梁的局部牢固要求。