模板工程施工方案

目录一、工程概况…………………………………………………………2二、编制依据…………………………………………………………2三、模板 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 选择……………………………………………………2四、使用材料及要求…………………………………………………2五、模板 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 工艺流程图………………………………………3六、模板的安装………………………………………………………3七、模板的质量控制…………………………………………………5八、成品和半成品保护………………………………………………6九、安全、文明、职业、健康施工…………………………………7　十、模板计算书………………………………………………………8一、工程概况嵊州市北漳镇中学教学综合楼，位于嵊州市北漳镇中学内。总建筑面积：1760.8m2；框架三层，房屋高度16.100m。二、编制依据1、本工程结构施工图图纸、会审纪要2、本工程施工组织设计3、混凝土结构工程施工质量验收 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 （GB50204-2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5、建筑工程施工质量验收统一 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 （GBJ50300-2001）6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）8、《建筑施工 手册 华为质量管理手册 下载焊接手册下载团建手册下载团建手册下载ld手册下载 》（缩印本第四版，2003，9）9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）10、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99三、模板方案选择为了使砼达到要求、提高劳动效率及节约成本，同时根据本工程结构、工期等特点，本工程采用18厚木胶合模板，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成。本工程要求模板必须按照清水混凝土的要求控制其自身质量。单层墙柱砼表面平整度(±4毫米)、垂直度（±4毫米），楼板面砼表面平整度（±5毫米）的要求进行控制，此在施工过程中要求施工人员严格按照本模板工程的施工工艺及质量要求进行施工。四、使用材料及要求1、支撑采用ф48×3.5mm钢管脚手架。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。支模架所用钢管、扣件必须进行现场抽样检测，合格后方能使用。2、本工程模板均采用规格为1830×915×18的木胶合模板。3、模板木枋为80×60规格，木方进场要求选材，严禁使用弯曲、腐朽的木枋。4、模板使用之前必须刷脱模剂。当模板出现破损及时修补、截边。不能修补的要更新模板。模板加工不能在现场加工，必须在木工加工车间，弹线切割、钻孔，对不同部位、不同尺寸的情况下做好标示编号。5、施工材料的控制（1）进入施工现场的新模板、木枋、钢管应堆放在指定地点。由材料部发放给班组，班组按照已经定好的数量领取，材料发给班组以后由班组自己管理。（2）在施工现场禁止使用手提电锯、台锯，只可以使用手锯，模板在加工房统一加工成半成品，墙体模板丝杆眼必须按钻孔图来弹线钻孔。钻孔在同一部位、同一尺寸的情况下做好标示编号。（3）施工班组没有现场工长的同意，不得对整张层板、整条木枋、规格的钢管进行切割，项目部一但发现有此类情况发生将进行严惩。（4）施工班组拼模时按照项目部已编制好的拼模方案对层板、木枋进行切割、拼装。（5）按规定经切割以后剩下的小块层板拼成小定型模板指定部位的墙、板模板。（6）模板使用之前必须刷脱模剂。6、进入施工现场工作的工人需准备的工具:刀锯、铁锤、扳手、工具袋、钢卷尺、手推刨。五、模板工程施工工艺流程图1、柱模板加工制作→质量检验→柱钢筋绑扎→检验→安装柱模板→检验验收→浇筑混凝土→拆模→清理修补→涂刷脱模剂。2、梁板模板加工制作→质量检验→地下室底板满堂架立杆放线→满堂架搭设→满堂架检查验收→安装梁板底模模板→底模检查验收→绑扎梁板钢筋→梁侧模板安装→模板检验→浇筑混凝土→拆模→清理修补→涂刷脱模剂。六、模板的安装1、柱模的安装a柱模的安装工艺流程：弹柱位置线→安装柱模板→安装柱箍→安拉杆或斜撑→自检b弹柱位置线时每边两端要外延50mm，另在柱位置线外300mm处，再弹一道检查线。c安装柱模板：安装前先在柱箍筋上按照450×600间距焊制Φ12钢筋对撑；并在模板下口钉海棉条，必要时在下层墙顶部位贴上双面胶，再组装模板，校正后安装柱箍，安装应水平。d为了防止模板移位、扭转和弯曲，在柱模板上、中、下各设一道钢管箍与模板架连成整体。同时，柱箍螺栓不要一次拧紧，待对模板的轴线位移、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固。e当梁边到柱边距大于250mm时，要加对穿螺杆，小于250mm时用木枋对撑，间距不大于200mm。f砼浇筑前，将柱模内清理干净，封闭清理口，柱模板底角用干硬性砂浆补缝。2、梁模板的安装：梁模板的安装工艺流程：弹线-→支立柱-→调整标高-→安装梁底模-→绑梁钢筋（对于梁高大于700的梁）-→安装侧模-→自检a安装梁板支撑,立杆必须安装防滑扣件。b按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度≥4m，梁底板起拱，设计无要求，起拱高度为全跨度的2‰。c安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。3、楼板模板的安装楼板模板的安装工艺流程：支立柱-→上立柱横向拉杆-→校正标高、铺设木枋-→铺模板-→模板拼缝处理-→自检支撑纵横方向顺直，间距要准确。同时搭设模板支撑架时注意留出模板转运通道。模板满堂架应每间隔3m纵横设置剪刀撑，以保证模板满堂架的整体刚度（剪刀撑必须在顶板模板支设前搭设）。楼板支柱顶部标高要拉水平标高线控制。标高经校正后，支柱间加水平拉杆，一般离地200mm设一道，上部控制标高位置设一道，中间水平杆间距1500mm。4、楼梯模板安装楼梯模板的安装工艺流程：支立柱-→校正标高、铺设木枋-→铺底模板-→绑扎钢筋-→安装梯段侧板-→安装楼梯踢面模板-→自检在梯段侧板内侧划出踏步形状与尺寸；楼梯侧板后背枋；楼梯的支撑间留置人行通道；每层楼梯模板一次应安装至上层的第一跑段，砼的施工缝要留在上层第一跑段的1/3处。七、模板的质量控制1、必须严格按照模板安装表面平整度、垂直度的规范要求检查安装质量。2、模板的拼缝严密，为了使砼浇注过程中不产生漏浆，对于拼缝大于1mm的模板之间，采用中间夹海绵条堵缝。并贴胶带。3、保证工程结构和构件各部位形状、尺寸和相互位置的正确。4、足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力，以及施工过程中产生的荷载，从而在浇注的过程中和浇注后不发生变形。5、对于旧的模板，在安装之前必须将表面清理干净，并满刷脱模剂。有破损表面及烂角的位置必须锯掉，不能用于施工中。模板安装的质量要求:单层墙柱砼表面平整度(±4毫米)、垂直度（±4毫米），楼板面砼表面平整度±5mm的要求进行控制。预埋件和预留空洞的允许偏差:项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，0模板的拆除现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无要求时，应符合下列规定：（1）侧模在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损害后，方可拆除。（2）底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度见下表：结构类型结构跨度（m）按设计混凝土强度标准值的百分率计板、梁≤275>2，≤875>8100后浇带100悬臂构件≤275>2100注：表中“设计的混凝土强度标准值”，系指与设计混凝土等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）底模及支撑拆除前应做砼抗压强度试验，提出拆模申请单，报监理批准后，方能拆除。（4）后浇带在没浇筑前两边支撑架严禁拆除，后浇带砼浇筑后模板拆除时间按上表。注意后浇带回顶距离后浇带边缘出200mm。（5）外墙拆模时间需要在外墙养护大于3天后进行。八、成品和半成品保护1、模板加工必须保证在木工加工房进行，现场不得随意切割层板或木枋，凡现场未经主管工长允许而切割层板或木枋者，项目部将给予一定罚款,并没收电锯，现场在现场工长的同意下可用手锯进行切割，现场严禁对模板进行钻眼，所有的电锯严禁上楼。2、在焊接钢板时须底部应铺设铁皮用来保护，以防止模板被烧着破坏，同时施工过程中的焊渣须及时清理干净。3、水电管线须更改穿过模板时应通知现场木工工长，木工工长核实无误方能钻眼开洞，锯沫以及PVC管应及时清理干净，作到工完场清。4、模板安装应轻起轻放，不得碰撞已经绑扎完的墙柱，以防模板变形或损坏结构，预埋件应注意保护，不得随意移动或损坏。5、模板支设完毕后或混凝土浇筑后未达到一定强度时，不得随意拆除底部支撑，拆除时必须签定拆模令，经项目质保部批准同意后方可拆除。同时在模板拆除过程中，应按照拆除顺序拆除：应先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，应先拆掉斜拉杆或斜支撑，再卸掉对拉螺栓，接着拆掉横钢楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后轻轻撬动模板，使模板脱离墙面，严禁乱撬乱剔造成对模板破坏或混凝土损伤。6、模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，应及时进行清洗或处理，清理必须将两面的水泥砂浆清理干净，模板每次施工完毕后应按布置要求进行堆放，并涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀，保证模板表面洁净光滑。防止因脱模剂污染钢筋，减弱钢筋与混凝土的握裹力。7、模板拆除后，墙、柱的阳角和楼梯踏步用废旧模板条进行保护。8、模板、架管搭设时必须轻拿、轻放，严禁从高处抛掷钢管、扣件、模板等。9、模板修理、清洁时，严禁大力敲打模板。九、安全、文明、职业、健康施工1、各班组每天应做到工完场清，所有剩余和拆除的材料必须运转到指定的地点堆码。2、通过科学严密的计算，确定满堂架的立杆间距，并要求严格按立杆计算间距施工。3、对模板支撑系统进行全面考虑，设立扫地杆，水平连接杆，满堂架的剪刀撑，保证模板支撑的稳固性。4、支设模板时，严禁在楼层周边的一米范围内摆放模板材料。5、支设模板前，先将外架搭设到高于模板面一步架的高度，并且将脚手板满铺牢固到位。6、在模板的下口将外架内立杆与结构间的缝隙用平网或其他材料进行封闭。7、禁止在外架上堆放木工材料。8、禁止模板支撑与外架相连，防止外架发生倾斜。9、杜绝木板朝天钉现象。10、超高模板单独计算，科学的进行加固。11、在脚手板满铺不到位的情况下，为抢进度施工时进行临边或悬挂作业的工人要系挂好安全带。12、不准在现场使用手提圆盘锯切割模板。13、不准在现场钻打模板丝杆孔。14、不准在现场清理模板上的浮浆，在项目指定位置清理，集中处理。15、严禁清扫操作面人员将渣子扫入柱内。十、模板计算书柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):350.00；柱截面高度H(mm):400.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):60.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=180mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=180.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×24.319×180×180=7.88×104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=7.88×104/2.43×104=3.242N/mm2；面板的最大应力计算值σ=3.242N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=180.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×24.319×180.0=2735.846N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=2735.846N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2735.846/(2×450×18.0)=0.507N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.507N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.45＝21.47kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=180.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=180/250=0.72mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×21.47×180.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.057mm；面板的最大挠度计算值ω=0.057mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.72mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×60×60/6=24cm3；I=40×60×60×60/12=72cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.16×0.90=7.986kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.16×0.90=0.391kN/m；q=(7.986+0.391)/2=4.188kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×4.188×450.0×450.0=8.48×104N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=8.48×104/2.40×104=3.534N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=3.534N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.16×0.90=7.986kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.16×0.90=0.391kN/m；q=(7.986+0.391)/2=4.188kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×4.188×450.0=1130.816N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1130.816N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=60.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1130.816/(2×40.0×60.0)=0.707N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.707N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.16=7.39kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=7.20×105；竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.39×450.04/(100×9500.0×7.20×105)=0.300mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.3mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.155×0.45/2=1.88kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=2.991kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.043kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.007mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.04kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=8.06N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=8.06N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.007mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=175/250=0.7mm；柱箍的最大挠度ω=0.007mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=0.7mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.991kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=2.991kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.18×0.45/2=2.19kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.374kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.055kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.010mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.06kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=10.351N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=10.351N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.01mm；柱箍最大容许挠度:[V]=200/250=0.8mm；柱箍的最大挠度V=0.01mm小于柱箍最大容许挠度[V]=0.8mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.374kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.374kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.85混凝土板厚度(mm):130.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=240mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2402=6.32×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.32×104/2.70×104=2.342N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.342N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=240mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×2404/(100×9500×2.43×105)=0.088mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=240/250=0.96mm；面板的最大挠度计算值ω=0.088mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.96mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.24=5.27kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×5.27×500.002=1.32×105N.mm；最大支座力:R=1.1×5.27×0.5=2.899kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.32×105/8.33×104=1.581N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.581N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.24=4.32N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.32×5004/(100×10000×8.33×106)=0.022mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.022mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.899kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.58kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.80×105/1.02×104=57.061N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=57.061N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.266mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.266mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.3=2.7kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=83.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.85×0.90=23.41kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=23.41+0.38+2.52=26.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×26.307×0.0832=0.018kN.m；σ=0.018×106/5.40×104=0.338N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.338N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.850+0.35）×1.00=22.03KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=83.33mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=83.33/250=0.333mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×22.025×83.34/(100×9500×4.86×105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.002mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=83.3/250=0.333mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.85×0.083=1.806kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.083×(2×0.85+0.25)/0.25=0.227kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.083=0.375kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.806+1.2×0.227=2.44kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.375=0.525kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=2.44+0.525=2.966kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.966×1×1=0.297kN.m；最大应力σ=M/W=0.297×106/83333.3=3.559N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值3.559N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×2.966×1=1.779kN；方木受剪应力计算值τ=3×1779.3/(2×50×100)=0.534N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.534N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=1.806+0.227=2.034kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×2.034×10004/(100×10000×416.667×104)=0.33mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.33mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.850=21.675kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(21.675+0.350)+1.4×4.500=32.730kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=4.448kN；最大弯矩Mmax=1.006kN.m；最大挠度计算值Vmax=1.429mm；支撑钢管的最大应力σ=1.006×106/5080=197.979N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值197.979N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.448kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁内侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.448kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.9=0.604kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.35=0.283kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.130×(1.50+24.00)=2.685kN；N=4.448+0.604+0.283+2.685=8.021kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=8021.088/(0.207×489)=79.242N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=79.242N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.448/Sin75o=4.605kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(3.9-0.85)/Sin75o=0.489kN；N=4.605+0.489=5.094kN；θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ=75o；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh/Sinθ=1.155×1.7×1.5/0.966=3.049m；Lo/i=3049.147/15.8=193；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.193；钢管立杆受压应力计算值；σ=5094.341/(0.193×489)=53.979N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=53.979N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；楼板的计算长度(m):8.40；施工平均温度(℃):20.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.6+1.4×1=5.72kN/m最大弯矩M=0.1×5.72×0.32=0.051kN·m；面板最大应力计算值σ=51480/54000=0.953N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.953N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×3004/(100×9500×2560000)=0.008mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.13=0.975kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1+2)×1×0.3=0.9kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；集中荷载p=1.4×0.9=1.26kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.26×1/4+1.296×12/8=0.477kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.26/2+1.296×1/2=1.278kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.477×106/64000=7.453N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为