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?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
第第第第1111章章章章 绪论绪论绪论绪论
1.1 解: 33 900
5.08.9
4410
mkgmkg
gV
G
V
m
=
×
===ρ
1.2 解:
3
1
3
2
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
h
y
h
u
dy
du
m
当 时,此处的流速梯度为25.0=
h
y
h
u
h
u
dy
du
mm 0583.1
4
1
3
2 3
1
=⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
−
当 时,此处的流速梯度为50.0=
h
y
h
u
h
u
dy
du
mm 8399.0
2
1
3
2 3
1
=⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
−
1.3 解:
NNA
dy
du
AT 1842.08.0
001.0
1
15.1 =×××=== µτ
1.4 解:
充入内外筒间隙中的实验液体,在外筒的带动下做圆周运动。因间
隙很小,速度可视为近似直线分布,不计内筒端面的影响,内桶剪切应
力由牛顿内摩擦定律推得:
δ
δω
µ
δ
µµτ
)(0 +===
r
u
dy
du
作用于内筒的扭矩:
hr
r
ArM
22
)(
π
δ
δω
µτ
+
==
( ) ( )
sPasPa
hrr
M
⋅=⋅
+××××
×
=
+
= 3219.4
003.02.04.02.0
60
10
2
003.09.4
2 22
π
δπω
δ
µ
1.5 解:
体积压缩系数:
dp
V
dV
−=κ
(负号
表
关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf
示体积减少)
ml
PamlNm
VdpdV
8905.1
)1011020(2001075.4 56210
−=
×−××××−=
−=
−
κ
u
油δ
ω
M u
d
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
手轮转数: 12
2.0
4
1
8905.1
4
22
≈
×
⋅
==
π
δ
πd
dV
n
1.6 解:
νρµ =1
( ) ( ) νρρνµ 035.1%101%1512 =−+=
,即 比 增加了 3.5%。035.1
1
2 =
µ
µ
2µ 1µ
1.7 解:
测压管内液面超高: mm
d
h
OH
98.2
8.29
2
==
mm
d
h
Hg
05.1
5.10
−=−=
当测压管内液面标高为 5.437m 时,若箱内盛水,水箱液面高程为:
mmm 34402.5
1000
98.2
347.5 =−
若箱内盛水银,水箱液面高程为:
mmm 34805.5)
1000
05.1
(347.5 =−−
1.8 解:
当液体静止时,它所受到的单位质量力:
。{ } }{ gffff
zyx
−== ,0,0,,
v
当封闭容器自由下落时,它所受到质量力除向下的重力 G=mg 外,还有与重力加速度方向相反
(即向上)的惯性力 F=-mg ,所以
0=
−
=
+
=
m
mgmg
m
FG
f
z
其单位质量力为 { } }{ 0,0,0,, ==
zyx
ffff
v
1.9 解:
2222
yxmrmF +∆=∆= ωω离心
水平方向(法向)的单位质量力为:
2222
yxr
m
F
f +⋅=⋅=
∆
= ωω离心水平
xm
yx
x
yxmF
x
2
22
222
ωω ∆=
+
⋅+∆=
x
m
xm
f
x
2
2
ω
ω
=
∆
∆
=
0
A
A
r
y
x
x
y
x
y
z?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
同理可求: yf
y
2
ω=
2/8.9 smg
m
mg
f
z
--
-
==
∆
∆
=
则 A 点处单位质量力为: ( )22242 yxgf ++= ω
与水平方向夹角为:
( )22242
arcsinarcsin
yxg
g
f
g
++
==
ω
θ
1.10 解:
体积膨胀系数:
dt
V
dV
V
=α
33 408.0801000051.0 mmVdtdV
V
=××==α
解法二:
dt
V
dV
V
α=
积分: ∫∫ =
T
T
V
V
V
dt
V
dV
00
α
( ) 0408.08000051.0ln 0
0
=×=−= TT
V
V
V
α
( ) 30408.0
0 4164.100416.11010
0
meeVV
TT
V =×=== −α
所以,膨胀水箱的最小容积为: 34164.0 mV =∆
1.11 答:运动粘度 —— 切应力 —— 体积模量 ——ν [ ]TL2 τ [ ]2LTM κ [ ]MLT 2
表面张力系数 —— 动量 —— 功 ——σ [ ]2TM p [ ]TML E [ ]22 TML
1.12 答:① (欧拉数) ② ③ ④ (韦伯数)
u
E
v
p
=
2
ρ
Q
A ω
2
3
We
lv
=
σ
ρ
2
1.13 解:
由已知条件可将溢流堰过流时单宽流量 q 与堰顶水头 H、水的密度ρ和重力加速度 g 的关系写
成下面的一般表达式:
γβα
ρ HgKq =
其量纲公式:
[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] βγβααγβα 232312 −−+−−−− == TLMLLTMLTL
根据量纲一致性
原则
组织架构调整原则组织架构设计原则组织架构设置原则财政预算编制原则问卷调查设计原则
:
: : :[ ]M 0=α [ ]L 23 =++− γβα [ ]T 12 −=− β
锅炉
散热器
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
解得:
23
21
0
=
=
=
γ
β
α
令 (即堰流流量系数),得堰流单宽流量计算公式:2Km = 2
3
02 Hgmq =
1.14 解:
根据题意已知列出水泵输出功率 与有关的物理量的关系式:N
( ) 0,,,, =HQgNf ρ
由于用瑞利法求力学方程,有关物理量不能超过 4 个,当有关物理量超过 4 个时,则需要归
并有关物理量,令 gργ =
写出指数乘积关系式:
cba
HQKN γ=
写出量纲式:
[ ] [ ] [ ] [ ]cba HQN γ=
以基本量纲( 、 、 )表示各物理量量纲:M L T
( ) ( ) ( )cba LTLTMLTML 132232 −−−− =
根据量纲和谐原理求量纲指数:
:M a=1
:L cba ++−= 322
:T ba −−=− 23
得: , ,1=a 1=b 1=c
整理方程:令 K 为试验确定的系数:
gQHKQHKN ργ ==
1.15 解:
列出有关物理量的关系式:
( ) 0,,,,, 21 =∆ νρddpvf
取 , , 为基本量v 2d ρ
, ,
111
2
1
cba
dv
p
ρ
π
∆
=
222
2
1
2
cba
dv
d
ρ
π =
333
2
3
cba
dv ρ
ν
π =
:1π [ ] [ ] [ ] [ ] 111 2
cba
dvp ρ=∆
( ) ( ) ( ) 111 321 cba MLLLTTML −−− =
:M 11 c=
:L 111 31 cba −+=−
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
:T 12 a−=−
得: ,1,0,2 111 === cba
ρ
π
21
v
p∆
=
同理可得:
2
1
2
d
d
=π
:3π [ ] [ ] [ ] [ ] 333 2
cba
dv ρν =
解得: , , ,13 =a 13 =b 03 =c
2
3
vd
υ
π =
即: 0,,
22
1
2
=⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛ ∆
vdd
d
v
p
f
υ
ρ
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
Φ
∆
=
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
Φ=
∆
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
∆
1
2
1
2
2
2
1
2
12
Re,
Re,
,
d
d
p
v
d
d
v
vd
d
d
f
v
p
ρ
ρ
ρ
υ
ρ
第第第第2222章章章章 流体静力学流体静力学流体静力学流体静力学
2.1 解:
相对压强: ghp ρ=
333 /0204.1051/100510.1
3008.9
3090
mkgmkg
gh
p
=×=
×
==ρ
2.2 解:
设小活塞顶部所受的来自杠杆的压
力为 F,则小活塞给杠杆的反力亦为 F,
对杠杆列力矩平衡方程:
FabaT =+ )(
a
baT
F
)( +
=
小活塞底部的压强为:
22
)(44
ad
baT
d
F
p
ππ
+
==
根据帕斯卡原理,p 将等值的传递到液体当中各点,大活塞底部亦如此。
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
2
22 )(
4
ad
DbaTD
pG
+
==∴
π
cmcm
baT
Gad
D 28.28
)7525(20
1000825
)(
22
=
+×
××
=
+
=
2.3 解:
(1) atatkPappp
a
3469.1
98
132
13295227' ===−=−=
(2) kPappp
av
257095' =−=−=
水柱高m
g
p
h
v
v
55.2
8.9
25
===
ρ
2.4 解:
2.5 解:
1-1 为等压面: ghpgHp
a
ρρ +=+0
kPamN
mNmN
Hhgpp
a
94.100/100940
/)2.15.1(8.91000/108.9
)('
2
224
0
==
−××+×=
−+= ρ
kPap 94.20=
2.6 解 : kPagLp
c
45.230sin5.08.9sin =××== oαρ
2.7 解:
如图所示,过 1、2、3 点的水平面是等压面。
)()(
)(
322341
121
zzgzzgghp
zzgghp
BB
AA
−−−++=
−−+
ρρρ
ρρ
[ ] )()()()( 32212341 zzgzzzzghhgpp ABBA −−−+−+−=− ρρρ
[ ] )()()()( 3221234141 zzgzzzzgzzg −−−+−+−= ρρρ
[ ]{ } 310)3262(8.0)1862()3253(6.13)5318(8.9 −×−−−+−+−×=
ρgh2
ρgh1
ρgh3
ρgh2
ρgh1
h2
h1 h1
h2
h3
(b)(a)
B
AA
B
ρg(h-h2)
ρg(h+R)
ρgh
ρg(h-h2)
ρgh1
R
h
h2
h1
h
(d)(c)
B
AA
B
hA
A
1
2
3
4
B
hB
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
Pa8085=
2.8 解:
ghghpghp
pBBAA
ρρρ +−=−
( ) ghhhgpp
pBABA
ρρ +−=−
= ( )[ ] ghhg
p
ρρ ++− 1
= ( )[ ] 31036.08.96.13136.08.9 −×××++−
=34.6528 kPa
2.9 解:
如图所示,A、B、C 点水平面是等压面。
)9.05.2()9.00.2()7.00.2()7.08.1( −−−+−−−= ggggp
ppA
ρρρρ
gg
p
ρρ )6.13.1()1.11.1( +−+=
g
p
)9.22.2( ρρ −=
8.9)19.26.132.2( ××−×=
kPa796.264=
2.10 解:
对上支 U 形管: ( ) 11 ghghhH pρρ =+−
所以 (1)1)()( hhH p ρρρ −=−
对下支 U 形管:
221 )( ghghhhH pρρ =−++
(2)221 )( ghghhhH pρρ =−++
将(2)代入(1)得: 212 )( hhhp ρρ =−
( ) ( ) 3
2
12 4950
40
5.264013600
mkg
h
hh
p =
−×
=
−
=
ρ
ρ
代入(2)得: 212 hhhhH
p −−+=
ρ
ρ
mm39.143
5.2610040)1
4950
13600
(
=
−+×−=
2.11 解:
h
A
h
B
h
B
A
1m
A 2.5
0.7
0.9
汞
2.0
a
1.8
p
A
B
C
C D
3z
1z
p1
A
p2
B
2z
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
OmH
g
p
A
25.1405.0140 =+=
ρ
OmH
g
p
C
28.1423.25.140 =+=
ρ
OmH
g
p
B
25.45.04 =+=
ρ
OmH
g
p
g
p
BD
25.4==
ρρ
2.12 解:
静水总压力:
( ) BLLLgP ××+= o60sin2
2
1
1ρ
( )
kN4329.103
5.15.260sin5.2228.91
2
1
=
×××+××××= o
或: m
L
Lh
C
8146.260sin
21
=⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+= o
kNAghP
C
4359.1035.25.18146.28.91 =××××== ρ
合力作用点 D 距 A 点的距离:
( )[ ]
( )[ ]oo
oo
60sin60sin3
60sin260sin
11
11
gLLgL
gLLgLL
LL
DA
ρρ
ρρ
++
+×+
−=
( )
( )
( )m4103.1
0.25.20.2
5.20.220.2
3
5.2
5.2 =
++
++
×−=
或:压力中心至闸门底边的距离:
mm
hh
hhL
e 09.1
)60sin5.460sin2(3
)60sin5.460sin22(5.2
)(3
)2(
21
21 =
°×+°××
°×+°×××
=
+
+
=
或:压力中心的位置:
Ay
I
yy
C
Cx
CD
+=
( )m4103.3
5.25.1
2
5.2
0.2
5.25.1
12
1
2
5.2
0.2
3
=
××⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
××
+⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+=
:0=∑
A
M
o60cosTLPL
DA
=
L
L
1
60°
T
A
ρgL1sin60.
ρg(L1+L)sin60.
P
D
P
P2
e2
R
2R
O
1
e1 1
H
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
( )
kN
L
PL
T
DA 6969.116
60cos5.2
4103.14359.103
60cos
=
×
×
== oo
2.13 解:
(1)求闸门所受的静水总压力 P 及力矩 M
对角式转动闸门铅垂边:
静水总压力:
[ ]
)2(
2
)(
2
1
1
1
111
RHg
BR
BRHRHgPP
x
−=
+−==
ρ
ρ
kN6.19)15.22(8.9
2
1
=−×××=
作用点距 O 点的距离:
[ ]
[ ]
B
RH
RHR
B
HRH
HRHR
e
)2(3
)23(
)(3
)(2
1
11
1
11
1 −
−
=
+−
+−
=
m4583.0
)15.22(3
125.23
=
−×
×−×
=
力矩: )23(
6 1
2
1
111 RHg
BR
ePM −== ρ
mkN ⋅=−×××= 9833.8)25.23(8.9
6
1
对角式转动闸门水平边:
静水总压力: kNBgHRPP
z
5.2415.28.922 =××=== ρ
作用点距 O 点的距离: mRe 5.05.0 22 ==
力矩: mkNBgHRePM ⋅=××=== 25.125.28.9
2
1
2
1 2
2222 ρ
对整个角式转动闸门:
静水总压力: kNPPP
zx
3753.315.246.19 22 =+=+=
力矩: mkNMMM ⋅=−= 2667.312
(2)求当 时闸门所受的力矩 M=0?2 =R
当 时,即 时,M=021 MM =
2
21
2
1 )23(
3
HRRH
R
=−
mRH
H
R
R 8563.0)125.23(
5.23
1
)23(
3 1
2
1
2 =×−××
=−=
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
2.14 解:
设阀门形心点的水深为 h
c
阀门上受的静水总压力: 2
4
dghP
c
π
ρ=
P 的作用点距水面的斜长:
Ay
I
yy
C
Cx
CD
+=
2
4
60sin
4
60sin
r
h
r
h
c
c
π
π
o
o +=
c
c
h
r
h
4
60sin
60sin
2 o
o +=
阀门上受的静水总力矩: )(
CD
yyPM −=
)
4
60sin
4(
4
2
2
C
C
h
d
dgh
o
×=
π
ρ
)
16
60sin5.0
(5.0
4
8.9
2
2
C
C
h
h
o
××××=
π
mkNmkN ⋅=⋅= 04.260260.0
2.15 解:
受力示意图:
(1)水压力
kNghP
x
490108.9
2
1
2
1 22
11 =××== ρ
01 =zP
( ) ( ) 2221
2
2212 1540401028.92
1
2
2
1
+×+×××=+×+= bhhhgP ρ
kN6855.12559=
bb1 2
h2
h1
x
z
ρgh1
ρg(h1+h2)
0
P1
P2
D
A
B O
P
d
M
D
C
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
kN
h
b
PP
x
11760
40
15
arctancos6855.12559arctancos
2
1
22 =⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
×=⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
kN
h
b
PP
z
4410
40
15
arctansin6855.12559arctansin
2
1
22 =⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
×=⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
kNPPP
xxx
122501176049021 =+=+=
kNPPP
zzz
441021 =+=
kNPPP
zx
5237.1301922 =+=
(2)对 O 点的矩
P1的矩:
)(33.21233
4010
3
1
490
3
1
2111
顺时针mkN
hhPM
xP
⋅=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+××=⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+×=
或: m
Ay
I
yy
C
C
CD
6667.6
11
11
1 =+=
P2至坝踵的距离(沿坝面方向):
( )
( )
( )
( )
m
hh
hh
bh
L
DB
0880.17
4010
40102
3
15402
3
22
21
21
2
1
2
2 =
+
+×+
=
+
++
=
( ) ( ) mbbL
AB
3118.19
40
15
arctansin4015
40
15
arctansin21 =⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
×+=⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+=
或: m
arctg
h
arctg
h
y
C
0400.32
)
40
15
cos(2)
40
15
cos(
21
2 =+=
m
Ay
I
yy
C
C
CD
7866.36
22
2
22 =+=
P2的矩:
(逆时针)mkN
LLPM
DBABP
⋅=
−×=
−×=
00.27930
)0880.173118.19(6855.12559
)(22
(逆时针)-- mkNMMM
PP
⋅==∑ 67.669621
2.16 解:
闸门左侧流体静压力:
kN
bgh
b
h
ghbAP
P
632.22
sin2sin2
1 211
11 1
====
α
ρ
α
ρ
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
左侧压力中心距 B 点的距离:
m
h
e 7698.0
sin3
1
1 ==
α
或:左侧压力中心 D1的位置(距水面的距离):
m
Ay
I
yy
C
xC
CD
5396.1
1
1
11 =+=
闸门右侧流体静压力: kN
bgh
bAP
P
905.0
sin2
2
2
2 2
===
α
ρ
右侧压力中心距 B 点的距离: m
h
e 1534.0
sin3
2
2 ==
α
或:右侧压力中心 D2的位置(距水面的距离):
m
Ay
I
yy
C
xC
CD
3079.0
2
2
22 =+=
对铰链 O 列力矩平衡方程(此时 x>e
1
): ( ) ( )2211 exPexP −=−
mm
hh
hhhh
hh
hh
PP
ePeP
x
7955.0
)4.02(60sin3
4.04.022
)(sin3)(sin3
22
21
2
221
2
1
2
2
2
1
3
2
3
1
21
2211
=
+°
+×+
=
+
++
=
−
−
=
−
−
=
α
α
另一种情况(此时 e
1
> x,e
2
> x):
对铰链 O 列力矩平衡方程: ( ) ( )xePxeP −=− 2211
m
PP
ePeP
x 7955.0
21
2211 =
−
−
=
2.17 解:
2.18 解:
(1)求铅直分力 Pz
三角形半圆+VVV =
(a) (b) (c) (d)
Pz
PzPz
Pz
30°
A
C
O
d
B
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
oo 30cos30sin
2
1
42
2
××××+×= dd
dπ
3
2
2
7473.9
30cos30sin4
2
1
4
4
2
m=
×××+×= oo
π
kNgVP
z
5234.957473.98.9 =×== ρ
(2)求水平分力 Px
mdL
x
4641.330cos == o
kNAghP
xxCx
8.584641.3
2
1
8.9 2 =××== ρ
2.19 解:
解法一:
水平分力:
( ) ( ) kNbrgP
x
2.39445sin28.9
2
1
45sin
2
1 22
=××××=×= ooρ
铅直分力:
( ) ( ) 222222 5708.045sin22
1
2
360
45
45sin
2
1
360
45
mrrA
P
=×−××=⋅−= oo ππ
kNgbAP
Pz
3752.228.945708.02 =××=××= ρ
kNPPP
zx
1364.4522 =+=
''3'43297175.29
2.39
3752.22
arctanarctan 2 oo ====
x
P
P
β
解法二:
水平分力:
7071.045sin2
2
1
sin
2
1
=××== oαrh
c
26568.545sin24sin mbrA
x
=××== oα
kNAghP
xcx
2.396568.57071.08.9 =××== ρ
铅直分力:
brrrgVP
z ⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
⋅−×== ααπρ sincos
2
1
8
1
8.9 2
kN3752.224
2
1
2
2
1
2
8
1
8.9 22 =×⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
××−×××= π
其余同解法一。
2.20 解:
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
设 为油顶部以上油柱的高度。'h
ghghghgR
p
ρρρρ =++ 油油 '2
Rhh
Rhh
h
pp −−=
−−
=
油油油
油
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρρρ
2
2
'
m6875.22.0
8.0
1
2.02
8.0
55.13
2.0 =−××−×=
水平分力:
( ) BRRhhgP
x
××++= ''
2
1
油ρ
( ) kN74832.14.02.02.06875.228.98.0
2
1
=××+××××=
或:
kNBR
R
hAghP
xxcx
74832.1
2
'8.98.0 =⋅⋅⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+××=⋅= 油ρ
铅直分力:
( )
BRRRhgP
z ⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
−+= 2
4
1
' πρ油
( )
kN7125.14.02.0
4
1
2.02.06875.28.9
1
8.0 2 =×⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
−×+××= π
kNPPP
zx
4473.222 =+=
与水平面的夹角:
''26'244441.44
74832.1
7125.1
arctanarctan oo ====
x
z
P
P
β
P 距 O 点的矩:
mRL
OA
1429.041.44cos2.0cos =×== oβ
由 ,得:0=∑Mo
OA
PLFR =
kNF 7486.1
2.0
1429.04473.2
=
×
=
周亨达教材习题解答:
第第第第3333章章章章 流体动力学基础流体动力学基础流体动力学基础流体动力学基础
3.1 解:
z
u
u
y
u
u
x
u
u
t
u
a
x
z
x
y
x
x
x
x ∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
=
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
( ) ( )
3422462
22222222
=++++=
+−++++=++=
zyxt
zytyxtuu
yx
z
u
u
y
u
u
x
u
u
t
u
a
y
z
y
y
y
x
y
y ∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
=
( ) ( )
321
11
=−++=
−+++−−=+−=
zyx
zxtzytuu
xy
z
u
u
y
u
u
x
u
u
t
u
a
z
z
z
y
z
x
z
z ∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
=
( ) ( )
1121
22211
=++++=
−+−+++=−+=
zyxt
zytyxtuu
zx
2222 86.35 smaaaa
zyx
=++=
3.2 解:
(1) 323 5623 =−=+= xyxyuxyyua
yxx
222
52
7310.33
3
32
3
1
smaaa
yuya
yx
yy
=+=
==−=
(2)二元流动
(3)恒定流
(4)非均匀流
3.3 解:
bhuy
h
u
bdy
h
y
uudAQ
h
h
A
max0
7
8
7
1
max
0
7
1
max 8
7
8
7
==⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
== ∫∫
max8
7
u
A
Q
v ==
3.4 解: sm
d
d
vv 02.0
1
1.0
2
22
1
2
21 =⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
×=⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
3.5 解:
(1)
smvdQ
3
3
2
33 0785.04
==
π
smqQQ
3
232 1.0=+=
smQqQ
3
211 15.0=+=
(2)
sm
d
Q
v 12.2
4
2
1
1
1 ==
π
H
d
v
d1
v1
q
1
q
2
2
2
3d
3v
D
v1
d v2
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
sm
d
Q
v 18.3
4
2
2
2
2 ==
π
3.6 解:渠中:
smmmsmbhvQ
3
11 612/3 =××==
管中: 2
2
3
12 4
2.1 dvsmQQQ ××==−=
π
m
v
Q
d 0186.1
4
2
2 ==
π
3.7 解:
sm
d
dv
v
A
BB
A
6
2.0
4.05.1
4
4
2
2
2
2
=
×
=
⋅
=
π
π
以过 A 点的水平面为等压面,则
OmH
g
v
g
p
hH
OmH
g
v
g
p
H
BB
B
AA
A
2
22
2
22
6964.5
8.92
5.1
8.9
40
5.1
2
8980.4
8.92
6
8.9
30
2
=
×
++=++=
=
×
+=+=
ρ
ρ
可以看出: ,水将从 B 点流向 A 点。
AB
HH >
或:
w
BB
B
AA
A
h
g
v
g
p
z
g
v
g
p
z +++=++
22
22
ρρ
解得水头损失为: ,水将从 B 点流向 A 点。
OmHh
w 27984.0−=
3.8 解:
1-1、2-2、3-3 为等压面。
由左边: 11 ghpp ρ+=左
由右边: 22 ghpp ρ+=右
且:
pp
ghpp ρ+= 12
因为:
g
p
z
g
u
g
p
z
ρρ
右左 +=++
2
2
max
则: ( )左右 ppu −=
ρ
22
max
( ) ( )[ ]
( )
( )
pp
ppp
gh
ghgh
hhgpp
ρρ
ρ
ρρ
ρ
ρ
ρ
−=
−=
−−=
2
2
2
1212 +
33
2
1
汞
hp
水
h1
h2
1
2
A
0
A
h
B
0
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
解得:
slvAQ
smuv
smu
6.101
23.384.0
85.3
max
max
==
==
=
或直接由公式: 求。
p
p
hgu ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−= 12max
ρ
ρ
3.9 解:
s
m
s
m
A
Q
v 2
32
12
1
1 =×
==
s
m
s
m
A
Q
v 5.2
36.1
12
2
2 =×
==
以过 2—2 断面渠底处的水平面为基准面 0—0,对 1—1 和 2—2 过水断面列能量方程:
w
h
g
v
h
g
v
hL +++=++
2
0
2
sin
2
22
2
2
11
1
αα
θ
( ) ( )22221121 2
1
sin vv
g
hhLh
w
ααθ −+−+=
( ) ( )
m
mmm
2852.10
5.22
8.92
1
6.12005.02000 22
=
−
×
+−+×=
3.10 解:
(1)阀门关闭时,对 1-1 和 2-2 列能量方程:
010
1
5.0
0001 +×+=++H
得: mH 51 =
(题意理解一: 是整个管路的水头损失)
g
v
h
w 2
2
2
=
阀门开启时,对 1-1 和 3-3 列能量方程:
g
v
g
v
H
2
2
2
0
22
1 ++=
smgv 7154.52
3
5
=×=
(2) slsmvdQ 89.4404489.07154.51.0
44
322 ==××==
ππ
(题意理解二: 是至压力表断面的管路水头损失)
g
v
h
w 2
2
2
=
阀门开启时,对 1-1 和 2-2 列能量方程:
1
1
2
2
h2
l
θ
0
1
h1
1
i
Q
2
0
2
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
g
v
g
v
H
2
2
2
2
22
1 ++=
smgv
g
v
4272.46.192
2
325
2
===
+=
(2) slsmvdQ 77.3403477.04272.41.0
44
322 ==××==
ππ
3.11 解:
11
2
2
1
2 4)( vv
d
d
v ==
OmHh
hh
g
pp
g
p
z
g
p
z
p
pp
oil
oilHg
2
212
2
1
1
25.215
850
85013600
)()(
==
−
=
−
=
−
=+−+
ρ
ρρ
ρρρ
对 1-1 和 2-2 断面列能量方程:
g
v
g
p
g
v
g
p
22
2
22
2
11 +=+
ρρ
p
hv
gg
vv
15
2
15
2
2
1
2
1
2
2 ==
−
sldvQ
smv
17.51
4
715.1
15
15.0156.19
2
11
1
==
=
××
=
π
µ
或: )/(0359.0
1)
1.0
2.0
(
8.92
2.0
41)(
2
4
2
5
4
2
4
2
1
2
1 sm
d
d
g
dK =
−
×
××=
−
=
ππ
slsmhKQ /17.51/05117.025.20359.095.0 3 ==××=∆= µ
3.12 解:
s
m
s
m
A
Q
v 4260.1
05.0
4
108.2
2
3
1 =
×
×
==
−
π
以过管轴线的水平面为基准面 0—0,对 1—1 和 2—2
列能量方程:
g
v
g
p
g
v
g
p
22
2
22
2
11 +=+
ρρ
0
d1
1
1
Q
h
p
2
d2
2
0
1
g
d10
p1
1
h
v
2
2
d2
v 0
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
s
m
s
m
v
g
pp
gv 0986.134260.1
8.9
37.64.78
8.922 221
21
2 =+⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ +
××=+⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛ −
=
ρ
Qvd =2
2
24
πQ
cmmm
v
Q
d 65.10165.0
0986.13
108.244 3
2
2 ==×
××
==∴
−
ππ
3.13 解:
集流器外大气中取断面 1-1 与玻璃管处断面 2-2 列伯努利方程
( )
sm
d
vQ
smgv
mH
g
v
g
v
g
gHp
g
p
air
OH
ait
OHa
air
a
3
22
2
2
2
2
2
2
499.1
4
2.0
74.47
4
74.473.1162
3.11615.0
29.1
1000
2
2
3
2
=×==
=×=
=×==
+
−
=
ππ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
3.14 解:
对 1-1 和 2-2 断面列能量方程:
w
h
g
v
z
g
v
z ++=+
22
2
2
2
2
1
1
( ) mhh
g
v
g
v
12.0
4
3
2 21
2
1
2
2 =∆−−=−
smQ
smv
smv
vv
A
A
vv
3
1
2
22
1
2
21
9829.5
231.1
6057.1
766.0
8.1
38.1
=
=
=
=⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
3.15 解:
sm
d
Q
v 8467.0
12.0
1065.644 3
2
=
×
××
==
−
ππ
对 1-1 和 2-2 列能量方程:
ws
h
g
v
g
p
h +++=++
2
000
2
2 α
ρ
32.0
8.92
84672.0
62.50 2 +
×
++=
g
p
ρ
m
g
p
59765.02 −=
ρ
0
1
h1
1
Δ
2
Q
h2
2
0
1
1
0
0
2
2
h
s
d
d
A
H
1
1
2
2
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
mh
v
9765.5=
3.16 解:
smv
sm
D
Q
v
2918.2
1
8.14
0186.1
5.1
8.144
22
221
=
×
×
=
=
×
×
==
π
ππ
对 1-1 和 2-2 列能量方程:
g
v
g
p
g
v
g
p
22
2
22
2
11 +=+
ρρ
( ) ( )
kNApP
kNApP
kPavvpp
5041.3121
4
8925.397
8583.7065.1
4
400
8925.3972918.20186.1
2
1
400
2
1
2
222
2
111
222
2
2
112
=××==
=××==
=−+=−+=
π
π
对 1-1 和 2-2 列动量方程:
( )
( )
( )
kN
vvQPPF
vvQFPP
x
x
0624.392
0186.12918.28.115041.3128583.706
112221
112221
=
−×−−=
−−−=
−=−−
ββρ
ββρ
答:渐变段镇墩上所受到轴向推力为 392.06kN,方向水平向右。
3.17 解:
slQQQ 2412 =−=
x 方向:
( )
( )
( )
QQv
QvvQR
RvQvQ
+−=
+−=
−=−
θρ
θρ
βρθβρ
cos
cos
cos
2
22
222
y 方向:
0sin222111 =+− θβρβρ vQvQ
o30
2
1
sin
22
11
=
==
θ
θ
vQ
vQ
( ) NR 46.45630103630cos1030241000 33 =××+××−×= −− o
射流对平板的作用力与 R 互为反作用力,大小相等,方向相反。
3.18 解:
s
m
s
m
vAQ
33
1 24262 =××==
0
1
D
P
1
1
F
x
2
P
2
2
d
0
Q
Q
1
R
θ
Q2
y
x
0
1
0
1
2
2
P1
v1
P2
1
R
2
v2
B
1 2
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
s
m
s
m
H
Hv
A
Av
v 4.2
5
62
2
11
2
11
2 =
×
===
列水平方向的动量方程:
( )112221 vvQRPP ββρ −=−−
( )112221 vvQPPR ββρ −−−=
( )
98.2kN
kN214.21241kN258.9
2
1
kN268.9
2
1 22
=
×−×××−×××−×××=
答:每个闸墩所受的水平推力为 98.2kN,方向水平向左。
3.19 解:
kNdpP
sm
d
Q
v
sm
d
Q
v
7699.32.0
4
120
4
6588.5
15.0
1.044
1831.3
2.0
1.044
22
111
22
2
2
22
1
1
=××=⋅=
=
×
×
==
=
×
×
==
ππ
ππ
ππ
对 1-1 和 2-2 列能量方程:
g
v
g
p
g
v
g
p
2
0
2
0
2
222
2
111 α
ρ
α
ρ
++=++
g
g
vv
pp ρ⋅
−
+=∴
2
2
2
2
1
12
kPa0548.109
2
6588.51831.3
120
22
=
−
+=
kNdpP 9272.115.0
4
0548.109
4
22
222 =××=⋅=
ππ
对 1-2 之间的水体列动量方程:
方向:x ( )θβρθ coscos 1221 vvQFPP x −=−−
( )
θβρθ coscos 1221 vvQPPFx −−−=
( )
kN4489.0
60cos1811.36588.511.019272.160cos7699.3
=
−×××−−×= oo
方向:y ( )θβρθ sin0sin 11 vQFP y −=+
θθβρ sinsin 1PQF y −−=
kN5405.3
60sin7699.360sin1811.311.01
−=
×−××××−= oo
1p
1d
1
1 Fy
2
F
y
F
2
θ
p
2
x
d
2
x
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
为负,说明实际 F
y
方向与假设方向相反,方向铅直向下。
则:
kNFFF
yx
5689.35405.34489.0 2222 =+=+=
与水平方向夹角:
"26'46827740.82
4489.0
5405.3
arctanarctan oo ====
x
y
F
F
β
水流对弯管的动水压力为 3.57kN,方向与图示方向相反。
3.20 解:
(1)求船的推进力
取船内流管的全部内壁轮廓为控制体,进水速度为船只的行进速度:
smhkmuv /5/18 ===进
smwv /9=出 =
水泵对于水的推力,也就是水对于船的反作用力,即船的推进力,可用动量方程求解:
kNuwQR 6.3599.01)( =××== )-(-ρ
(2)求船的推进效率
推进装置的输出功率为: JuuwQRuN 1856.3)( =×=-==出 ρ
推进装置的输入功率为: )
22
(
22
uw
QN −ρ=入
推进装置的效率为: %43.71
14
102
==
+
==
uw
u
N
N
入
出
η
3.21 解:
(1)计算叶片对水流的作用力
取 1-1、2-2 断面之间水体为脱离体,如图所示
取 、 坐标轴。由于 1-1、2-2 断面在同以水平面x y
上,因此位置 相同,又压强均为大气压强z 0=
a
p
(相对压强)。故能量方程可得 。vv =2
由于叶片对称, 方向无作用力;设叶片对脱离y
体 的 作 用 力 为 , 写 方 向 的 动 量 方 程 :
x
R x
v
Q
2v
v2
R
x
2
2
2
2
1
1
x
y
w
R
u
u
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
Qvv
Q
R
x
ρβρ −⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=− cos
2
2 2
QvQv ρβρ −= cos
所以 ( )βρ cos1−= QvR
x
由上式可知:因为 , 时,0cos <β o180=β 1cos −=β
则 QvR
x
ρ2max =
(2)平板时 ,所以o90=β 0cos =β
则此时 QvR
x
ρ=平
可见,曲面叶片上受到的最到作用力为平板所受作用力的 2 倍,这也是水力机械叶片为什
么做成曲面叶片的原因。
(3)当弯曲叶片以速度 向右移动时,前面表达式应该改成:u
( ) ( )( ) ( ) ( )βρβρ cos1cos1 2 −−=−−−= uvAuvAuvR
xr
3.22 解:
取渐变流