XXJD-U型冷弯成型机轧辊部分的设计毕业设计

XXJD-U型冷弯成型机轧辊部分的设计毕业设计 洛阳理工学院毕业设计(论文) XXJD-U型冷弯成型机轧辊部分的设计 摘 要 本次设计的冷弯成型机借助旋转轧辊相互接触摩擦的作用，将被轧制的金属体(轧件)拽入轧辊的缝隙间，在轧辊压力作用下，使轧件主要在厚度方向上完成塑性成型。 次设计的设计主要包括:电动机的选取，传动部分的设计，轧辊轴系部件的设计，机架的设计，设计过程按照国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 和机械设计标准来设计的。 轧辊的设计是本次设计的重点，设计中参照了机械设计手册进行了精确的设计，并进行了强度校核。 在设计的各部件的基础上设计组装一台简单的冷弯成型机，主要针对用来加工U型薄壁件而设计的。可保证加工后的产品性能良好，表面光洁度高，板型好，能够达到所需的要求。 关键词:冷弯成型机;轧辊;传动部件;强度校核 I 洛阳理工学院毕业设计(论文) 英文题目 ABSTRACT The design of the cold roll forming machine with rotating roller contact friction effect, will be metal rolling (workpiece) gap pulled into a roll, the roll pressure, so that the workpiece is mainly in the thickness direction to complete the plastic forming. This design mainly includes: the selection of motor, the transmission part design, design of roll shaft parts, the design of the frame, the design process in accordance with national standards and mechanical design criteria for design. The roller design is the focus of this design, design according to the mechanical design manual for the precise design, and check the intensity. Design of a simple cold roll forming machine based on all parts of the design, mainly for the processing of U type thin-wall parts and design. To ensure that products after processing the good performance, high surface smoothness, flatness, and to meet the requirements. roller;transmission parts;strength KEY WORDS:Cold roll forming machine; check II 毕业设计(论文)原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺:所呈交的毕业设计,论文,～是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知～除文中特别加以标注和致谢的地方外～不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果～也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体～均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名: 日 期: 指导教师签名: 日 期: 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计,论文,的规定～即:按照学校要求提交毕业设计,论文,的印刷本和电子版本,学校有权保存毕业设计,论文,的印刷本和电子版～并提供目录检索与阅览服务,学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文,在不以赢利为目的前提下～学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名: 日 期: 学位论文原创性声明 本人郑重声明:所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外～本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体～均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名: 日期: 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定～同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版～允许论文被查阅和借阅。本人授权 大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索～可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名: 日期: 年 月 日 导师签名: 日期: 年 月 日 指导教师评阅书 指导教师评价: 一、撰写,设计,过程 1、学生在论文,设计,过程中的治学态度、工作精神 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 4、研究方法的科学性,技术线路的可行性, 设计方案 关于薪酬设计方案通用技术作品设计方案停车场设计方案多媒体教室设计方案农贸市场设计方案 的合理性 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 5、完成毕业论文,设计,期间的出勤情况 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 二、论文,设计,质量 1、论文,设计,的整体结构是否符合撰写规范, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、是否完成指定的论文,设计,任务,包括装订及附件,, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 三、论文,设计,水平 1、论文,设计,的理论意义或对解决实际问题的指导意义 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、论文的观念是否有新意,设计是否有创意, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 3、论文,设计说明书,所体现的整体水平 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 建议成绩:? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 (在所选等级前的?内画“?”) 指导教师: (签名) 单位: (盖章) 年 月 日 评阅教师评阅书 评阅教师评价: 一、论文,设计,质量 1、论文,设计,的整体结构是否符合撰写规范, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、是否完成指定的论文,设计,任务,包括装订及附件,, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 二、论文,设计,水平 1、论文,设计,的理论意义或对解决实际问题的指导意义 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、论文的观念是否有新意,设计是否有创意, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 3、论文,设计说明书,所体现的整体水平 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 建议成绩:? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 (在所选等级前的?内画“?”) 评阅教师: (签名) 单位: (盖章) 年 月 日 教研室(或答辩小组)及教学系意见 教研室(或答辩小组)评价: 一、答辩过程 1、毕业论文,设计,的基本要点和见解的叙述情况 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、对答辩问题的反应、理解、表达情况 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 3、学生答辩过程中的精神状态 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 二、论文,设计,质量 1、论文,设计,的整体结构是否符合撰写规范, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、是否完成指定的论文,设计,任务,包括装订及附件,, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 三、论文,设计,水平 1、论文,设计,的理论意义或对解决实际问题的指导意义 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 2、论文的观念是否有新意,设计是否有创意, ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 3、论文,设计说明书,所体现的整体水平 ? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及格 评定成绩:? 优 ? 良 ? 中 ? 及格 ? 不及 格 (在所选等级前的?内画“?”) 教研室主任(或答辩小组组长): (签名) 年 月 日 教学系意见: 系主任: (签名) 年 月 日 目 录 前 言 .................................................................................................. 1 第1章 绪论 ........................................................................................ 2 1.1 明确设计任务......................................................................... 2 1.2 本课题在国内外的研究现状................................................. 2 1.2.1 国外冷弯成型技术....................................................... 2 1.2.2 国内冷弯成型技术....................................................... 4 1.3 课题研究的内容及拟采用的方法 ......................................... 5 1.4 课题研究中的主要难点以及解决的方法 ............................. 5 第2章 总体 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 设计 ........................................................................ 6 2.1 驱动方案的设计..................................................................... 6 2.1.1 机械传动系统拟定的一般原则................................... 6 2.1.2 拟定的驱动方案........................................................... 7 2.1.3 确定最终驱动方案....................................................... 8 2.2确定各传动机构的传动效率.................................................. 9 第3章 电动机的选择 ...................................................................... 10 3.1 选择电动机的类型及结构形式 ........................................... 10 3.2 电动机功率的选择................................................................11 3.3 确定各轴的功率....................................................................11 3.4 确定各轴转速....................................................................... 12 3.5 确定传递的转矩................................................................... 12 第4章 轧辊的设计 .......................................................................... 13 4.1 材料的选择........................................................................... 13 4.2 轧辊弯曲角度的分配........................................................... 13 4.3 轧辊宽度和直径................................................................... 14 4.3.1 第一道次尺寸的确定................................................. 15 4.3.2 第二道次尺寸的确定................................................. 16 4.3.3 第三道次尺寸的确定................................................. 18 4.3.5 第五道次尺寸的确定................................................. 19 4.3.6 第六道次的确定......................................................... 21 4.4 轧机上配合部分尺寸的拟定............................................... 23 第5章 传动方案中锥齿轮和链轮的设计....................................... 24 5.1 链及链轮的设计................................................................... 24 5.2 锥齿轮的设计....................................................................... 25 第6章 轴的设计及校核 .................................................................. 30 6.1 拟定轴上零件的装配方案................................................... 30 6.2确定各轴段尺寸和各轴的校核............................................ 30 第7章 机架 ...................................................................................... 35 7.1 机架设计的一般要求........................................................... 35 7.2 机架材料的选择................................................................... 35 7.3 本设计机架的结构和主要尺寸 ........................................... 36 结 论 ................................................................................................ 37 谢 辞 .................................................................................................. 38 参考文献 ............................................................................................ 39 外文资料翻译 .................................................................................... 40 前 言 冷弯成型是通过顺序配置的多道次成型轧辊，把卷材、带材等金属板带不断地进行横向弯曲，以制成特定断面型材的塑性加工工艺。 目前我国对cold roll forming这一工艺有多种叫法，一种是从俄文翻译过来的，称为冷弯成型，冷弯型钢(冶金行业多用此说法)，一种是从英文等外文翻译过来的，有滚轧成型，辊轧成型，辊弯成型，滚压成型。 冷弯成型是一种节材、节能、高效的金属板料成型新工艺、新技术。利用这一工艺，不但可以生产出高质量的型钢产品，而且能够缩短产品开发的周期、提高生产效率，从而提高企业的市场竞争力。 常见的门坎加强板零件,形状简单的汽车冲压件都是运用冷弯技术加工出来的。近年来，冷弯型钢产品作为重要的结构件在建筑、汽车制造、船舶制造、电子工业及机械制造业等许多领域得到了广泛的应用。其产品从普通的导轨、门窗等结构件到一些为特殊用途而制造的专用型材，类型极其广泛。冷弯型钢单位重量的断面性能优于热轧型钢产品，并且具有很高的表面光洁度和尺寸精度，因此冷弯型钢代替热轧型钢可以取得既节约钢材又节省能源的双重效果，所以人们对冷弯型钢的发展给予了高度重视。正是用户对冷弯型钢产品的品种、规格、质量等方面的不断渴求，促使冷弯成型工艺技术的迅猛发展。 第1章 绪论 1.1 明确设计任务 设计一台冷弯成型机，使工料经过放料架、六辊调平机、控料测速装置送入冷弯成型机，工件经过数次轧辊形成截面为U型槽的薄壁工件，工件最终通过定长剪断装置形成成品放入成品托料架上。本论文主要研究的是冷弯成型部分的设计。 已知材料为较软的铝制件，长度尺寸L=40cm，成品断面为对称U型槽， 0制品弯曲角度约为，型材板厚约为,弯曲内角圆角半径为,=90t=3mm0 R=3mm,立边长度H=3cm。其实体图如图1-1 图1-1成品零件图 1.2 本课题在国内外的研究现状 1.2.1 国外冷弯成型技术 [1]国外辊弯成型技术工艺己具有100多年历史了，大致分为三个阶段。 第一阶段(1838-1909)是探索和试制阶段，这阶段辊弯成型理论和冷弯型钢的研究工作进展缓慢。随着工业运输业的迅速发展，辊弯成型工艺生产的冷弯型钢己经不能满足用户要求。 2 第二阶段(1910-1959)是创立和逐步推广辊式冷弯成型工艺的阶段。 第三阶段(1960年到现在)是辊弯成型生产迅速发展的阶段。国外冷弯型钢生产的发展动向，归纳起来，有以几方面: 1) 产量不断增加 自本世纪六十年代以来，国外冷弯型钢的产量迅速增加，这是总趋势，根据各国历年冷弯型钢的统计数字看，冷弯型钢的产量与钢材的产量相对稳定在一定的比例，一般为1.5:100至4:100。如前苏联1975年制订的发展规划中规定1990年冷弯型钢产量在钢材产量中所占比例将达到4%，随着冷弯型钢生产工艺的改进，产品规格和品种不断增加，产品质量不断提高，应用范围日益扩大，前苏联1979年正对原发展规划重新规定，规定1990年将达到5%，其它一些国家也 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 使冷弯型钢产量增加，现在国外冷弯型钢产量约1000万吨每年，占世界钢材总量的3%。 2) 研究工作正在深入 国外对辊式冷弯成型理论、成型工艺和成型设备的研究工作正在深入进行，对冷弯型钢实际应用的研究工作也取得了一系列进展。例如前苏联和美国已经用电子计算机来研究冷弯成型中的力能参数，探讨耗能最低的变形方法。 3) 新工艺不断出现 辊式冷弯成型工艺自1910年美国研究成功以来，经过几十年的改进和完善，成型工艺日趋成熟。随着冷弯型钢在实际应用上的技术经济效果日益为人们所认识，冷弯型钢被广泛应用于国民经济各个领域。用户对冷弯型钢的质量要求越来越严格，要求品种规格多样化，这样就促使辊弯成型工艺不断改进以适应于用户要求，国外在发展辊弯成型工艺与研制的相应设备中，采用了带插入式的立辊成型机，成型辊集中调节的成型机组简称CTA机组(Central Tool Adjustment)，直缘成型机组。 4) 产品品种不断增加，产品结构不断更新。 随着冷弯型钢生产的发展和应用范围的扩大，冷弯型钢的品种不断增加，产品结构不断更新，产品标准逐步完善。随着新工艺的不断出现，坯料材质和规格范围日益扩大，现在国外生产的冷弯型钢品种规格已有一万多个，其中冷弯型钢的规格范围为:坯料展开宽度10mm-2500mm，厚度 3 0.1mm,32mm。从冷弯型钢的材质来看，本世纪七十年代以前主要是普碳钢，越占90%;七十年代以来，通过实际应用的技术经济比较，推广采用高强度低合金钢、合金钢和不锈钢，使普碳钢产品所占的比重逐年下降，合金钢、高强度低合金钢和不锈钢产品所占的比重逐年上升。 1.2.2 国内冷弯成型技术 在我国，从50年代末开始建设冷弯机组以来，经历了发展、调整的曲折过程，70年代末仅有6家，80年代我国的冷弯型钢迅速发展，到1982年产量仅1.6万吨，到1989年，全国20多个生产厂家，产量发展到30余万吨，设计能力达到60余万吨，其中冶金系统14个重点厂，机组45套，冷弯型钢品种规格也在不断增多，现已经达800余种。在改革开放的有利形式下，国民经济建设对钢材品种和质量提出了新的要求，冷弯型钢的优点逐步为人们所认识和接受，冷弯型钢的生产取得了较大的发展。迄今己经有100余套冷弯机组，年生产能力达150万吨，共1000余个品种规格。例如:山包头设计研究院为消化吸收国外某些先进技术结合国内市场具体情况而开发研制的中Φ219mm中口径焊管成型机组，即CR机组(composite roll mill)属于一种新型辊式成型机组，该机组特点是: (1)粗成型段采用共享辊与更换辊组合方式，更换产品规格时，部分机架的 轧辊不必更换，可节省部分轧辊的储备量。 (2)平辊用组合辊片，粗成型段为六机架，立辊群轧辊倾斜布置，车辊体积小，比传统辊式成型机轧辊重量减轻1/3以上，设备结构更紧凑。 (3)辊型曲线简单，制造与修复方便，轧辊重复利用率高。 (4)成型稳定，轧机对薄壁管和后壁管成型适用性强，产品规格范围广。该院设计的CR-Φ219成型机组第一套设备已于1992年8月在天津津海联营钢管厂正式投产。然而，无论从产量、质量、品种、消耗和应用领域方面，还是装备水平、工艺水平方面，与国外发达国家相比差距甚大，与年产近亿吨产钢国的地位极不相称。可以预计，冷弯型钢在我国必将有一个更大的发展。 4 1.3 课题研究的内容及拟采用的方法 轧机的传动轴和轧辊轴通过锥齿轮啮合装与轧辊支架内。动系统采用链轮传动，电机选用变频调速电机，便于调整轧制速度，电通过减速器减速驱动电机齿轮，电机齿轮带动大齿轮运转，连接链轮，进而通过轧辊支架内的传动机构带动轧辊运转。轧制力与轧制功率可以通过 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 计算电机的选择根据轧辊轧辊转速和轧制速度进行选择。 1.4 课题研究中的主要难点以及解决的方法 本课题研究的是旋转传动式冷弯成型机，在研究中主要有以下几个难点:传动方案的确定，电动机的选择，轧辊的设计，机架的形状的确定。 1、电动机的选择:电动机的功率选择是否合适; 通常，我们均采用三相据我所设计的机器的诸多要求，经过反复的思考与计算推演，我最终选用Y系列三相异步交流电动机。 2、轧辊的设计:辊轮形状、尺寸、轧制角度的确定; 通常，我们根据成型产品的形状尺寸、生产批量等根据经验及公式要求确定辊的尺寸，角度。在满足使用要求及生产效率的前提下，尽量使结构简单、经济合理、安全可靠、维修方便、提高三化程度(标准化、系列化、通用化)。 3、传动方案及的设计:传动方案的确定，零件的尺寸设计及校核; 利用学过的知识综合考虑，通过对比的方法确定出最合理、简单、经济的方案，各传动零件的材料、尺寸的确定及强度校核。 5 第2章 总体方案设计 2.1 驱动方案的设计 2.1.1 机械传动系统拟定的一般原则 [2]1(采用尽可能简短的运动链 采用简短的运动链，有利于降低机械的重量和制造成本，也有利于提高机械传动效率和减小积累误差。为了使运动链见你短，在机械的几个运动链之间没有严格的速比要求的情况下，可以考虑每一个运动一个原动机来驱动，并注意原动机类型和运动参数的选择，以简化传动链。 2(优先选用基本结构 由于基本结构简单，设计方便，技术成熟，故在满足功能要求的条件下，应优先选用基本机构。若基本机构不能满足或者不能很好的满足机械的运动或动力要求时，可以适当地对其进行变异或组合。 3(应使机械油较高的机械效率;机械的效率取决于组成机械的各个机构的效率。一次，当机械中包含有机械效率较低的机构时，就会使机械的总效率降低。但要注意，机械中各运动链所传递的功率往往相差很大，在设计时应着重考虑使传递效率最大的主运动链具有较高的机械效率，而对于传动效率很小的辅助运动链，其机械效率的高低则可以妨碍次要地位，而着眼于其它方面的要求(如简化机构，减小外廓尺寸等)。 4(合理分配传动比 运动链的传动比应合理分配给各级传动机构，具体分配方法应注意两点: 1)每一级的传动应在常用的范围之内选取。如一级传动比过大，对机构的性能和尺寸都是不利的。例如当齿轮传动的传动比大于8至10时，一般应设计成两级传动。 2)当传动链为减速传动时，必须十分注意机械的安全运转问题，防止发生损坏机械或伤害人身的可能性。例如起重机械的起吊部分，必须防止荷重的作用下自动倒转，为此在传动链中应设置具有自锁能力的机构或者 6 装设制动器。又如，为防止机械因超载而损坏，可采用具有超载打滑现象的摩擦传动或装置安全联轴器等。 2.1.2 拟定的驱动方案 ( 其中F是左右立边长度之成型道次数的确定:形状因子,=Fnt1 和，n为弯曲角度数，t为板厚。)根据图2-1可知成型道次数确定为N=6。 图2-1对称断面的形状因子与成型道次 拟定的驱动方案 ?链驱动:若用一条链驱动所有上下轴，轴的调节量就很小，速度会受到限制，改变链的驱动会有比较大的上轴垂直调节能力。链驱动是成本较低的方案，通常不用于高质量轧机。 ?齿轮驱动:可以用圆柱或圆锥齿轮组驱动轴，这种齿轮布置的问题是上轴调节能力。少量移动上轴，就会使齿轮减少接触高度。这种啮合会引起传动不平稳，容易使齿发生损坏。 ?混合驱动:混合驱动是为了减小成本，一些公司偶尔采用的链传动或齿轮传动的组合或者某些上轴不驱动的驱动方式。 ?不驱动上轴:如果上轴都驱动，大的圆周速度差会产生问题。于是，一些制造的成型机的上轴不再设置驱动。然而，下轴驱动轧辊，板料间的摩擦力仅为双轴驱动摩擦力的一半。因此，在头几道次中经常会出现问题， 7 主要是: a、板料不能拉入轧机; b、在产品成型时产生大的速度波动; c、不能推入产品进入矫直头、弯曲机组或其它设备。 因此，除驱动第一第二和最后一两个上轴，经常不驱动上轴，这样便于按需要装置齿轮。通常，中间道次上设置上轴驱动，这需要轧机设计者提出，偶尔由安装技术员更正。 2.1.3 确定最终驱动方案 通过对以上内容的了解和分析结合我在实习工厂所观察的冷弯成型机，和实际设计的了冷弯机的质量不高，经过和老师的多次探讨和修改最终我确定了冷弯成型机的整体传动方案:驱动下轴不驱动上轴的方案，利用锥齿轮进行传动。 方案如下图2-2 1是电动机～2是链及链轮～3是输入轴～4是锥齿轮～5是传动轴 图2-2传动方案 8 2.2确定各传动机构的传动效率 参阅参考文献并结合本人所设计的冷弯成型机的整体传动方案和各传 动机构自身的特点确定各机构的传动效率[3]如下: 锥齿轮的传动效率是: ,=0.96锥齿 链的传动效率是: ,,0.90链 滚动轴承的传动效率是: ,,0.99 滚 9 洛阳理工学院毕业设计(论文) 第3章 电动机的选择 3.1 选择电动机的类型及结构形式 电动机是一种旋转式机器,它将电能转变为机械能,它主要包括一个用以产生磁场的电磁铁绕组或分布的定子绕组和一个旋转电枢或转子,其导线中有电流通过并受磁场的作用而使转动,这些机器中有些类型可作电动机用,也可作发电机用。 电动机是把电能转换成机械能的设备，它是利用通电线圈在磁场中受力转动的现象制成，分布于各个用户处，电动机按使用电源不同分为直流电动机和交流电动机，电力系统中的电动机大部分是交流电机，可以是同步电机或者是异步电机(电机定子磁场转速与转子旋转转速不保持同步速)。电动机主要由定子与转子组成。通电导线在磁场中受力运动的方向跟电流方向和磁感线(磁场方向)方向有关。电动机工作原理是磁场对电流受力的作用，使电动机转动。 它是将电能转变为机械能的一种机器。通常电动机的做功部分作旋转运动，这种电动机称为转子电动机;也有作直线运动的，称为直线电动机。电动机能提供的功率范围很大，从毫瓦级到千瓦级。电动机的使用和控制非常方便，具有自起动 、加速、制动、反转等能力，能满足各种运行要求;电动机的工作效率较高，又没有烟尘、气味，不污染环境，噪声也较小。由于它的一系列优点，所以在工农业生产、交通运输、国防、商业及家用电器、医疗电器设备等各方面广泛应用。 各种电动机中应用最广的是交流异步电动机(又称感应电动机 )。它使用方便 、运行可靠 、价格低廉 、结构牢固，但功率因子较低，调速也较困难。大容量低转速的动力机常用同步电动机(见同步电机)。同步电动机不但功率因子高，而且其转速与负载大小无关，只决定于电网频率。工作较稳定。在要求宽范围调速的场合多用直流电动机。但它有换向器，结构复杂，价格昂贵，维护困难，不适于恶劣环境。20世纪70年代以后，随着电力电子技术的发展，交流电动机的调速技术渐趋成熟，设备价格日 10 洛阳理工学院毕业设计(论文) 益降低，已开始得到应用 。电动机在规定工作制式(连续式、短时运行制、断续周期运行制)下所能承担而不至引起电机过热的最大输出机械功率称为它的额定功率，使用时需注意铭牌上的规定。电动机运行时需注意使其负载的特性与电机的特性相匹配，避免出现飞车或停转。电动机的调速方法很多，能适应不同生产机械速度变化的要求。一般电动机调速时其输出功率会随转速而变化。从能量消耗的角度看，调速大致可分两种 :? 保持输入功率不变 。通过改变调速装置的能量消耗，调节输出功率以调节电动机的转速。?控制电动机输入功率以调节电动机的转速。 3.2 电动机功率的选择 根据本人设计的冷弯成型机的使用要求，最大轧制力是15吨，轧制速 pwkw度是0.2米每秒，可求出轧机主体部分的=15×0.2=3 87Pηηηp0链锥齿滚w因为依照整体传动方案可计算出:= 8778P/ηηηPw链锥齿滚3/0.960.990.90()，，0kw则= = =7.38 本机选用Y系列小型三相异步电动机Y160L-8,其主要技术参数为:功 N,mkw率7.5,满载转速720r/min,最大转矩2.0,最小转矩1.0，效率(%)86。 3.3 确定各轴的功率 P=Pη 0链电机 ‘P,P, 0滚 P=Pηη 10锥齿滚 P=Pηη 21锥齿滚 P=Pηη 32锥齿滚 P=Pηη 43锥齿滚 P=Pηη 54锥齿滚 P=Pηη 65锥齿滚 11 洛阳理工学院毕业设计(论文) 带入数值得: ' P=7.20 kwP=7.28 kwP=6.85 kwP=6.50 kw012 P=6.18 kwP=5.88 kwP=5.58 kwP,5.31kw6345 ppppppp (注:为通过链与电机连接的轴，，，，，，为轧0123456 辊下轴) 3.4 确定各轴转速 设与电机连接的链轮的传动比为=6，功率为的轴上的链轮与第一道iP00 i=3i=1轧辊下轴的传动比为，第一道轧辊下轴与第二道轧辊下轴的传动比，12 i=1第二道轧辊下轴与第三道轧辊下轴传动比是，第三与道轧辊下轴第四道3 i=1i=1轧辊下轴传动比为，第四道轧辊下轴与第五道轧辊下轴传动比为，45 i=1第六道轧辊下轴与第五道下轴传动比为。 6 '所以:功率为的轴的转速=/=720/6=120r/min,第一道轧辊下iPnn0000 'n=n轴的转速=/=120/3=40,第二道上下轴的转速为=40r/min,第三nin21110 道上下轴的转速为=40r/min,第四道下轴的转速为=40r/min,第五道nn34轧辊的下轴的转速为=40r/min,第六道轧辊的转速为=40r/min。 nn56 3.5 确定传递的转矩 '579.3 T=9550P/n=95507.28/120=，，N,m000 ‘''T,9550，P/n,9550，7.20/40,1719 N,m T=9550P/n=95506.85/40=，，1635.43 N,m111 T=9550P/n=95506.50/40=，，1551.19 N,m222 T=9550P/n=95506.18/40=，，1475.48 N,m333 T=9550P/n=95505.88/40=，，1403.85 N,m444 T=9550P/n=95505.58/40=，，1332.23 N,m 555 T=9550P/n=95505.31/40=，，1267.76 N,m666 12 洛阳理工学院毕业设计(论文) 第4章 轧辊的设计 4.1 材料的选择 轧辊是高频焊管和冷弯型钢生产的主要工具，其质量直接影响到产品的质量、产量和成本。良好的轧辊材料体现在两个方面: 1.根据带钢变形规律进行孔型设计，保证其合理性。 2.轧辊材料必须具有高强度、高硬度、高耐磨性和韧性，保证其有较长的寿命。 依据带钢变形规律，我们选用边缘弯曲成型法、双半径弯曲组合成型法、W反弯弯曲成型法、排辊直缘成型方式。在孔型设计方面，使用计算机进行辅助设计和辊轧变形的模拟分析，优化轧辊设计。 成型辊和定径辊一般采用GCrl5SiMn、Crl2MoV等冷作模具钢材料，挤压辊除了具有成型辊的硬度、韧性要求外，还因具有较好的红硬性和热疲劳性，所以采用5Cr4M02W2VSi、4Cr3M03W4vTiNb、SKD61(JIS—G4404)等热作模具钢材料。所有材料经锻造、球化退火、粗车、半精车、淬火和低温回火、磨端面和内孔、孔型弧精加工、研磨抛光制成成品，硬度可达HRC61,63。由于冷弯成型生产效率高，材料可能占65%-95%的制造成本。为了以合理的价格加工出合格的产品，选择合格的产品是非常重要的，设计人员选择材料时必须考虑以下因素:机械、性能、外观、价格、可制造性、材料获得、设备及轧辊的生产能力、表面敏感性、耐热性、耐腐蚀性、耐磨性、产品的重量、市场接受能力、导电性等其它特性。 本设计基于以上条件的要求，结合实际情况。确定本次设计的轧辊部分的材料选为经过调质处理的Crl2MoV。 4.2 轧辊弯曲角度的分配 0θ=90已知成型道次数N=6,最终弯曲角度，且断面为对称断面，由公0 式[4] 13 洛阳理工学院毕业设计(论文) 32可求得每道次的弯曲角度。代入参cosθ=1+(1-cosθ)[2(i/N)-3(i/N)]，，i0 000000数后得:= (注:i=1,2,3,4,5,6。) 22.242.2607585.890,,,,,θi 则U型断面的成型工序图: 图4-1成型工序图 4.3 轧辊宽度和直径 采用定半径成型方法,每道次以最终半径进行弯曲。采用公式,,,=2R+0.5)/360(t进行计算弯角部分的尺寸[5]。 ii 已成型板料断面的分割及各部分的尺寸，如图4-2 图4-2成型板料尺寸 14 洛阳理工学院毕业设计(论文) ?=30-6=24mm ?=20-6=14 ?==(6+0.53)90/360=11.78mm 2π(R+0.5t)θ/3602,，i 4.3.1 第一道次尺寸的确定 1.断面尺寸 其(部分对称)断面图,如图4-3 图4-3第一道次断面尺寸 ψ=2π(R+0.5t)θ/360=2.88 1i δ/2=1/2(?-) ψ1 tan(θ/2)δ/2=?++(R+t) B，11 tan(θ/2)δ/2=(R，t)++? B，12 δ/2?++Rtan() T=θ/2，11 δ/2Rtan()++? T=θ/2，21 代入数据得:=29.91mm =19.91mm BB12 = 29.62mm =19.62mm TT122.轧辊宽度和直径的确定[7] ,驱动直径的确定: 由V=Dn (其中n=40r/min,V是材料输送速度， 0.53m/s) D则=254.78mm。 设上辊的宽度取120mm,下辊宽度取140mm,赋予?的值为270mm;如 图4-4 15 洛阳理工学院毕业设计(论文) 图4-4第一道次轧辊宽度和直径 ?==19.62mm ?=254.78mm T2 ?=60-?=60-19.62=40.38mm ?=?-2?tan22=222.15mm ，， ?==19.91mm ?=254.78mm B2 ?=(270-254.78)/tan22=37.67mm ?=270mm ?=70-?-?=70-37.67-19.91=12.42mm (其中?、?、?、?、?表示的是宽度部分尺寸，?、?、?、?表 示是直径部分尺寸) 4.3.2 第二道次尺寸的确定 1.断面尺寸 其(部分对称)断面图,如图4-5 ψ=2π(R+0.5t)θ/360=5.50 22 δ/2=1/2(?-) ψ2 tan(θ/2)δ/2=?++(R+t) B，21 tan(θ/2)δ/2B=(R+t)++? ，22 θ/2δ/2?++Rtan() T=，21 θ/2δ/2Rtan()++? T=，22 BB代入数据得:=30.60mm =20.60mm 12 TT = 29.44mm =19.44mm 12 16 洛阳理工学院毕业设计(论文) 图4-5第二道次断面尺寸 2.轧辊宽度和直径的确定 由于V和n都没有变，所以驱动直径D也不变，即D=254.78mm。 设上辊的宽度取120mm,下辊宽度取160，赋予?的值为300mm;如 图4-6 ?==19.44mm ?=254.78mm T2 图4-6第二道次轧辊宽度和直径 ?=60-?=60-19.44=40.56mm ?=?-2?tan42=181.74mm ，， B?==20.60mm ?=254.78mm 2 ?=(300-254.78)/tan42=50.22mm ?=300mm ?=80-?-?=100-50.22-20.60=9.18mm 17 洛阳理工学院毕业设计(论文) 4.3.3 第三道次尺寸的确定 1.断面尺寸 其(部分对称)断面图,如图4-7 =7.85mm ψ=2π(R+0.5t)θ/36033 ?-) δ/2=1/2(ψ3 =?++(R+t)tan(/2), ,/2B，31 =(R+t)++? tan(θ/2)δ/2B，32 θ/2?++Rtan() δ/2T=，31 θ/2Rtan()++? δ/2T=，32 代入数据得:=31.16mm =21.16mm BB21 = 29.43mm =19.43m TT12 2.轧辊宽度和直径的确定 驱动直径=254.78mm。 D 设上辊的宽度取100mm，下辊的宽度取140mm，赋予?的值为320mm; 如图4-8 图4-7第三道次断面尺寸 T?==19.43mm ?=254.78mm 2 ?=50-?=50-19.43=30.57mm ?=?-2?tan60=148.88mm ，， 18 洛阳理工学院毕业设计(论文) ?==21.16mm ?=254.78mm B2 ?=(320-254.78)/tan60=37.65mm ?=320mm ?=70-?-?=90-37.65-21.16=11.19mm 图4-8第三道次轧辊宽度和直径 4.3.5 第五道次尺寸的确定 1.断面尺寸 其(部分对称)断面图,如图4-11 图4-11第五道次断面尺寸 19 洛阳理工学院毕业设计(论文) ψ=2π(R+0.5t)θ/36055 ?-) δ/2=1/2(ψ5 =?++(R+t) tan(θ/2)δ/2B，51 =(R+t)++? tan(θ/2)δ/2B，52 θ/2?++Rtan() δ/2T=，51 θ/2Rtan()++? δ/2T=52 代入数据得:=32.66mm =22.66mm BB21 =29.86mm =19.86mm TT12 2.轧辊宽度和直径的确定 驱动直径=254.78mm。 D 设上辊的宽度取50mm,下辊的宽度取80mm,赋予?的值为380mm;如图 4-12 ?==19.86mm ?=254.78mm T2 ?=25-?=25-19.86=5.14mm ?=?-2?tan86=107.77mm ，，?==22.66mm ?=254.78mm B2 ?=(380-254.78)/tan86=8.76mm ?=380mm ?=60-?-?=40-8.76-22.66=8.58mm 20 洛阳理工学院毕业设计(论文) 图4-12第五道次断面尺寸 4.3.6 第六道次的确定 1.断面尺寸 其(部分对称)断面图,如图4-13 ψ=2π(R+0.5t)θ/360 66 δ/2=1/2(?-) ψ6 δ/2tan(,/2)=?++(R+t) B，51 tan(θ/2)δ/2B=(R+t)++? ，62 θ/2,/2?++Rtan() T,，61 θ/2δ/2Rtan()++? T=62 21 洛阳理工学院毕业设计(论文) 图4-13第六道次断面尺寸 代入数据得:=33mm =23mm BB21 =30mm =20mm TT12 2.轧辊宽度和直径的确定 驱动直径=254.78mm。 D 设上辊的宽度取40mm,下辊的宽度取72mm,赋予?的值为320mm;如图 4-14 ?==20mm ?=254.78mm T2 ?=23mm ?=? =254.78mm ?=36-?=36-23=13mm ?=320mm 22 洛阳理工学院毕业设计(论文) 图4-14第六道次轧辊宽度和直径 4.4 轧机上配合部分尺寸的拟定 轴直径d:考虑各轧辊的断面尺寸，初选轴直径为d=100mm。 道次间距L:道次间距是水平方向的轴心距离;综合考虑最大最小的轧辊直径、制造的经济型等要求;选各道次间距为L=400mm。 下轴和轧机台面间距离h:本轧机采用下轴固定，不可调节的设计方案。 [8]下轴轴心与轧机台面间距离(或轴下方最高点)限制了最大下辊直径。初 长，宽，高,4000，1000，500设计下轴和轧机台面间距离为h=200mm。装轧辊的轴段长度设为300mm。 „„ 23 洛阳理工学院毕业设计(论文) 第5章 传动方案中锥齿轮和链轮的设计 5.1 链及链轮的设计 1(选择链轮齿数[9] iz，取小链轮齿数为=17，大链轮齿数为===102 zz176，1122.确定计算功率 K 确定=1.0,=1.52,双排链，则根据公式可得计算功率为KAZ P=KKP，，==11.07 Kw 1.01.527.28，，caA0Z 3.选择链条型号及节距 根据计算功率P=11.07n=120r/minKw及。可选24A-1,链条节距为ca0 P=38.1mm，滚子直径=22.23mm,内链节内宽=25.22mm,销轴直径db11=11.11,内链板高度=36.2mm。 dh22 4.计算链节数及中心距 初选中心距=(30,50)p=(30,50)×38.1=1143,1905mm。取a0 =1500mm相应的链长节数为: a0 z+zz-zp21221 L=2a/p++()，，p0022πa0 1021738.1,2=2150038.1(17102)2()，,，，,，，=142.40 ,21500取链长节数为142节。 查表9-7得中心距计算系数f=0.23556，则链传动的最大中心距为: 1 a=fp[2L-(z+z)]，=0.23556×38.1×[2×142-(17+102)]?1480mm 1p12 5.计算链速v nzp1201738.1，，11=?1.30m/s v=601000，601000， 6.计算压轴力 P7.5有效圆周力为:=?5769 N 1000，F=1000，e1.30v 24 洛阳理工学院毕业设计(论文) 链水平布置时的压轴力系数为=1.15，则压轴力为: Kfp =1.15×5769?6634 N F=KF，pfpe 大小链轮的主要参数，如下表: 名称 小链轮 大链轮 链号 24-A 24-A 节距 38.1 38.1 滚子直径 22.23 22.23 齿数 17 102 齿根圆直径 185.117 1214.981 节圆直径 207.347 1237.211 最大齿顶径 232.742 1262.606 最小齿顶径 219.632 1252.48 最大弦齿高 14.490 12.996 最小弦齿高 7.935 7.935 齿侧倒角 4.953 4.953 齿侧半径 38.1 38.1 齿全宽 25.22 25.22 表5-1大小链轮的主要参数 5.2 锥齿轮的设计 本设计要求两种规格相配合的锥齿轮，一种(设为第1种)用于功率输入轴与传动轴之间的配合传动，另一种规格(设为第2种)用于轧辊下轴与传动轴之间的传动。这两种锥齿轮都设计为轴交角为90度的直齿锥齿轮。 1.设计参数、精度等级、材料及齿数[10] 直齿锥齿轮传动都是以大端参数为标准值的。在强度计算时常以齿宽中点处的当量齿数作为计算依据。 iu第一种规格的齿轮已知设计参数:其齿数比=3(等于传动比 )，输入01 pn功率P= =7.28kw.小齿轮转速 =120r/min，第二种规格的齿轮已知设01 25 洛阳理工学院毕业设计(论文) 计参数: =1,小齿轮的转速 =40r/min。 un22 冷弯成型机为一般工作机器，速度不高，故选用7级精度。齿轮材料: o40Cr，硬度为280HBS。选小齿轮当量齿数 =24 ,, δ=arctgizδ=90-δ21212.确定许用应力[11] ζHlimb1)许用接触应力 ζ=K,,HHLSH ζζζ?查、，并取二者之间的小值计算 ,,HHlimb1,limb2 ?取安全系数=1 SH ,?计算应力循环次数 = 60nt (n是与相对应的齿轮转速) N,,HH ?查循环基数 NH0 6NH0?计算 K=HLNH NK当,时，取=1 NH0HLH ζ ?计算,,H ζFlimb2)许用弯曲应力 ζ=KK,,FFCFLSF ζζ?查得 ， Flimb1Flimb2 ?取安全系数=1.25,1.5 SF ?取 KFC 8N?计算 = ， =4× 10NNKFVHF0FL 6NF0K=计算 1但 2 FLNFV ζζ?计算 ， ,,,,F1F2 P413.计算工作转矩 T=9.5510 ，， 1n1 d4.根据接触强度，试求小齿轮分度圆直径 m1 32TKu+11βd=K， m1d2u0.85ψζ,,dH 26 洛阳理工学院毕业设计(论文) 3N初步计算时，取 ; 一般:=0.3,0.6 ψ,bdψK=84dm1d2dmm 查出; 求出试算值 。 Kdβm1t 5.精确计算小齿轮的直径 32TKu+11β d=K，m1d2u0.85ψζ,,dH Nz=1取 z=1.76, , z=2712εHEmm πdnm1t1 圆周速度 m/s v=m1601000， 依据精确等级和圆周速度，查 vKm1v 32，求出。 计算dK=2ZZZK，，m1dHEεV b=bb=ψd计算 ，取整数后，作为齿轮的宽度，注意: 12dm1 m6.根据弯曲疲劳强度，计算齿轮的模数 32TKKY1βVF mm m,，m0.85Zψζ,,1mF zz12由 ，得 、 YYz=z=F1F2v1v2cosδcosδ12 YYF1F2代入 、 中的大值 ζζ,,,,F1F2 mψ=bm一般可取6,10。计算(不必取整数) mmm m=mR/R-0.5b由，(一般取b/R=1/3) ，，m 求出模数m并根据下表取标准值。 表5-2锥齿轮模数 锥齿轮模数(摘自GB12368-90) „ 1.00 1.121.25 1.371.5 1.75 2.25 2.5 2.75 3 3.25 5 5 „ 3.5 3.75 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 27 洛阳理工学院毕业设计(论文) 7.计算几何尺寸 修正小齿轮的齿数:，(此处为根据接触强度计算的值)z=d/md1m1mm1 z=uz并取大于该数的整数(不四舍五入)作为小齿轮的齿数，计算， 取z212 整数。 则计算出的锥齿轮的相关参数[12]如下表: 第一种规格:=21，=63, m=4.5zzm12 表5-3输入锥齿轮参数 名称 代号 计算公式 小齿轮数大齿轮数 值 值 0,,arctgi, ,,,,90分度锥角 , 18.440 71.560 121 d,mzd,mz, 分度直径 d 94.5 283.5 1122锥距 R 149.42 149.42 122 R=mz+z122 * h齿顶高 hhm,,4.5 4.5 aaa ** h齿根高 hhm,，,(c) 9 9 faf ddh,，2cos, d齿顶圆直径 103.04 286.35 aiaia ddh,,2cos, d齿根圆直径 77.42 277.80 fifif ,,arctghR(/) ,齿顶角 1.720 1.720 aiaa ,,arctghR(/) ,齿根角 3.440 3.440 fiff ,,,,， ,齿顶锥角 20.160 73.28 aiiaia ,,,,, ,齿根锥角 150 68.120 fiifif c分度圆齿厚 7.06 7.06 cm,,/2齿宽 b 38 38 bR,/3 zz,/cos,z 当量齿数 22.14 199.17 vv 2u uu,当量齿数比 9 9 vv mm,,,(10.5)m 平均模数 3.6 3.6 mRm dd,,,(10.5) d 平均分度圆直径 75.6 226.8 miRmi dd,/cos,d 当量齿轮的分度圆79.70 717.02 mvimiimv 直径 28 洛阳理工学院毕业设计(论文) zz第二种规格:=25，=25, m,512m 表5-4传动锥齿轮参数 名称 代号 计算公式 小齿轮数大齿轮数 值 值 0分度锥角 , ,,arctgi,,,,90, 450 450 121 d,mz, d,mz分度直径 d 125 125 1122锥距 R 88.39 88.39 122 R,，mzz122 * h齿顶高 hhm,,3 3 aaa ** h齿根高 hhm,，,(c)5.5 5.5 faf ddh,，2cos, d齿顶圆直径 132.07 132.07 aiaia ddh,,2cos, d齿根圆直径 110.86 110.86 fifif ,,arctghR(/) ,齿顶角 3.24 3.24 aiaa ,,arctghR(/) ,齿根角 6.45 6.45 fiff ,,,,， ,齿顶锥角 48.24 48.24 aiiaia ,,,,, ,齿根锥角 38.55 38.55 fiifif c分度圆齿厚 7(85 7.85 cm,,/2齿宽 b 25 25 bR,/3 zz,/cos,当量齿数 5.36 35.36 zvv 2uu,当量齿数比 1 1 uvv mm,,,(10.5)m 平均模数 4 4 mRm dd,,,(10.5)d 平均分度圆直径 100 100 miiRm dd,/cos,d 当量齿轮的分度圆141.42 141.42 mvimiimv 直径 8.结构设计 画出大小锥齿轮零件图(见CAD图)。 29 洛阳理工学院毕业设计(论文) 第6章 轴的设计及校核 6.1 拟定轴上零件的装配方案 [13]选取轴的材料为45钢,调制处理。根据设计的合理性及经济性可设计各道次的轴尺寸相同。 本设计中轴的设计原则:由于各轴各部分都要装带轮、轴承、轧辊，轴装在矫直轴上，用机架支撑。根据设计的简便性，横跨机架部分的轴可根据对称性设计。轴的轴向定位可用定位套，套筒定位，轴的周向定位用键定位。 初步估算轴的最小直径 3pdA,，A,115 取，于是得: min00n 因为各道次的转速相同，而最大。故只需验证第一道轧辊上轴的最小p1 33p6.91ddA,，，直径即可。 =115=64.05mm。 1min1min040n d所以可以以为各轴的最小直径。 1min 各道次上轴装有链轮，成对滚动轴承，侧板，定位套，轧辊部分。下轴装有锥齿轮，成对滚动轴承，侧板，定位套，轧辊部分。 6.2确定各轴段尺寸和各轴的校核 1.下轴 左端装锥齿轮处的直径尺寸定位d=90mm,第二段与轴承配合部分的直1 dd径取=95mm,第三段装轧辊部分的直径取=100mm. 23 因轴承在工作时既受径向力的作用也存在轴向力。故选单列角接触球轴 d=95mm承，参照工作要求根据由轴承产品目录中初步选取0基本游隙组，2 标准精度级的角接触球轴承7319C型。其基本尺寸为dDBmmmmmm，，,？,，,,,，,,。5处包括起紧固作用的两块侧板和角接触球 30 洛阳理工学院毕业设计(论文) 轴承，根据实际需要及设计经验可设侧板厚度=15mm,所以,侧=B+2=45+215=75mm。2处为定位套筒长度20mm,套筒厚度取=2mm,,,L，，5侧套所以=20mm。设=10mm，应比齿轮的宽度稍大一些，则设=70mm。3LLLL2411段主要装的是轧辊，根据以上所设计的轧辊宽度综合考虑，可取=300mm。L31处选键A2570，5处选键A2590。 ，， 图6-1轧辊下轴的结构 [14]综合考虑，本设计只需校核1轴(即第一道次上轴)。 1)转矩和轧制力 T,转矩1652.15 N,m1 ，则轧制力=/=21652.15 /0.1=32995.2 N F2Tdt13 2)确定锥齿轮上的载荷 ,2，1652.15,0.1,32995.2F,2T/d N t1m1 00,32995.2，tan20，cos45F,Ftan,cos,=8479.77 N rt1 0,32995.2/cos20,35112.76F,F/cos, N nt F，(l，l),F，l t12h12 F,F,F th1h2 F,,F,41065.53 N 8070.33 N h2h1 M,F,F,FN,M4507.63 hrv1v2 31 洛阳理工学院毕业设计(论文) M，F，l,F，(l，l)av12r12 M,F，d/2aa1 F,31250.68 N 22770.91 N ,F,v2v1 M,M,3542.06 3197.71 N,mN,mva 225732.79 M,M，M,N,mhv 32 洛阳理工学院毕业设计(论文) 6-2轴的载荷分析图 [15] 按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时只校核承受最大弯矩和扭矩的截面(即危险截面A和B)的 强度。 ,MT22,,()，4(),[,]根据求数据得: ca-1W2W ,,截面A:13.75MPa ca ,,截面B:38.23MPa ca ,],60MPa已选定轴的材料为45钢，调质，查得[,因此截面A、B都-1 安全。 2.输入轴 如图: 图6-3输入轴的结构 33 洛阳理工学院毕业设计(论文) 根据公式求得最小轴径为 d,45.2mmmin 处装输入小锥齿轮，轴径选为46mm,选=50mm选键C1432。2处装LL，11 角接触球轴承，2处比1处高些，选=50mm,根据国家标准选取7210C型的d2 d，D，B,50mm，90mm，20mm角接触球轴承，其基本尺寸为,所以=20mm。L23处也要有一轴间，所以可取=60mm。 d3 其强度校核同理下轴。经校核，安全。 3.传动轴 传动轴上装的零件有:对称支撑轴承，输入端的大锥齿轮，各道次下轴上的输入传动锥齿轮。如图6-4 图6-4传动轴的结构 dmin根据公式可求得最小轴径为=64.07mm。1和3处装轴承，选d,d,70mm13，选型号为7214AC的角角接触球轴承，其基本尺寸 L,L,24mmd，D，B,70mm，125mm，24mm13，所以。2处装锥齿轮，选d,74mm2，，选建A2040。 同下轴的分析设计，校核，安全。 34 洛阳理工学院毕业设计(论文) 第7章 机架 7.1 机架设计的一般要求 机架设计的一般要求: 1)在满足强度和刚度的前提下,机架的重量应要求轻,成本低; 2)抗震性好。把受迫震动振幅限制在允许范围内; 3)噪声小，结构美观; 4)温度场分布合理,热变形对精度的影响小; 5)机构设计合理,工艺性良好,便于铸造,焊接和机械加工。 7.2 机架材料的选择 机架材料的选用，主要根据机架的使用要求，由于多数机架形状较复杂，故一般采用铸造，由于铸铁的铸造性能好，价廉和吸震性强，应用最广。 铸铁的优点: 它的流动性好，体收缩和线收缩小，容易获得形状复杂的铸件; 1) 2)在铸造中加入少量合金元素可提高耐磨性能; 3)铸铁的内摩擦大、阻尼作用强，故动态刚性好; 4)铸铁还具有切削性能好、价钱便宜和易于大量生产等优点。 工作台中用于镶嵌导轨的支承件选用HT100，其特点是力学性能较小，承受轻负荷，价钱较便宜。 7 HT150流动性好，可承受中等弯曲应力(约为10Mpa)摩擦面压强大 5，10于5Mpa,可用来制造工作台，及工作台底座。 减速器壳体材料选择ZL111。适用于砂型、金属型铸造系铝硅铜镁钛多金，其优点为: 1)铸造性能良好，流动性好，充型能力优良，一般无热裂倾向，线收缩小，气密性高，可经受高压气压和液压作用; 35 洛阳理工学院毕业设计(论文) 2)在熔炼中需进行变质处理，可经热处理强化，在铸态或热处理后的力学性能是铅硅系合金中最好的，可和高强度铝合金ZL20想媲美; 3)可切削加工性和焊接性良好。 7.3 本设计机架的结构和主要尺寸 基于以上原则，本设计的机架的形状如下，其实体图如图8-1 图7-1机架实体 机架总体尺寸较大，通常加工过程中采用板料焊接成型，焊接件多用铸 [16]钢件，结构的设计遵循在满足使用要求的前提下力求简单经济的原则，各尺寸要严格满足配合件之间的要求，使装配方便合理。 机架上主要尺寸的设计如下: 1.机架上设有送料平衡板，有支撑架支撑。平衡板的厚度为20mm，长度 0为50mm。弯曲弧度为150，支撑高为300mm。 长，宽，高,3000，1500，5002.机架。 3.机架上装有支撑传动轴的支撑座1和2，两者间距为3600mm,还有2个起中间支撑作用的支撑架其间距为1800mm。 4.机架上采用组梁焊接，各梁间距420mm。 5.电机装在机架上，用电机通用安装架安装支撑固定。 6.其他尺寸具体见机架CAD图。 36 洛阳理工学院毕业设计(论文) 结 论 本课题研究的是U型冷完成型机轧辊的设计:通过课题安排，首先分析计算给定成型零件的特征来设计计算出各道次轧辊的尺寸、形状，还包括其关联部件的选用、校核，最终设计出一台简单的冷弯成型机(机械部分)。 设计的过程包括电机的选取、传动部分的设计、轴系部分的设计、各部分定位件的选取及机架的设计。在设计过程中，每一部分的设计都非常细致、严谨，查阅了很多的资料，严格按照国家标准进行。机械设计应该尽可能的简化设计机器的结构尺寸，做到经济合理，在满足工作要求的同时还要满足国家制定的标准。在设计过程中有些数据设计算出来了，但设计的时候还是根据一些经验分配、选取参数来设计和绘图，而且在轧辊的尺寸拟定和传动部分还是出现了不太合理的地方，有待于改进。比如:如何传动才能保证零件较高的精度;材料的选择是否考虑承载载荷和材料的浪费。 在没有做毕业设计以前觉得毕业设计只是对这几年来所学知识的大概总结，但是真的面对毕业设计时发现自己的想法基本是错误的。毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过这次毕业设计使我明白了自己原来知识太理论化了，面对单独的课题的是感觉很茫然。自己要学习的东西还太多，以前老是觉得自己什么东西都会，什么东西都懂，有点眼高手低。通过这次毕业设计，我才明白学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，努力提高自己知识和综合素质。 37 洛阳理工学院毕业设计论文 谢 辞 经过几个月的毕业设计，我基本完成了U型冷完成型机轧辊部分及其相关传动部分的设计。通过这次设计我获益良多，总体提高了自我创新意识和绘图能力。但在这次毕业设计过程中，遇到了不少困难，碰到了自己难以解决的难题。这期间多亏了马利民老师的细心指导和身边同学的热心帮助。首先我要感谢马老师，在设计中是他给了我细心详尽的指导。不仅给我讲解设计中的注意事项，并且要我把理论知识多多结合到实际生产中，给我讲解了一系列的重点、难点。还有小组内的成员的资料分享，宿舍兄弟的热心探讨。 在设计的这段时间中，我查阅了许多的资料，学校的图书馆和电子阅览室是我常去的地方，在那里的老师给了我许多的帮助，在这里也诚挚地感谢他们。同时也要感谢在设计中帮助过我的同学们，通过同学们的团结互助和共同探讨，我得到了许多宝贵的经验。 我真诚地感谢所有帮助过我的人，同时也祝他们健康快乐，愉快地度过每一天。 38 洛阳理工学院毕业设计论文 参考文献 [1] 石京，王先进.国内外冷弯成型研究最新进展[J].轧钢，1998:7. 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But even a failed bearing leaves clues as to what went wrong. After a little detective work, action can be taken to avoid a repeat performance. Key words: bearings ;failures ;life Bearings fail for a number of reasons，but the most common are misapplication，contamination，improper lubricant，shipping or handling damage，and misalignment. The problem is often not difficult to diagnose because a failed bearing usually leaves telltale signs about what went wrong( However，while a postmortem yields good information，it is better to avoid the process altogether by specifying the bearing correctly in The first place(To do this，it is useful to review the manufacturers sizing guidelines and operating characteristics for the selected bearing. Equally critical is a study of requirements for noise, torque, and runout, as well as possible exposure to contaminants, hostile liquids, and temperature extremes. This can provide further clues as to whether a bearing is right for a job. 1. Why bearings fail About 40% of ball bearing failures are caused by contamination from dust, dirt, shavings, and corrosion. Contamination also causes torque and noise problems, and is often the result of improper handling or the application 40 洛阳理工学院毕业设计论文 environment(Fortunately, a bearing failure caused by environment or handling contamination is preventable，and a simple visual examination can easily identify the cause( Conducting a postmortem il1ustrates what to look for on a failed or failing bearing(Then，understanding the mechanism behind the failure, such as brinelling or fatigue, helps eliminate the source of the problem. Brinelling is one type of bearing failure easily avoided by proper handing and assembly. It is characterized by indentations in the bearing raceway caused by shock loading,such as when a bearing is dropped-or incorrect assembly. Brinelling usually occurs when loads exceed the material yield point(350,000 psi in SAE 52100 chrome steel)(It may also be caused by improper assembly, Which places a load across the races(Raceway dents also produce noise，vibration，and increased torque. A similar defect is a pattern of elliptical dents caused by balls vibrating between raceways while the bearing is not turning(This problem is called false brinelling. It occurs on equipment in transit or that vibrates when not in operation. In addition, debris created by false brinelling acts like an abrasive, further contaminating the bearing. Unlike brinelling, false binelling is often indicated by a reddish color from fretting corrosion in the lubricant. False brinelling is prevented by eliminating vibration sources and keeping the bearing well lubricated. Isolation pads on the equipment or a separate foundation may be required to reduce environmental vibration. Also a light preload on the bearing helps keep the balls and raceway in tight contact. Preloading also helps prevent false brinelling during transit. Seizures can be caused by a lack of internal clearance, improper lubrication, or excessive loading. Before seizing, excessive, friction and heat softens the bearing steel. Overheated bearings often change color，usually to blue-black or straw colored(Friction also causes stress in the retainer，which can break and hasten bearing failure( Premature material fatigue is caused by a high load or excessive 41 洛阳理工学院毕业设计论文 preload(When these conditions are unavoidable，bearing life should be carefully calculated so that a maintenance scheme can be worked out( Another solution for fighting premature fatigue is changing material(When standard bearing materials，such as 440C or SAE 52100，do not guarantee sufficient life，specialty materials can be recommended. In addition，when the problem is traced back to excessive loading，a higher capacity bearing or different configuration may be used( Creep is less common than premature fatigue(In bearings(it is caused by excessive clearance between bore and shaft that allows the bore to rotate on the shaft(Creep can be expensive because it causes damage to other components in addition to the bearing( 0ther more likely creep indicators are scratches，scuff marks，or discoloration to shaft and bore(To prevent creep damage，the bearing housing and shaft fittings should be visually checked( Misalignment is related to creep in that it is mounting related(If races are misaligned or cocked(The balls track in a noncircumferencial path(The problem is incorrect mounting or tolerancing，or insufficient squareness of the bearing mounting site(Misalignment of more than 1/4 can cause an early failure( Contaminated lubricant is often more difficult to detect than misalignment or creep(Contamination shows as premature wear(Solid contaminants become an abrasive in the lubricant(In addition。insufficient lubrication between ball and retainer wears and weakens the retainer(In this situation，lubrication is critical if the retainer is a fully machined type(Ribbon or crown retainers，in contrast，allow lubricants to more easily reach all surfaces( Rust is a form of moisture contamination and often indicates the wrong material for the application(If the material checks out for the job，the easiest way to prevent rust is to keep bearings in their packaging，until just before installation( 42 洛阳理工学院毕业设计论文 2. Avoiding failures The best way to handle bearing failures is to avoid them(This can be done in the selection process by recognizing critical performance characteristics(These include noise，starting and running torque，stiffness， nonrepetitive runout，and radial and axial play(In some applications, these items are so critical that specifying an ABEC level alone is not sufficient( Torque requirements are determined by the lubricant，retainer，raceway quality(roundness cross curvature and surface finish)，and whether seals or shields are used(Lubricant viscosity must be selected carefully because inappropriate lubricant，especially in miniature bearings，causes excessive torque(Also，different lubricants have varying noise characteristics that should be matched to the application. For example，greases produce more noise than oil( Nonrepetitive runout(NRR)occurs during rotation as a random eccentricity between the inner and outer races，much like a cam action(NRR can be caused by retainer tolerance or eccentricities of the raceways and balls(Unlike repetitive runout, no compensation can be made for NRR. NRR is reflected in the cost of the bearing(It is common in the industry to provide different bearing types and grades for specific applications(For example，a bearing with an NRR of less than 0.3um is used when minimal runout is needed，such as in disk—drive spindle motors(Similarly， machine—tool spindles tolerate only minimal deflections to maintain precision cuts(Consequently, bearings are manufactured with low NRR just for machine-tool applications( Contamination is unavoidable in many industrial products，and shields and seals are commonly used to protect bearings from dust and dirt(However， a perfect bearing seal is not possible because of the movement between inner and outer races(Consequently，lubrication migration and contamination are always problems( Once a bearing is contaminated, its lubricant deteriorates and operation 43 洛阳理工学院毕业设计论文 becomes noisier(If it overheats，the bearing can seize(At the very least， contamination causes wear as it works between balls and the raceway， becoming imbedded in the races and acting as an abrasive between metal surfaces(Fending off dirt with seals and shields illustrates some methods for controlling contamination( Noise is as an indicator of bearing quality(Various noise grades have been developed to classify bearing performance capabilities( Noise analysis is done with an Anderonmeter, which is used for quality control in bearing production and also when failed bearings are returned for analysis. A transducer is attached to the outer ring and the inner race is turned at 1,800rpm on an air spindle. Noise is measured in andirons, which represent ball displacement in μm/rad. With experience, inspectors can identify the smallest flaw from their sound. Dust, for example, makes an irregular crackling. Ball scratches make a consistent popping and are the most difficult to identify. Inner-race damage is normally a constant high-pitched noise, while a damaged outer race makes an intermittent sound as it rotates. Bearing defects are further identified by their frequencies. Generally, defects are separated into low, medium, and high wavelengths. Defects are also referenced to the number of irregularities per revolution. Low-band noise is the effect of long-wavelength irregularities that occur about 1.6 to 10 times per revolution. These are caused by a variety of inconsistencies, such as pockets in the race. Detectable pockets are manufacturing flaws and result when the race is mounted too tightly in multiplejaw chucks. Medium-hand noise is characterized by irregularities that occur 10 to 60 times per revolution. It is caused by vibration in the grinding operation that produces balls and raceways. High-hand irregularities occur at 60 to 300 times per revolution and indicate closely spaced chatter marks or widely spaced, rough irregularities. 44 洛阳理工学院毕业设计论文 Classifying bearings by their noise characteristics allows users to specify a noise grade in addition to the ABEC standards used by most manufacturers. ABEC defines physical tolerances such as bore, outer diameter, and runout. As the ABEC class number increase (from 3 to 9), tolerances are tightened. ABEC class, however, does not specify other bearing characteristics such as raceway quality, finish, or noise. Hence, a noise classification helps improve on the industry standard. 45 洛阳理工学院毕业设计论文 如何延长轴承寿命 摘要:自然界苛刻的工作条件会导致轴承的失效，但是如果遵循一些简单的规则，轴承正常运转的机会是能够被提高的。在轴承的使用过程当中，过分的忽视会导致轴承的过热现象，也可能使轴承不能够再被使用，甚至完全的破坏。但是一个被损坏的轴承，会留下它为什么被损坏的线索。通过一些细致的侦察工作，我们可以采取行动来避免轴承的再次失效。 关键词: 轴承;失效;寿命 导致轴承失效的原因很多，但常见的是不正确的使用、污染、润滑剂使用不当、装卸或搬运时的损伤及安装误差等。诊断失效的原因并不困难，因为根据轴承上留下的痕迹可以确定轴承失效的原因。 然而，当事后的调查分析提供出宝贵的信息时，最好首先通过正确地选定轴承来完全避免失效的发生。为了做到这一点，再考察一下制造厂商的尺寸定位指南和所选轴承的使用特点是非常重要的。 1. 轴承失效的原因 在球轴承的失效中约有40%是由灰尘、脏物、碎屑的污染以及腐蚀造成的。污染通常是由不正确的使用和不良的使用环境造成的，它还会引起扭矩和噪声的问题。由环境和污染所产生的轴承失效是可以预防的，而且通过简单的肉眼观察是可以确定产生这类失效的原因。 通过失效后的分析可以得知对已经失效的或将要失效的轴承应该在哪些方面进行查看。弄清诸如剥蚀和疲劳破坏一类失效的机理，有助于消除问题的根源。 只要使用和安装合理，轴承的剥蚀是容易避免的。剥蚀的特征是在轴承圈滚道上留有由冲击载荷或不正确的安装产生的压痕。剥蚀通常是在载荷超过材料屈服极限时发生的。如果安装不正确从而使某一载荷横穿轴承圈也会产生剥蚀。轴承圈上的压坑还会产生噪声、振动和附加扭矩。 类似的一种缺陷是当轴承不旋转时由于滚珠在轴承圈间振动而产生的椭圆形压痕。这种破坏称为低荷振蚀。这种破坏在运输中的设备和不工作时仍振动的设备中都会产生。此外，低荷振蚀产生的碎屑的作用就象磨粒 46 洛阳理工学院毕业设计论文 一样，会进一步损害轴承。与剥蚀不同，低荷振蚀的特征通常是由于微振磨损腐蚀在润滑剂中会产生淡红色。 消除振动源并保持良好的轴承润滑可以防止低荷振蚀。给设备加隔离垫或对底座进行隔离可以减轻环境的振动。另外在轴承上加一个较小的预载荷不仅有助于滚珠和轴承圈保持紧密的接触，并且对防止在设备运输中产生的低荷振蚀也有帮助。 造成轴承卡住的原因是缺少内隙、润滑不当和载荷过大。在卡住之前，过大的摩擦和热量使轴承钢软化。过热的轴承通常会改变颜色，一般会变成蓝黑色或淡黄色。摩擦还会使保持架受力，这会破坏支承架，并加速轴承的失效。 材料过早出现疲劳破坏是由重载后过大的预载引起的。如果这些条件不可避免，就应仔细计算轴承寿命，以制定一个维护计划。 另一个解决办法是更换材料。若标准的轴承材料不能保证足够的轴承寿命，就应当采用特殊的材料。另外，如果这个问题是由于载荷过大造成的，就应该采用抗载能力更强或其他结构的轴承。 蠕动不象过早疲劳那样普遍。轴承的蠕动是由于轴和内圈之间的间隙过大造成的。蠕动的害处很大，它不仅损害轴承，也破坏其他零件。 蠕动的明显特征是划痕、擦痕或轴与内圈的颜色变化。为了防止蠕动，应该先用肉眼检查一下轴承箱件和轴的配件。 蠕动与安装不正有关。如果轴承圈不正或翘起，滚珠将沿着一个非圆周轨道运动。这个问题是由于安装不正确或公差不正确或轴承安装现场的垂直度不够造成的。如果偏斜超过0.25?，轴承就会过早地失效。 检查润滑剂的污染比检查装配不正或蠕动要困难得多。污染的特征是使轴承过早的出现磨损。润滑剂中的固体杂质就象磨粒一样。如果滚珠和保持架之间润滑不良也会磨损并削弱保持架。在这种情况下，润滑对于完全加工形式的保持架来说是至关重要的。相比之下，带状或冠状保持架能较容易地使润滑剂到达全部表面。 锈是湿气污染的一种形式，它的出现常常表明材料选择不当。如果某一材料经检验适合工作要求，那么防止生锈的最简单的方法是给轴承包装起来，直到安装使用时才打开包装。 47 洛阳理工学院毕业设计论文 2. 避免失效的方法 解决轴承失效问题的最好办法就是避免失效发生。这可以在选用过程中通过考虑关键性能特征来实现。这些特征包括噪声、起动和运转扭矩、刚性、非重复性振摆以及径向和轴向间隙。 扭矩要求是由润滑剂、保持架、轴承圈质量(弯曲部分的圆度和表面加工质量)以及是否使用密封或遮护装置来决定。润滑剂的粘度必须认真加以选择，因为不适宜的润滑剂会产生过大的扭矩，这在小型轴承中尤其如此。另外，不同的润滑剂的噪声特性也不一样。举例来说，润滑脂产生的噪声比润滑油大一些。因此，要根据不同的用途来选用润滑剂。 在轴承转动过程中，如果内圈和外圈之间存在一个随机的偏心距，就会产生与凸轮运动非常相似的非重复性振摆(NRR)。保持架的尺寸误差和轴承圈与滚珠的偏心都会引起NRR。和重复性振摆不同的是，NRR是没有办法进行补偿的。 在工业中一般是根据具体的应用来选择不同类型和精度等级的轴承。例如，当要求振摆最小时，轴承的非重复性振摆不能超过0.3微米。同样，机床主轴只能容许最小的振摆，以保证切削精度。因此在机床的应用中应该使用非重复性振摆较小的轴承。 在许多工业产品中，污染是不可避免的，因此常用密封或遮护装置来保护轴承，使其免受灰尘或脏物的侵蚀。但是，由于轴承内外圈的运动，使轴承的密封不可能达到完美的程度，因此润滑油的泄漏和污染始终是一个未能解决的问题。 一旦轴承受到污染，润滑剂就要变质，运行噪声也随之变大。如果轴承过热，它将会卡住。当污染物处于滚珠和轴承圈之间时，其作用和金属表面之间的磨粒一样，会使轴承磨损。采用密封和遮护装置来挡开脏物是控制污染的一种方法。 噪声是反映轴承质量的一个指标。轴承的性能可以用不同的噪声等级来表示。 噪声的分析是用安德逊计进行的，该仪器在轴承生产中可用来控制质量，也可对失效的轴承进行分析。将一传感器连接在轴承外圈上，而内圈在心轴以1800r/min的转速旋转。测量噪声的单位为anderon。即用um/rad 48 洛阳理工学院毕业设计论文 表示的轴承位移。 根据经验，观察者可以根据声音辨别出微小的缺陷。例如，灰尘产生的是不规则的劈啪声;滚珠划痕产生一种连续的爆破声，确定这种划痕最困难;内圈损伤通常产生连续的高频噪声，而外圈损伤则产生一种间歇的声音。 轴承缺陷可以通过其频率特性进一步加以鉴定。通常轴承缺陷被分为低、中、高三个波段。缺陷还可以根据轴承每转动一周出现的不规则变化的次数加以鉴定。 低频噪声是长波段不规则变化的结果。轴承每转一周这种不规则变化可出现1.6~10次，它们是由各种干涉(例如 轴承圈滚道上的凹坑)引起的。可察觉的凹坑是一种制造缺陷，它是在制造过程中由于多爪卡盘夹的太紧而形成的。 中频噪声的特征是轴承每旋转一周不规则变化出现10~60次。这种缺陷是由在轴承圈和滚珠的磨削加工中出现的振动引起的。轴承每旋转一周高频不规则变化出现60~300次，它表明轴承上存在着密集的振痕或大面积的粗糙不平。 利用轴承的噪声特性对轴承进行分类，用户除了可以确定大多数厂商所使用的ABEC标准外，还可确定轴承的噪声等级。ABEC标准只定义了诸如孔、外径、振摆等尺寸公差。随着ABEC级别的增加(从3增到9)，公差逐渐变小。但ABEC等级并不能反映其他轴承特性，如轴承圈质量、粗糙度、噪声等。因此，噪声等级的划分有助于工业标准的改进。 49 洛阳理工学院毕业设计论文 学位论文原创性声明 本人郑重声明:所呈交的学位论文～是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知～除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外～本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体～均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 学位论文作者,本人签名,: 年 月 日 学位论文出版授权书 本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)～愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊,光盘版,电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版～并同意编入CNKI《中国知识资源总库》～在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播～同意按“章程”规定享受相关权益。 论文密级: ?公开 ?保密(___年__月至__年__月)(保密的学位论文在解密后应遵守此协议) 50 洛阳理工学院毕业设计论文 作者签名:_______ 导师签名:_______ _______年_____月_____日 _______年_____月_____日 51 洛阳理工学院毕业设计论文 独 创 声 明 本人郑重声明:所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计(论文)不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。 本声明的法律后果由本人承担。 作者签名: 二〇一〇年九月二十日 毕业设计(论文)使用授权声明 本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计(论文)的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计(论文);同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计(论文)的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。 (保密论文在解密后遵守此规定) 作者签名: 二〇一〇年九月二十日 52 洛阳理工学院毕业设计论文 致 谢 时间飞逝～大学的学习生活很快就要过去～在这四年的学习生活中～收获了很多～而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。 首先非常感谢学校开设这个课题～为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验～奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年～现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计～我的能力有了很大的提高～比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血～在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助～我将无法顺利完成这次设计。 首先～我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导～在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导～为我理清了设计思路和操作方法～并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上～我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。 其次～我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求～感谢他们对我学习上和生活上的帮助～使我了解了许多专业知识和为人的道理～能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。 另外～我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持～与他们一起学习、生活～让我在大学期间生活的很充实～给我留下了很多难忘的回忆。 最后～我要感谢我的父母对我的关系和理解～如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持～我将无法顺利完成今天的学业。 四年的大学生活就快走入尾声～我们的校园生活就要划上句号～心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出～对我的人生来说～将是踏上一个新的征程～要把所学的知识应用到实际工作中去。 回首四年～取得了些许成绩～生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲～对我成长的关心和爱护。 53 洛阳理工学院毕业设计论文 学友情深～情同兄妹。四年的风风雨雨～我们一同走过～充满着关爱～给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。 在我的十几年求学历程里～离不开父母的鼓励和支持～是他们辛勤的劳作～无私的付出～为我创造良好的学习条件～我才能顺利完成完成学业～感激他们一直以来对我的抚养与培育。 最后～我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励～给了我很多解决问题的思路～在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度～严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中～都给与我很大的帮助～使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助～感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助～帮助解决了不少的难点～使得论文能够及时完成～这里一并表示真诚的感谢。 序规格型名称 单位 数量 备注 号 号 一 制冷系统 1 压缩机组 4AV10 台 4 2 冷凝器 LN-70 台 1 3 贮氨器 ZA-1.5 台 1 ZWB-14 桶泵组合 台 1 .5 氨液分离5 AF-65 台 1 器 6 集油器 JY-219 台 1 空气分离7 KF-32 台 1 器 紧急泄氨8 JX-108 台 1 器 KLL-29 冷风机 台 8 50 1KLD-1冷风机 台 4 0 50 1KLD-1冷风机 台 2 1 00 1阀门 套 86 2 1电磁阀 套 6 3 54 洛阳理工学院毕业设计论文 1管道及支 吨 18.6 4 架 1管道及设3 m22 5 备保温 1管道保温镀锌板 吨 1.6 6 包扎 1附件 套 1 7 二 气调系统 中空纤维CA-301 台 1 制氮机 B 二氧化碳2 GA-15 台 1 洗涤器 气动电磁3 D100 台 14 阀 电脑控制CNJK-4 台 1 系统 406 信号转换5 8线 台 1 器 果心温度6 台 7 探头 库气平衡3 个 7 7 5 m袋 库气安全8 液封式 个 7 阀 小活塞空9 0.05/7 台 1 压机 1PVC管 套 1 0 1附件 套 1 1 三 水冷系统 DBNL31 冷却塔 台 2 -100 SBL802 水泵 台 2 -160I SBL503 水泵 台 2 -160I 4 阀门 套 30 管道及支5 吨 2.8 架 6 附件 套 1 电仪控系四 统 电器控制1 套 1 柜 2 照明系统 套 1 55 洛阳理工学院毕业设计论文 3 电线电缆 套 1 4 桥架管线 套 1 5 附件 套 1 56