null2010年江苏省D类压力容器
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
人员培训班2010年江苏省D类压力容器设计人员培训班JB / T 4710 －2005 标 准 学 习
塔 式 容 器
0. 塔式容器简介0. 塔式容器简介0.1 塔式容器在工艺上的作用：
塔式容器是直立设备中的一种，它可使气液或液液两相之间进行紧密接触，达到传质及传热的目的。在化工、炼油、医药、石化、轻纺、石油天然气等行业的蒸馏、吸收、解吸、萃取及气体的洗涤、冷却、增湿、干燥的单元操作中得到广泛的应用，是生产中最重要的设备之一。
0.2 塔式容器的主要特点是：
体型高，长宽比大，荷载重，塔身除了承受压力载荷、温度载荷外，还承受风载荷、地震载荷和重量载荷。塔式容器的支座通常为裙式支座，塔式的整个重量都是由裙座支承。地脚螺栓又将裙座固定在基础上。对于直径较小的塔式容器也有采用 耳座、圈座等支承方式。也有由操作平台连成一体的塔群或排塔。
0.3 塔式容器的种类：
从结构考虑：等直径等壁厚塔；等直径不同壁厚塔；变径塔等。
从塔内件考虑：空塔；填料塔；板式塔等。0. 塔式容器简介0. 塔式容器简介
0.4 塔式容器设计的有关参考
标准
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规范：
1. GB50011-2001《建筑抗震设计规范》
2. GB50009-2001《建筑结构载荷规范》
3. SH 3098-2000 《石油化工塔器设计规范》
4. SH 3048-1999 《石油化工钢制设备抗震设计规范》
5. HG 20652-1998 《塔器设计技术规定》
一、总则：一、总则：1.适用范围
□适用于设计应力不大于35Mpa,
H /D＞5，且高度H＞10m;
裙座自支承的塔式容器：
H——总高（指塔顶封头切线至裙座底部的距离）；
D——塔壳的公称直径。
对不等直径塔式容器：取各段公称直径的加权平均值
适用范围是考虑下述因素制定的：
a. 塔式容器振动时只作平面弯曲振动；
b. 高度小的塔式容器截面的弯曲应力小，计算壁厚取决于压力载荷
或最小厚度。
c. 塔式容器必须是自支承的。一、总则：一、总则：1.适用范围
塔式容器属于高耸结构，其承受的载荷除压力、温度载荷外，还有风载荷、地震载荷、重量载荷、偏心载荷等。由于以上诸多载荷的存在，塔式容器的计算
方法
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也不同于一般的压力容器。高塔在压力较低时，风载荷、地震载荷决定了塔器的壁厚。而低矮的塔器的壁厚大多数取决于压力载荷和最小壁厚。
由于风载荷和地震载荷的计算都是动力计算。在作动力计算时，可视塔器为一底端固定的悬臂梁。其振动形式为剪切振动或弯曲振动，有时也可为剪、弯联合振动。当H/D≤4时，以剪切振动为主；4
350℃，应设置过渡段；
（HG20652规定,T>250℃时）
b. 塔釜封头材料为低温用钢、不锈钢、铬钼钢时，应设置过渡段；
c. 裙座过渡段长度不小于300mm;设计温度低于-20℃或高于350℃
时，过渡段长度（壁温层厚度的4～6倍）不小于500mm；
d. 裙座高度低于2.5m,可不设过渡段，但裙座材质应与底封头材质
相同或接近。一、总则：一、总则： 6. 许用应力
A. 塔式容器壳体（含裙座壳体）
按GB150材料一章选取。
B. 非受压元件、基础环、盖板和筋板、地脚螺栓
a）地脚螺栓 Q235－A [σ] bt = 147 Mpa
16MnR [σ] bt = 170 Mpa
采用其它材料时: 碳素钢 ns ≥ 1.6 低合金钢 ns ≥ 2.0
b）基础环、盖板和筋板
碳素钢 [σ] = 147 Mpa
低合金钢 [σ] = 170 Mpa
一、总则：一、总则：7．载荷组合系数K
因素：长期载荷效应与短期载荷效应不同。
方法：是在应力组合后，其许用应力（强度或稳定）乘以
一个等于1.2的载荷组合系数K。
在地震载荷、风载荷的作用下，计算壳体和裙座的组合拉、压应
力时，由于载荷为短期作用载荷，许用应力值可以提高1.2倍，即许
用应力值在原来受压构件许用应力基础上乘一个系数K=1.2。
二、结构：二、结构：1. 裙座的型式：
分为圆筒形和圆锥形两种。
要求：圆锥形裙座的半锥顶角不超过15°；
无论圆筒形或圆锥形裙座壳其名义厚度不得小于6mm。
选择：1）一般选圆筒形裙座；
2）下列情况之一时，可考虑选用圆锥形裙座:
a. 由于地脚螺栓数量多，且需保持一定的螺栓间距；
b. 需增加裙座筒体的截面惯性矩；
c. 需降低混凝土基础顶面的压应力。
二、结构：二、结构：2. 筒体与裙座的连接型式
分为对接和搭接两种，
1. 对接
要求：裙座壳体外径与塔
体封头外径相等。
焊接接头型式：
标准中没有明确要求。
SH3098中，下列情况应开坡口：
1）可能引起横向振动的高塔（H/D>20);
2）塔釜为低温操作的塔式容器；
3）裙座与下封头焊缝可能产生热疲劳时；
4）裙座名义厚度≥8mm时。
二、结构：二、结构： 2. 筒体与裙座的连接型式
2. 搭接：
分为搭接在封头与
搭接在筒体上两种。
□搭接在封头时，应位于直
边段，搭接焊缝距封头、筒
体环焊缝为1.7～3倍裙座壳
体厚度范围；
□搭接在筒体上时，距环焊
缝不少于1.7倍筒体壁厚，环
焊缝需磨平，且100％无损检
测；
□搭接接头的角焊缝应填满。二、结构：二、结构：3. 当塔壳封头由多块板拼接制成时，拼接焊缝处的裙座壳应开缺口，如下图所示。（尺寸见表7－3）
二、结构：二、结构：4. 当塔式容器下封头的设计温度大于或等于400℃时，应设置隔气圈。
如图所示。
当塔内操作温度较高或温
度变化比较激烈时，裙座与塔
壳的连接焊缝处产生较大的温
差应力，造成破坏。
隔气圈起空气隔离作用，
缓解了焊缝处温差应力过高，
或温差变化过大的情况。
隔气圈结构见标准图7-6、
图7-7，隔气圈至封头切线的
尺寸L可参照标准释义表3-1。
为确保设备的安全运行，
有条件时最好进行温度场和疲
劳分析。
二、结构：二、结构：裙座排气孔（当裙座有缺口时，可不设）： 塔式容器操作过程中，可
能有气体逸出积聚在裙座与塔底封头之间的死区中，它们有些是易燃，
另外的气体， 有些是具有
腐蚀作用的气体，会危及
塔器正常操作或检修人员
的安全，故设置排气孔，
如图所示。
排气孔在裙座有保温或防
火层时，应改为排气管。
规格和数量见表7－4。二、结构：二、结构：6. 地脚螺栓座
1）结构1：
由基础环、筋板、盖板和垫板
组成，结构如图所示，
该结构适用于予埋地脚螺栓和非予埋地脚的情况。
二、结构：二、结构：2）结构2：
为中央地脚螺栓座结构，优点是地脚螺栓中心圆直径小，用于地脚
螺栓数量较少，需予埋。
对塔高较小的塔式容器，
地脚螺栓座可简化成单
环板结构。
优点：结构简单；
缺点：地脚螺栓座整体
强度不足。
二、结构：二、结构：7. 吊柱及吊耳：
（ 1）吊柱：根据需要，可在塔顶设置吊柱。（7.9.1）
□ 目的：为方便的安装和拆卸内件、填料等；
□ 吊柱选用的标准：HG/T 21639《塔顶吊柱》；
□ 安装位置：应满足吊柱中心线与人孔中心线有合适的夹角。
（ 2）吊耳：根据需要，可在塔顶设置吊柱。（7.9.1）
□ 目的：整体吊装；
□ 吊耳选用的标准；
□ 计算。
三、计算：三、计算：1. 计算内容：
□计算内容：
自振周期； |
地震载荷：水平地震力和垂直地震力； |（计算截面弯矩）
风载荷：顺风向风振和横风向风振； |
塔的挠度计算等四部分。
□应力校核：
壳体轴向应力校核；
裙座壳轴向应力校核；
地脚螺栓座计算；
裙座与塔壳连接焊缝校核；
塔体法兰当量设计压力等。三、计算：三、计算：1. 计算内容：
□计算时所需准备计算条件：
（1）工艺必要的给定条件
（2）塔设备设置地区的条件－设置地区的基本风压值，地震设防烈
度，设计基本地震加速度，场地土类别等。
地震设防烈度，设计基本地震加速度可按GB50011-2001
《建筑抗震设计规范》（替代GBJ11-1989）
设计地震分组－－近震、远震
基本风压值－可按GB50009-2001《建筑结构载荷规范》
GBJ17-1988《钢结构设计规范》中基本风压值取所在地
10m高度30年一遇10min最大平均风速为基本风速；
GB50009改为50年一遇。
基本风压值计算
公式
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：
（3）塔体的设计压力、设计温度，塔体（包括封头）材料及厚度附
加量，裙座材料及厚度附加量，塔壳焊接接头系数，塔体与裙
座的焊接结构等。
（4）偏心悬挂的附属设备的重量确定（最小、操作及最大重量）。
三、计算：三、计算：1. 计算内容：
□计算时所需准备计算条件：
（5）确定危险截面位置。一般来说，危险截面为下述截面。
a. 塔器裙座底截面。
b. 裙座上开设人孔、手孔、引出管孔的中心位置截面。
c. 塔器筒体与裙座对接焊缝（或搭接焊缝）处截面。
d. 塔体等直径筒节上筒体壁厚变化处截面。
e. 塔体筒体直径变化的截面。
（6）对塔体进行分段。
在作自振周期、地震载荷计算中一般把塔体最多分为9段，作
风载荷计算时分段方法可不同于前者，分段越多，就越接近于实际
的风载荷分布情况，塔体分段原则为：
a. 危险截面处必须分段
b. 每一段几何形状没有突变，每一段应是一个几何连续体。如直
径相等的圆筒，半顶角不变的锥壳。
c. 每一段的刚度连续，即要求分段的壳体厚度相等。
d. 每一段质量分布没有突变，如筒体中有一定液位，气液分界
面必须分开。
三、计算：三、计算：2. 自振周期
A. 名词术语：
自由度：指振动过程中任何瞬时都触完全确定系统在空间的几何位置
所需的独立坐标数目。
振型： 振动时任何瞬间各点位移之间的相对比值，即整个体系具有
的确定的振动形态。 一般取前三个振型，如下图所示。
自振周期： 设备以某固有频率作自由振动时的振动周期称为自振周期。
三、计算：三、计算：B. 模型的简化：
简化成一端自由、一端固定的臂梁，做平面弯曲振动，对等直径、等壁厚的塔式容器，按弹性连续体公式计算。不等直径或不等壁厚的塔式容器按多自由度体系进行计算，方法：
a) 首先将各段的分布质量聚缩成集中质量；
b) 利用机械触守恒定律，并近似地给出振型
函数
excel方差函数excelsd函数已知函数 2 f x m x mx m 2 1 4 2拉格朗日函数pdf函数公式下载
，即可得到自振周期公
式，例如：
y = yo ( hi / H ) 3 / 2
c) 一般仅限于基本振型，原因：二、三振型函数难以确定。
C．高振型计算：（标准规定H/D>15,且H>20m时）
按附录B计算，对等直径、等壁厚的塔式容器，可近似取：
T2=1/6T1 T3=1/18T1
三、计算：三、计算：D. 自振周期的计算：
对等直径、等壁厚的塔式容器
解析法计算中把塔视为质量均匀的悬壁梁作无阻尼自由振动。
单自由度体系，
自振周期 T = 2π
m ——质点的质量；
y——顶端作用单力时的挠度，为体系的柔度，对塔式容器：
带入上式得出等直径等厚度的塔式容器自振周期公式 （8－5）
自振周期值随设备的质量和高度增加而增大
三、计算：三、计算： 对于直径、厚度或材料沿高度变化
的塔式容器视为一个多质点体系。其中
直径和厚度不变的每段塔式容器质量，
可处理为在该段高度1/2处的集中质量。
其基本自振周期式：
其中截面惯性矩：
圆筒段
圆锥段
三、计算：三、计算：2. 地震力计算（水平地震力和垂直地震力）：
A. 名词术语：
震源： 地壳内发生断层破坏的一点，实际上断层面积很大，很难
确定其中的一点，一般采用其几何中心代替。
震中： 震源在地表面的投影。
震中距： 地表面上任一点距震中的直线距离。
震线： 表示地震大小的尺度，用震源释放能量大小度量。
烈度： 某一地区地面各类结构物和建筑物宏观破坏程度。
基本烈度：指在一定期限内，一个地区可能普遍遭遇到的最大烈度，
基本烈度为50年超越概率为10%的烈度。
设防烈度：按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地震
烈度。三、计算：三、计算： 设计基本地震加速度： 50年设计基准期超越概率为10%的地震
加速度取值；
七度区 八度区 九度区
0.1g (0.15g) 0.2g (0.3g) 0.4g
抗震设防目标
当遭遇到多遇地震时，塔式容器处于正常使用状态（工作状态是
弹性状态）；
遭遇到相当于基本烈度时，结构进入弹塑状态;
遭遇到罕遇地震时，应控制其变形，避免倒塌 。
三、计算：三、计算： B. 水平地震力计算：
计算理论：静力理论、动力理论、反应谱理论和历程响应分析。
计算方法：对多自由度和无限自由度体系，采用振型遇合法
a) 公式 F1k =α1η1k m k g ---------------------- (8-6)
α1 为地震影响系数，其值为α= EKβ，
式中的K为地震系数，β为动力放大系数；
设计时可利用反应谱曲线查取；
η 1k 为振型参与系数；（按式（8－10）
mk 为各质点质量；
g 为重力加速度。
b) 地震影响系数
根据塔式容器所在地的设计地震分组、场地土类别，从表
8-2 确定特征周期值，再根据标准设计反应谱即图8-4 确定。三、计算：三、计算：三、计算：三、计算： i) 制定该反应谱时，取阻尼比 l = 0.05；βmax= 2.25。
ii) 曲线由四部分组成：
上升段、平台段、下降区段1（或称曲线下降段）和下降区段α
（又称直线下降段）。
iii) 曲线有三个拐点，对应的自振周期为0.01，Tg，5Tg，
Tg一土壤的特征周期。与场地上类另和地震分组有关。
场地土壤分四类：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ
地震分组分三组：第一组、第二组和第三组。
ⅳ）曲线的平台段为加速度控制段；下降区段落为速度控制段；
下降区段α为位移控制段。
T很小时，结构刚度大，加速度控制；T很大结构很重，位移控制。
塔式容器实际阻尼不一定等于0.05，对曲线要修正。
三、计算：三、计算： 衰减系数： r = 0.9 + －－－－－－－（8－7）
斜率调整系数：η1 = 0.02 + (0.05 – ζ ) / 8－－－－－（8－8）
阻尼调整系数：η2 = 1 + －－－－－－－（8－9）
式中：ζ——塔式容器阻尼比。（无实测数据时，取0.01~0.03)
曲线不同段修正效果不同，平台段最大，
T = 6 秒时各种阻尼比结果接近。三、计算：三、计算： C. 垂直地震力：
计算方法有：等效重力法，反应谱法和时程响应分析。
a) 计算方法
底截面处总的垂直地震力为 Fv0-0 =αvmax m eg g
然后将总垂直地震力分配到每个质点处，分配原则是倒三角形，
即： Fvi = (I = 1，2，……，n)
需要说明的是：1）垂直地震只有在八度区和九度区才需验算。
2）对任何计算截面只有当最大弯矩是地震弯矩时，
才考虑统计算截面的垂直地震力。
在塔式容器 H / D＞15，或高度大于等于20m时，还应考虑高振型的
影响。三、计算：三、计算：3. 风载荷计算（顺风向风振和横风向风振）：
A. 顺风向风振
a）名词术语
风压： 当风以一定速度运动时，垂直于风向的平面上所有受到
的压力。
基本风压：风载荷的基准压力，按我国荷载规范规定为十米高度处
五十年一遇十分钟的最大平均风速ν0，再考虑空气密度
ρ，按公式 q0=1/2ρv2计算得出，标准规定，q0不得
小于0.3KN/m2
地面粗糙度：风在到达结构以前吹越过2公里范围内的地面时，描
述地面上不规则障碍分布状况等级分为A、B、C、D
四级。（见表8－3 中注1）三、计算：三、计算： 平均风： 在风的顺风向时程曲线中超过10分钟以长周期部份。
脉动风； 在风的顺风向时程曲线中通常只有几秒钟的短周期
成分。
重现期： 是指连续两次超过某一数值的时间间隔。
高度变化系数：任意高度处风压与10米高度处的风压之比，它是
与高度和地面粗糙度，有关的系数，荷载规范规定
为指数规律：fi = c ( h / 10)α
地面粗糙度 A B C D
C 1.379 1.00 0.616 0.318
α 0.24 0.32 0.44 0.60
f i －－可查表8－3
三、计算：三、计算： 体型系数：是指风作用在物体表面上所引起的实际压力
（或吸力）与风速度压（即q=1/29v2）的比值。此值
一般采用风洞试验或实测确定。
对圆截面K1=0.7，平面K1=1.4。
b）计算公式
平均风压对塔式容器静力作用 P1= K1 fi qo Ai
脉动风压对塔式容器动力作用 P2= K1 viζφzi Ai / fi
P =P1 ＋P2= K1 fi qo Ai ( 1 + vi ζφzi / fi )
令K2=1+ vi ζφzi / fi －－－－－－－－ 风振系数
标准规定 当H≤20m时，取K2 = 1.7
所以 P = K1 K2 fi qo Ai Ai－－－－受风面积＝ Di li
三、计算：三、计算： C) 水平风力的计算：
塔体某一计算截面的水平风力
计算段有效直径 Dei:
当笼式扶梯与塔顶管线成180o时：
当笼式扶梯与塔顶管线成90o时：
取两式计算的较大值
三、计算：三、计算： B. 横风向风振（附录A）
条件：当H/D＞15，且H＞30m 时，还应按规范附录进行横风向
风振计算。
a)产生的原因
气流绕过圆截面柱体时，压强和速度产生变化，形成卡曼涡街
效应，并给柱体一个横向推力，使柱体沿垂直于风的流动方向上
产生振动。
三、计算：三、计算： b） 是否发生共振的判别。
当塔式容器的自振频率与漩涡的脱落频率相等时，将产生共振。
判别：对塔共振时的风速（临界风速）与塔顶风速（设计风速）
进行比较：
v＜vc1 不需考虑塔器共振
vc1＜v＜vc2 必须考虑第一振型振动
v＞vc2 考虑一、二附振动，取最大值。
c） 顺风向与横风向的弯矩组合 （A.6）
取下列两式的较大者
ⅰ）设计风在横风向引起的风振，由于没有达到共振状态，以顺风向的响应值为主
ⅱ）在临界风速作用下，塔式容器处于共振状态，以临界风速νci 换算 qci 代替 q0, 计算顺风向风弯矩McwⅠ-Ⅰ三、计算：
4、最大弯矩计算：三、计算：
4、最大弯矩计算：塔式容器
载荷图：三、计算：三、计算：4、最大弯矩计算：
A.地震弯矩计算
塔式容器任意计算截面的基本振型地震弯矩
对等直径、等厚度塔式容器
任意截面：
底截面0-0:
对高振型的影响，要计算组合地震弯矩
三、计算：三、计算：4、最大弯矩计算：
B. 风弯矩计算
塔式容器任意计算截面的风弯矩
塔式容器底截面0-0处的风弯矩
C. 偏心载荷引起的弯矩计算
Me = me·g·e
三、计算：三、计算：4、最大弯矩计算：
D. 最大弯矩计算
塔式容器任意计算截面的最大弯矩
取其中较大值
塔式容器底截面0-0处的风弯矩
取其中较大值
有横向风影响时，任意计算截面的最大弯矩
取其中较大值
三、计算:三、计算: 5、应力校核：
A. 筒体轴向应力校核
由内压或外压引起的轴向应力
由操作或非操作时重力及垂直
地震力引起的轴向应力
由弯矩引起的轴向应力
筒体许用轴向压应力
－－－取其中较小值
注：1. Fv1-1仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项。
2. 圆锥形筒体应力与圆筒相似，考虑cosβ。
3. 系数 B按5.2.4计算。
三、计算:三、计算: 圆筒最大组合压应力（稳定性校核）
对内压容器：
σ2 ＋σ3 ≤ [σ]cr
对内压容器：
σ1 ＋σ2 ＋σ3 ≤ [σ]cr
圆筒最大组合拉应力
对内压容器：
σ1 － σ2 ＋σ3 ≤ K[σ]tφ
对内压容器：
－σ2 ＋σ3 ≤ K[σ]tφ
三、计算:三、计算: B. 试验应力时筒体应力校核
试验应力引起的轴向应力
重力引起的轴向应力
弯矩引起的轴向应力
筒体许用轴向压应力 －－－取其中较小值
轴向拉应力
水压试验时 σ1 －σ2 ＋σ3 ≤ 0.9 RcL(Rp0.2)
气压试验时 σ1 －σ2 ＋σ3 ≤ 0.8 RcL(Rp0.2)
轴向压应力 σ2 ＋σ3 ≤ [σ]cr
三、计算:三、计算: C. 裙座壳轴向应力校核
1. 裙座的应力
1）由于裙座筒体不承受内压力
的作用，轴向拉应力总是小于
轴向压应力。因此只需校核危
险截面的轴向压应力。
2）分别按操作工况和液压试验
工况（最大质量）进行校核计
算。
2. 校核截面
1）裙座壳底截面的组合应力
校核；
2）裙座壳检查孔或较大管线
引出孔截面的应力校核；
计算公式见标准（8－47～50）
三、计算:三、计算: D. 地脚螺栓座计算：
1. 基础环厚度计算：
1）基础环板承受的载荷
塔式容器的重量及由地震载荷、
风载荷、偏心载荷引起的弯矩通过裙
座筒体作用在基础环上，而基础环安
放在混凝土基础上。在基础环与混凝
土基础的接触面上，形成最大压应力
σbmax，如右图。基础环板应有足够
的厚度以承受这些应力。
2）无筋板基础环
按操作工况和液压试验工况计算
最大压应力，取其较大值，按式
（8－53）计算基础板所需厚度。
三、计算:三、计算: D. 地脚螺栓座计算：
1.基础环厚度计算；
3）有筋板基础环
由于筋板的作用，基础板被加强，此时可视基础板为一矩形板，
分别取两筋板的间距及基础板的外伸长度为矩形板的边长，按表8－7
取计算系数，按式（8－56）、（8－57）计算弯矩，取其较大值为矩
形板的计算力矩，代入
式（8－54）中计算基
础板厚度。
2.筋板的压应力计算；
按受压杆系计算其
压应力。
计算式（8－60～62）
三、计算:三、计算: 3. 环板计算；
分别按分块、
环形、有垫板、
无垫板。
计算公式见标准
（8－60～66）
E. 塔式容器法兰的当量设计压力
塔式容器各段采用法兰连接时，法兰要同时考虑内压、轴向力、
外力矩的作用，其当量设计压力为：三、计算:三、计算: E. 地脚螺栓计算：
1.地脚螺栓的作用；
（1）正确固定塔的位置；（2）防止塔在倾覆力矩作用下倾倒。
2. 计算方法；
维赫曼法；泰勒法；极限载荷法。
3. 地脚螺栓最大拉应力计算；
式（8－58）；
重力载荷为最小载荷。
σB≤0,自身稳定，
地脚螺栓器起
固定作用；
σB >0,需要计算螺
栓面积（螺纹
小径）。
三、计算:三、计算: F. 裙座与塔壳的连接焊缝计算：
1.裙座与塔壳搭接焊缝；
剪应力校核计算
2.裙座与塔壳对接焊缝；
对接焊缝截面的拉应力校核
三、计算：三、计算：6、塔顶挠度计算：
A. 塔顶挠度的计算
对等直径且等壁厚的塔式容器
对等直径不等壁厚的塔式容器
对不等直径不等壁厚的塔式容器
Y=Y1+Y2+Y3
Y1,Y2,Y3的计算见标准附录C三、计算：三、计算：三、计算三、计算 B. 挠度的控制值：
标准中没有明确规定，只注明按工程设计要求确定。
挠度值如何控制是个棘手的问题。控制值过小，则造成塔壳壁厚无意义的增加。目前，挠度的控制值各国家规范尚无规定，但各工程公司有一个控制值。
美国埃索公司 H/160
伯克托公司 H/170
凯洛格公司 H/200
西德伍德公司对填料塔 H/100 板式塔 H/200
我国根据多年工程实践经验推荐在H/150~H/200之间。
假定沿塔高风压值相等，则塔的挠度
Y=qL4/（8EI）≈qL4/（8EπR3t）
SH3098-2000《石油化工塔器设计规范》
DN≤1000mm时，YD≤H/100;
1000mm2000mm时，YD≤H/200。
四、制造、检验与验收:
四、制造、检验与验收:
A. 外形尺寸公差。(见表9－1）
B. 需进行整体热处理的塔式容器，热处理前应将连接件（如梯子、
平台连接件，保温圈、防炎固定件，吊耳）等焊在塔壳上。
C. 需作磁粉或渗透检测：
a) 塔壳材料标准抗拉强度≥540MPa时，裙座与塔壳的焊接接头；
b) 吊耳与塔壳之间焊接接头。
注：塔式容器在制造厂液压试验一般以卧置进行，因此试验压力要考虑液体静压力，设计图纸中试验压力要注明（卧置、立置）。参考：参考：支承条件不满足JB/T4710的塔式容器的计算：
1. 用耳座或圈座支承的塔式容器
1）参照JB/T4712中耳座的计算；
2）风载荷计算时，可参照JPI规定，从偏于安全考虑，只计算支座上
部筒体面积承受的风载荷；
3）筒体在支座位置的局部应力计算；
4）采用圈座结构可降低筒体局部应力，计算方法参照HGJ20582。
2. 塔体中部加支承的塔式容器
1）参照挠度计算方法，计算出无中间支承时，支承部位的最大挠度；
2）设中间支承处挠度为≤40mm，计算中间支承处附加反力；
3）按风载荷和附加反力计算风弯矩；
4）按一端固支，中部铰支的悬臂梁计算地震弯矩；
5）按上面计算的风弯矩、地震弯矩计算最大弯矩。2010年江苏省D类压力容器设计人员培训班2010年江苏省D类压力容器设计人员培训班
谢谢各位
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