汽车吊吊装计算书

汽车吊吊装计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 附件：附件1:汽车吊吊装计算书根据相关 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 、技术规程 规定 关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定 要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。运输便道及吊装平台地面标高为20.3m， 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 桥面标高为24.207m（北0#台广24.427m（中1#墩广24.644m（南2#台），桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m（北0#台广24.227m（中1#墩广24.444m（南2#台）。汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7〜主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3〜主梁1三片箱梁。具体汽车吊站位详见附图。（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1主臂起重性能表（kg,m）38吨配重、全伸支腿性能表1317.1421.2825.4229.5633.737.8441.9846.1250.2654.4583130.0108.033.5125.0102.03.54115.098.090.075.044.5105.091.085.072.060.04.5598.085.076.568.555.050.05685.078.069.262.053.645.038.06770.070.062.856.550.543.036.528.57860.060.057.051.246.540.535.028.025.08952.052.050.047.043.637.532.527.524.020.091045.045.545.343.039.235.830.026.522.018.016.513.5101239.038.537.534.331.527.023.720.616.515.512.5121429.629.330.130.227.024.820.818.815.313.512.0141623.123.924.024.022.018.617.114.013.011.5161818.519.419.619.919.617.215.513.212.010.5182016.016.216.517.316.313.912.511.510.0202213.313.513.914.614.612.111.511.09.3222411.411.712.512.511.210.810.58.624269.610.010.810.710.510.010.08.026288.59.39.39.59.59.57.528307.28.08.08.28.68.87.130327.07.07.27.57.96.632346.06.06.26.67.06.234365.25.45.86.25.636384.75.05.45.338404.04.44.84.940423.84.24.342443.33.73.844463.23.346482.82.948502.550522.15254545656倍率121087654332222）130汽车吊起重重量计算G总二Q1+Q2=51.25+2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1=51.25吨；Q2一吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t,考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）二26.63X1.2=31.95t。130t汽车吊工作半径R计算二SQRT((2.95*2+2.95/2)*(2.95*2+2.95/2)+(2+1.5+7.6/2)*(2+1.5+7.6/2))=10.03m式中：L1—相邻两片小箱梁轴心间距，L1=2.95m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。L3—小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。L0—QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=7.6m。130t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4=(24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12mV13m基本臂最大起升高度。式中：h1—最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；h—QY130T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；h0一小箱梁梁高，h0=1.176m；h2一小箱梁安装间隙，一般取0.2~0.3m，取h2=0.2m；h3一吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于45度时取值，取h3=1.2m；h4一起重臂顶至吊钩底面的安全距离(m)，取h4=2m。130t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)=SQRT(8.29*8.29+7.12*7.12)二10.92mV13m主臂基本臂长。综上：本工程130t吊车工作半径R=10.03m，综合考虑(2)、(3)、(4)及起重机的工作幅度，参考130t吊车性能参数表，130吨吊车10.03m的作业半径，臂长为17.14m，38t平衡重额定起重量为45.5t>31.95t，选择QY130T汽车吊可满足最不利工况时吊装，符合要求。(4)QAY300汽车吊选型验算1)QAY300汽车吊起重性能表表2主臂工况起重量表支腿8.7m，平衡重85t幅度臂长（m）(m)31.435.935.935.940.440.440.444.944.944.949.433.544.51165111.26103.977.19292797.973.4878746.37171888.769.58281.943.270.77133.258.158.1980.366.37775.540.167.969.231.756.756.7311075.162.67069.237.365.164.829.95454.6311263.756.86560.233.459.255.626.947.15327.51454.650.657.152.329.954.148.724.142.147.125.81646.245.748.646.327.347.843.421.637.141.723.51838.84241.839.824.94238.82033.737.120.82033.637.236.734.62336.735.518.530.433.4202229.73332.230.521.332.531.216.82830.618.42425.63028.126.519.928.927.315.825.928.116.8262126.524.823.118.725.623.914.823.624.716.22823.72220.217.622.821.113.621.92214.93020.419.617.316.620.418.612.92019.513.83215.718.316.612.118.117.613.63414.915.714.111.616.315.712.8361114.914.112.13810.513.511.511.44010.94210.32）300t汽车吊起重重量计算G总二Q1+Q2=51.25+2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1=51.25吨；Q2一吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊一台QY300T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.625t，考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）二26.625X1.2=31.95t。3）300t汽车吊工作半径R计算=SQRT((2.95*4+2.95/2)*(2.95*4+2.95/2)+(2+1.5+8.8/2)*(2+1.5+8.8/2))=15.4m式中：L1—相邻两片小箱梁轴心间距，L1=2.95m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。L3—小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。L0—QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=8.8m。300t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4=(24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12mV14.2m基本臂最大起升高度。式中：h1—最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；h—QY300T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；h0一小箱梁梁高，h0=1.176m；h2一小箱梁安装间隙，一般取0.2~0.3m，取h2=0.2m；h3一吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于60度时取值，取h3=1.2m；h4一起重臂顶至吊钩底面的安全距离(m)，取h4=2m。300t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)=SQRT(15.4*15.4+7.12*7.12)=16.9mV31.4m主臂基本臂长。综上：本工程300t吊车工作半径R=16.9m，综合考虑(2)、(3)、(4)及起重机的工作幅度，参考300t吊车性能参数表，300吨吊车16.9m的作业半径，臂长为31.4m，85t平衡重额定起重量为46.2t>31.95t，选择QY300T汽车吊可满足最不利工况时吊装，符合要求。钢丝绳选用计算(1)预制箱梁重量计算40米边跨边梁混凝土数量为：C50砼56.9m3,按砼单位重量2.5t/m3计算，砼重力G=56.9*2.5*10=1422.5kN。按照边跨边梁最重量142.25t考虑。以规格为6X37+FC-巾56mm、抗拉强度为1870MPa、最小破断拉力为1810KN参见《重要用途钢丝绳》GB8918-2006第27页表15：iid丝雀,<|学'flM丰蜗空绝M构=6*37->-FC根Jg-GB=TSP1S--1S-M-rrun雨枝曰坦g里:sK.z.UOOm嗣华缢公称虹控弓皇室1470IIP16-7017701S7O折姓洞旬小显［方d箜X奇成鲜浇世绊携它钢W蝇135S.5O5-7.0073.^0ea.M-£981467.Sl：56.1-08-fl.909^>.7O96.501OJL-OOHDS.OO1636.30111.00JIS.0-0126.00□.41.001310.00140.00150.00155-.OOL6-9.OD178.OOZO133.0(J173.-00ISS.CHJ2O8.KMJ220.0022J&7.0O163.00iO&.-OO2^1.00233.0023JI.-0O266.00241W.OO1知.0024-9.-CH?266.002S3.OO300.-00317.002-6234.002ZS.OO2P3.-0O313.00333.OOM泊g372.00271.002M.OO38g363.£H>33&.OO通g.g-132.00caoi311.00303.DO39O.-M-W3.D&-&6-9.-0O3233«M?3-*5.O0-M-4.-CK?-*T4.0*05TML833A-0O354.00■：34j400.00390.00SOZLOO535.0-056^.005O3.«>637.00■:f-437.00fiOO.OO639.0067S.-0O114.00300.004S7.O062EXMJ663.00711.O0-733.-OD7P6.OT4-0554.0053^.00或3XM>7^11.875S.OO83.5.-OO3S2.OOfilG.OO□M.Q07M.MS16.0-0s^&.aoS3l.OD973.0044670.00652.0083^.00896.7.OO77S.OO泗9.001060.00J13-0.■&O1300.001270.008&3.£H?3^2.001O3{?.0*0lliO.OTH123-0.-CH?13Z1.-OfrnR.gliSO.OO-133-0.^01-11O-.O-G1-1PO.OO-C545LO10.00^SS.OO12SO.OO1350.0015^0.001600.0056LOSO.Ch?1060.<01450.00ISW.-OO163O.W1720.00-IIW.OT1L3-O.isao.ooIS60.00177-0.-001370.001P3O.OO1330.001300.-001790.0018^0.-0020CH>.002.0.0.006-4L42O.CW138-O.CIO1177O.CKJLS-PO.OT2010.-002ISO".CHJ223O.O0-661520.001470.-00ISSfh.OOiO10.002HO.-&D2270.0-02400.00采用钢丝绳呈捆绑吊。已知钢丝绳最小破断拉力为1810KN,钢丝绳的安全系数K值见表3。表3钢丝绳的安全系数K值钢丝绳用途安全系数作缆风绳3.5缆索起重机承重绳3.75手动起重设备4.5电动起重设备5—6做吊索(无弯曲)6—7做捆绑吊索8—10用于载人的升降机14(1)钢丝绳实际受力计算钢丝绳实际受力为：P=Q/nsina式中：P一钢丝绳所受的拉力(KN)；Q—起重设备的重力(KN)；n一使用钢丝绳的根数；a一钢丝绳与梁面的夹角；则钢丝绳实际受力为P=142.25X9.8/(2Xsin60)=804KN。N=804KN<1810安全系数=1810/804=2.25，故选用直径①56mm，规格36X7+FC纤维芯钢丝绳是满足要求的。汽车吊抗倾覆验算(1)130T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以单片小箱梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：=KGMG+KQMQ+KWMWN0式中：KG一自重加权系数，取1KQ一起升荷载加权系数，取1.15KW一风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N・m；汽车吊工作时受力简图图中：G一汽车吊自重，QY130T型汽车吊G=54.9t，配重38t；Q一起升物重量，考虑双机抬吊，取27.69t；W一风动载，按起升物重量的20%考虑；a一汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8.5m，故a取4.25m；R-汽车吊工作半径，最大取8.29m；h一风动载合力点高度。N"=KGMG+KQMQ+KWMW=1XGXa-1.15XQX(R-a)-IXWXh二929000*4.25-1.15*276900*(8.29-4.25)-0.2*276900*1.6二2573164.6N-m>0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0,所以稳定性满足要求。(2)300T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以单片小箱梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：=KGMG+KQMQ+KWMWN0式中：KG—自重加权系数，取1KQ一起升荷载加权系数，取1.15KW一风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N・m；汽车吊工作时受力简图图中：G一汽车吊自重，QY300T型汽车吊G=72t，配重85t；Q—起升物重量，考虑双机抬吊，取27.69t；W一风动载，按起升物重量的20%考虑；a一汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8.5m，故a取4.25m；R一汽车吊工作半径，最大取15m；h一风动载合力点高度。=KGMG+KQMQ+KWMW=1XGXa-1.15XQX(R-a)—1XWXh二1570000*4.25-1.15*276900*(15-4.25)-0.2*276900*1.6=3160715.76N-m>0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0,所以稳定性满足要求。(2)吊装位置的地基承载力计算小箱梁吊装采用一台QY130T、一台QY300T汽车吊双机抬吊，负荷按平均分配考虑，则单机实际承担的理论载荷为27.69t。QY300T型汽车吊自重72t。最不利工况时，由两个支腿受力，则单个支腿承受最大荷载为F=(27.69+69.8+85)*10/2*1.2=1094KN。计划每个支腿下采用一块30mm厚2m*2m正方形钢板支垫，则钢板传递的单位面积的地面压力为P=F/S=1094KN/4=273.735KN/m2。故在进行地面地基处理时，其地基承载力大于273.735KN/M2，就可满足吊装施工要求。