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“减法”思维是实现“强柱弱梁”的有益补充
钟 阳,李海山/云南省建筑工程设计院,昆明 650041
0 前言
2010版《建筑抗震设计
规范
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》(GB50011—2010)(简
称新《抗规》)注意汲取了近年汶川、玉树地震的经验教训,
显著的特点之一是提高了对框架结构的设计要求,尤其是框
架柱,这是对实际震害中“强梁弱柱”现象的现实反映。新《抗
规》采取的“加法”措施符合“加强”的思维模式,大众接受度
高,笔者在此提出“减法”思路,以丰富工程结构的设计手段
和相关思考。
1 新《抗规》的相关内容
基于部分框架结构在震害中不如人意的表现,新《抗规》
对纯框架结构体系做了以下三方面的调整:1)适用高度降
低,基本降低幅度在 5m;2)抗震等级调整,集中在高度
24~30m 间建筑,抗震等级均提高一级;3)框架柱内力增
大系数提高,见表 1~3。
柱端弯矩增大系数 表 1
框架抗震等级 一级 二级 三级 四级
2001版《抗规》 1.4 1.2 1.1 1.0
2010版《抗规》 1.7 1.5 1.3 1.2
底层柱下端弯矩增大系数 表 2
框架抗震等级 一级 二级 三级 四级
2001版《抗规》 1.5 1.25 1.15 1.0
2010版《抗规》 1.7 1.5 1.3 1.2
柱剪力增大系数 ηvc 表 3
框架抗震等级 一级 二级 三级 四级
2001版《抗规》 1.4 1.2 1.1 1.0
2010版《抗规》 1.5 1.3 1.2 1.1
在新《抗规》的试设计中,框架柱的配筋量普遍提高幅
度在 20%左右(实际工程中,由于多数地区设计地震分组
也进行了调整,多层框架结构的配筋量提高幅度更大),即
便如此,包括部分规范编制人在内的众多专家、学者、工程
师仍认为目前的提高幅度尚不能保证框架结构在地震作用
下“强柱弱梁”的预期实现,新《抗规》的上述变化留下一种
“技术性妥协”的疑惑,业界对“强柱弱梁”有效实现的研究尚
无便于设计者实际应用的
方法
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。
新《抗规》必然会产生一个推广框架-剪力墙结构,适
当限制纯框架结构的导向效应,从提高结构赘余度,实现抗
震多道防线这一角度无疑是正确的,而我国基本国情决定了
钢筋混凝土框架结构在很长时间内仍将是主要的结构体系
之一,对框架结构“用而疑之”自无益处,有针对性的深入研
究十分必要。
2 震害
分析
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及数理推导
据震区实地调查并参考众多震害资料,“强梁弱柱”的震
害主要出现在底框结构体系和纯框架体系建筑中的梁柱节
点位置,在框剪体系中节点震害程度并不严重。
底框建筑的代表性破坏模式为底层柱头钢筋受压屈服、
混凝土压溃以及底层柱头受剪破坏(图 1);这在很大程度
上是底框结构自身决定的:底层托梁作为转换梁,无论截面
尺寸和配筋量常远大于柱,同时托梁客观上与其上多层约束
砌体墙构成深梁,在梁柱关系中更胜一筹。特别在一些低设
防烈度地区,底层往往少设抗震墙甚至未设抗震墙,由于结
构先天不足,“强梁弱柱”难以避免,工程师亦无力回天,
震害惨痛。只因其建设成本低于全框架结构,在中西部地区
仍有使用,相信随着社会技术经济的不断进步,带有一定历
史发展阶段色彩的底框结构将会受到更严格的限制并最终
被淘汰。
图 1 底框结构底层梁柱节点破坏
大量发生在纯框架体系中的“柱铰”破坏形态出乎意料,
并引发了广泛的思考。常规“破坏-加强”的思维逻辑自然会
引导我们关注对框架柱的进一步加强,但应该注意到,汶川、
玉树地震中大多数地区遭遇的是超烈度地震,其地震强度达
到当地设防烈度中震甚至大震的水平,在数倍于预期的地震
荷载下出现柱的破坏就工程技术角度而言是正常的,反常的
是设想的“梁铰”没有出现,这其实已经说明“弱梁”其实一点
不弱。
在基本承载能力得到保证的前提下,“强柱弱梁”的核心
是一种相对关系,一种结构意义上的“平衡”。可以认为,在
框架结构中,梁柱构件的基本承载能力用以保障结构正常使
用和“小震不坏”,而适当的梁柱结构关系才能保证建筑“大
震不倒”。限于人类对地震的认识水平,地震烈度区划存在
较大的局限性,建筑遭遇超预期地震将难以避免,结构的大
震性能至关重要。
“强柱弱梁”在工程设计上表现为两者刚度和强度的差
异化控制,“加法”思路就是加大柱截面尺寸和增大柱的配
筋,使框架柱处于优势地位。
在寻求两个因子相对差异最大化时,收敛的减法比扩张
的加法更有效率,且耗用的总资源更少。假设以往的梁柱强
弱关系比为 6:5(强梁弱柱),资源量 11;加法改善是使之
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达到 6:7(强柱弱梁),总资源 13,差异比为 17%;减法改
善是使之达到 4:5(强柱弱梁),总资源 9,差异比是 25%;
如果同时采用加减法,强弱关系比改善为 5:6(强柱弱梁),
则总资源 11,差异比 20%。三种方法中,纯加法耗用资源
最多,但相对差异比最小,综合效果居末位。
上述“资源”可以简化理解为构件截面尺寸或实配钢筋,
在相对关系更为重要的情况下,工程师应理智地舍弃无益的
超额刚度与强度,“结构平衡”是设计的唯一目标。在节点位
置,梁的超强发挥将是柱的灾难。
3 工程手段
目前业内已有共识认定影响梁柱关系的关键因素是楼
板,以往对此认识不足。常见的肋型梁板框架结构中,楼板
从刚度和强度两方面为梁提供了很大的支持,常规计算中未
有全面反映,导致梁柱实际结构关系与预期的落差,震害出
乎意料。与之形成对比的是板柱结构,因其梁板一体,截面
高度小、刚度小,柱帽在解决冲切的同时成为对柱的有效加
强,构成“强柱弱梁”的理想模式,新《抗规》对板柱结构放
宽使用限制或有此意。
既然“弱梁”其实不弱,“减法”思路就是将重点放在适当
削弱节点框架梁,从而优化柱梁结构关系。
在具体工程设计中,“减法”的实现可以从以下方面着
手。
3.1 楼板钢筋
在梁的正截面受弯设计中,充分考虑楼板的翼缘作用,
支座处梁为倒 T 形截面,将有效翼缘内配置的板钢筋也视
作梁钢筋的一部分,从梁计算配筋的总量中扣除,粗略估计
可调整幅度会在 6%~10%之间。该方法涉及到受拉区有效翼
缘的确认,且楼板钢筋和梁主筋的直径差异很大,有效高度
也不同,如何充分发挥作用难以确定,虽然理论上成立,但
在没有足够试验研究的支持下,工程中还难以推广。
由此可衍生出对常规板配筋的改进
方案
气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载
,即在梁有效翼
缘宽度内适当减少顺梁方向的板筋,且该位置板筋长度减
短。从板的应力分析可以看出,此时板受力主要是垂直梁方
向的板顶受拉,减少顺梁方向板配筋几乎不会影响板的有效
强度,见图 2。
图 2 部分板钢筋成为梁翼缘钢筋
3.2 裂缝
在很多工程中裂缝因素成为框架梁配筋的控制条件,这
是不正常且有害的,可能会直接导致框架梁的超强。随着高
强钢筋(如 HRB550 级钢筋)的推广应用,这一情形有所
增加,这一定程度上限制了高强钢筋的强度充分发挥。因此,
有必要深入研究工程中钢筋混凝土受弯构件裂缝的计算及
危害,适当放宽梁(尤其支座处)裂缝控制条件,且正常情
况下支座位置均被建筑楼面装修层所覆盖,钢筋因构件开裂
而锈蚀导致降低其强度和耐久性的可能性极小。设计人员在
实际工作中对类似情况应慎重对待,不应简单根据电算裂缝
结果增大梁配筋。
优化框架梁裂缝计算还有一个简单有效的办法,即用 T
形截面替代目前电算程序中的矩形截面(图 3),只需要在
程序中做一点点改进。
图 3 裂缝验算时的梁截面形式
3.3 锚固
对于多跨连续框架梁,中柱两侧的梁底钢筋均需锚入框
架柱内,实际工程中往往形成两侧梁底筋互锚,呈相互加强,
抗弯能力大幅度提高,传统的弯筋做法符合强剪弱弯的抗震
原则,有其合理的一面。
对此,一方面建议放宽梁底筋全部锚入柱的要求,另一
方面允许和鼓励在柱位置两侧梁底筋对焊并认可其锚固效
果。
3.4 翼缘抗剪
在梁的斜截面受剪计算中,考虑楼板翼缘的抗剪作用,
从而减少因框架梁抗剪截面条件不满足而增大梁截面尺寸,
导致梁刚度过大的情况出现。工程中对梁翼缘抗剪的作用认
识不一,从纯材料力学观点翼缘基本就没有贡献,如何考虑
缺乏统一有效的方法,在实际工程中考虑翼缘抗剪还需要深
入研究。
3.5 双筋梁设计
笔者推荐对框架梁支座采用双筋梁设计替代目前常用
的单筋梁设计(图 4),以非预应力钢筋混凝土框架梁受弯
设计为例:
M=fcbx(h0-x/2)+fy
’As
’(h0-as
’)
通过考虑受压钢筋的作用,可以有效减少受拉钢筋配筋
量,更重要的是有利于控制受压区高度,减少了常见的因受
压区高度超限而加大梁高的现象。在强度相同的情况下,按
双筋梁设计的梁截面尺寸相对较小,梁刚度大幅降低。如梁
高 700改为 600,其截面惯性矩将下降 40%,与框架柱的相
对刚度关系将大为改善,对于“强柱弱梁”目标十分有利。采
用宽扁梁也可以起到部分效果,不过将付出建筑上和经济上
的代价,包括混凝土量和钢筋量的增加。
双筋梁设计法符合现有钢筋混凝土设计理论,没有任
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何理论风险,只是计算上复杂一些。
图 4 单筋梁向双筋梁的变化
4 双筋梁设计的实用方法
在双筋梁的设计计算中由于受压区高度 x、受压钢筋
As
’、受拉钢筋 As均为未知,力学方程联立无法解出,常用
设定受压区高度达到界限受压区高度即 x=xb=ξbh0,作为已
知条件从而求出配筋量,此时截面受压钢筋和受拉钢筋的总
量最小,但受拉钢筋的配筋量最大,对于多数情况并不适用,
也不是希望达到的目标。
笔者建议采用分步设计法:在框架梁的配筋设计中,首
先按单筋法确定跨中梁底配筋,工程中框架梁全部钢筋均需
锚入柱内,在支座截面梁底钢筋即可按受压钢筋考虑。虽然
地震荷载下支座截面梁底有可能受拉,但与梁顶受拉不在同
一工况,即便进行折减,有效的受压钢筋面积仍然可观,在
确定受压钢筋面积 As’后就可计算出受压区高度 x(需要满足
限制条件:x≥2as和 x≤ξbh0),再计算支座梁顶受拉钢筋量
As 即设计完成。上述设想在设计电算程序中的实现并不复
杂,也不会影响设计效率。
常用框架梁截面中,单排配筋 as=35mm,双排配筋
as=60mm,x的底限分别为 70,120mm;常用的 HRB335,
HRB400,HRB550级钢筋中,ξb分别等于 0.55,0.52,0.49。
ξb=0.8/[1+fy/(Esεcu)]
=0.8/[1+fy/(2.0×10
5×0.0033)]
=0.8/(1+fy/660)
这意味着受压区高度 x将约在 0.1h0和 0.5h0间变化,相
应截面力臂 h0-x/2将在 0.75h0和 0.95h0间变化。当受压钢筋
量较大时,即 x=2as,此时力臂最大,截面的抗弯能力得以
最大发挥,梁的受拉钢筋配筋将最小,配筋量和截面尺寸均
为最优化值,也是梁柱相对关系最理想化的状态。
工程试算表明,按双筋梁设计梁支座截面负筋将可以减
少约 10%~20%,或者可以相应降低梁高。对“强柱弱梁”而
言,刚度关系更有决定性,减小梁截面将比减少梁配筋更为
重要,自然还有节约混凝土、改善使用功能的附带好处。工
程中钢筋及混凝土的材料超强难以预计和控制,而构件截面
的几何特性则是确定的。
5 结语
影响框架柱梁结构关系的因素很多,“强柱弱梁”的建构
也非一举一时之功,梁与柱的承载力是构成强柱弱梁的两个
主要的对立因素,实际工程中应采取综合措施而不是简单地
强调其中某一方面,文中提出的“减法”思维只是一种新的思
路,其中一些内容尚缺乏实践的检验,还有许多具体的工作
需要落实。本文旨在抛砖引玉,希望能有助于“强柱弱梁”
这一框架结构抗震核心问题的全面解决。
作者简介:钟阳,硕士,总工程师,正高级工程师, Email:
kakekuku007@163.com。
(上接第 28页)
受剪截面应符合下列条件:
x c c 0
RE
1
0.2 cosV f bh
(11.4.9-1)
y c c 0
RE
1
0.2 sinV f hb
(11.4.9-2)
斜截面受剪承载力应符合下列条件:
ux
x 2
ux uy1 tan /
V
V
V V
(11.4.10-1)
uy
y 2
uy ux1 tan /
V
V
V V
(11.4.10-2)
(2)在构造要求方面:混凝土结构抗震等级确定方法
与原规范不同;考虑地震作用组合的框架梁,新规范取消了
梁端纵向受拉钢筋配筋率“不应”大于 2.5%的限制,改为“不
宜”;框架柱和框支柱的全部纵向受力钢筋最小配筋率要求
与原规范不同,新规范规定见表 3。柱轴压比限值也与原规
范不同,新规范按表 4进行控制。均需注意小注内容。
柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率/% 表 3
抗震等级
柱类型
一级 二级 三级 四级
中柱、边柱 0.9(1.0) 0.7(0.8) 0.6(0.7) 0.5(0.6)
角柱、框支柱 1.1 0.9 0.8 0.7
柱轴压比限值 表 4
抗震等级
结构体系
一级 二级 三级 四级
框架结构 0.65 0.75 0.85 0.90
框架-剪力墙结构、筒体结构 0.75 0.85 0.90 0.95
部分框支剪力墙结构 0.60 0.70 —
5 结语
除了上述内容外,还有钢筋锚固长度、抗震设防烈度等
修改,在此不一一列举。工具箱还会根据《高层建筑混凝土
结构技术规程》(JGJ3—2010)做相应修改并及时更新。
【注】有关世纪旗云软件的更多信息可登陆 www.sjqy.com.cn。
作者联系电话:010 – 82050979,82050901,Email:support@sjqy.com.cn。