电梯井承台基坑支护方案

目录一、工程概况l二、编制依据3三、钢板桩支护设计3四、钢板桩支护施工4五、基础土方开挖施工6六、基坑监测与应急措施8七、其它注意事项9八、电梯井钢板桩支护计算书9。。。.27九、电梯井钢板桩支护计算书。.。一、工程概况1。1设计概况珠海恒大海泉湾花园一标段由A1、A3两块地组成,总建筑面积约为204166平方米，包括8栋19F高层住宅、4栋15F高层住宅、8栋11F高层住宅,4栋7F花园洋房、2/3层别墅69栋,幼儿园1栋，销售中心1栋、综合楼1栋及一栋2层商业。序号单位工程名称(注明栋号)栋数地上层数地下层数地上面积(m2)地下面积(m2)建筑面积(m2)一标段1A1地块19F高层住宅819132136500002041662A1地块15F高层住宅4151209323A1地块11F高层住宅8111523904A1地块花园洋房2717323l5A1地块别墅542\311758993006A3地块别墅82\31404912007销售部12/400008综合楼12125473009幼儿园13/2400010商业楼12/一标段小计14336660800204166本工程高层区域地下室基坑由土方专业分包大面积开挖至地下室底板底（预留30cm土层），大型基坑已做喷锚支护设计,本施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 仅适用于电梯井及其承台基坑的支护施工。本工程地下室底板厚度400mm，电梯井深1700mm，电梯井承台厚度1500mm，地下室底板面标高为一5。9m,电梯井承台基础底标高为一9.2m.1。2工程地质概况根据韶关地质工程勘察院提供的本工程地质勘查 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 ,本工程基坑钢板桩深度范围内各土层地质情况如下:根据地质报告,基坑开挖影响范围内的土层分布依次为：（1）素填土层号①1褐黄、褐红、土灰、灰黄色,主要为花岗岩风化土堆填而成,岩芯松散状,湿,欠压实.填土层为勘探前期新近回填.该层于场地内分布普遍，厚度0.50〜6.80m,平均厚度3.01m。层底标高一2.92~3.02m。（2）冲填土（粉细砂）层号①2深灰、土灰、灰黑色，为石英质粉细砂吹填而成,含少量淤泥质及贝壳碎屑，饱和，松散•该层于场地内分布较普遍，厚度0。80〜6.60m,平均厚度2.47m。层底标高一5°88~0.59m。冲填时间约4〜5年。（3）淤泥质土/淤泥层号②1灰黑色,具腐臭味,质较纯,偶见贝壳碎屑及石英砂,饱和,流塑〜软塑.该层经前期软基处理后的地段已相变为淤泥质土,场地边缘未经处理的地段仍为淤泥。该层于场地内分布普遍，厚度2.20〜18。50m，平均厚度8.34m。层底标高一21。312。62m.（4）粉砂层号②2灰黑色，组分主要为石英粉细砂，含淤泥质及贝壳碎屑，局部贝壳碎屑富集，饱和，松散。局部相变为中粗砂。厚度0.90~6。00m，平均厚度2.26m。层底标高一20.66~-5。53m。淤泥质土层号②3灰黑色，具腐臭味,质较纯，偶见贝壳碎屑及石英砂，饱和，流塑〜软塑。该层于场地内分布普遍，厚度1。50〜12。15m，平均厚度5。95m。层底标高T8。3710.01m.粉质粘土层号③1灰黄、褐黄、褐红、青灰等花斑色,组分为粘土和少量石英砂砾，刀切面稍粗糙，干强度、韧性中等，无摇震反应，饱和，可塑为主,局部呈硬塑状。该层厚度0.90〜17。00m，平均厚度6。31m。层底标高-30.52~—11.81m。各岩土层有关力学参数表层序号岩土名称承载力特征值fak(kPa)压缩模量ES1—2(MPa)变形模量E0(MPa)负摩阻力系数土的重度Y(kN/m3)凝聚力c(kPa)摩角b度内擦—1预应力管桩钻(冲)孔灌注桩1素填土未完成自重固结0。350。2018.918142-1淤泥质土702.330。250.2017.0842—粉质粘土1604.9120。300。2518。932152—淤泥质土652。630.200.1517。0733—粉质粘土150(4.9)12一18。72913二、编制依据1、本工程施工图纸;2、韶关地质工程勘察院编制的《岩土工程勘察报告》;3、《建筑地基基础工程施工质量验收 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(GB50202—2002);4、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—20125、《建筑施工计算手册》6、《土力学与地基基础》三、钢板桩支护设计根据本工程地质报告及本工程地下室基础设计图纸，考虑到地下室整体基坑水位较高未采取降水措施，电梯井处坑中坑开挖深度较大，且开挖土层为淤泥质土，易滑塌，为确保工程能够安全、优质、高效完成，电梯井坑中坑采取以下支护措施:电梯井核心筒承台基础基坑采用9m长III型拉森钢板桩支护，入土深度不小于5.5米，钢板桩顶部采用25号工字钢设置钢围檩,加一道横支称，转角处加斜对撑。详见附图。四、钢板桩支护施工1、钢板桩施工要求(1)钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有施工工作面(800mm宽工作面)。(2)基坑护壁钢板桩的平面布置形状应平直整齐，避免不规则的转角，以便 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸应符合板桩模数。(3)整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。采用拉森III型钢板桩，钢板桩施工前应查明并确保施打位置没有需要保护的已有工程桩。钢板桩锁口不合格的应修整，检查合格后涂黄油。为使H钢围檩受力均匀，在钢板桩和H钢之间的孔隙采用钢板、钢筋填满.H钢围檩、钢管支撑和钢板采用Q235钢，焊条E43。电梯井承台基坑钢板桩采用Q345，焊条采用E50.所有的焊接点要求按照《建筑钢结构焊接规程》(JGJ81-2002)进行焊接。拉森钢板桩支护基坑施工参考图片：2、电梯井承台基坑钢板桩支护施工的顺序(1)钢板桩位置的定位放线，验线;(按钢板桩平面布置图测放)，内设800内径的砖砌降水井；(2)施打电梯井钢板桩，桩顶标高平底板底；(3)钢板桩基槽内土方挖至檩条处、按要求安装支撑围檩(槽钢28a：280*110*8)；(4)按要求搭设工字钢内支撑、转角处斜对撑(工字钢25a：250*110*8);(5)基槽土方开挖、锯桩，降水井开挖至承台底下500mm；砼垫层、砌筑砖胎模(370mm厚)，帮扎承台钢筋、浇筑砼,砌筑电梯井墙板砖胎模，施工电梯井侧壁防水层，绑扎电梯井墙板钢筋、浇筑电梯井墙板混凝土至地下室底板底以下200mm处.承台与钢板桩间分层回填石粉；(8)待回填土稳定后，拔除钢板桩，边拔边往桩孔内灌石粉;（9）夯实承台周边土层.3、钢板桩的检验、吊装、堆放（1）钢板桩的检验对钢板桩，一般有材质检验和外观检验，以便对不合要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。①外观检验:包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、高度、端部矩形比、平直度和锁口形状等项内容.检查中要注意：a）对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；b）害Q孔、断面缺损的应予以补强；c）若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度。原则上要对全部钢板桩进行外观检查。②材质检验：对钢板桩母材的化学成分及机械性能进行全面试验.包括钢材的化学成分分析，构件的拉伸、弯曲试验，锁口强度试验和延伸率试验等项内容。每一种规格的钢板桩至少进行一个拉伸、弯曲试验.（2）钢板桩吊运装卸钢板桩宜采用两点吊.吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤.吊运方式有成捆起吊和单根起吊.成捆起吊通常采用钢索捆扎，而单根吊运常用专用的吊具。（3）钢板桩堆放:钢板桩堆放的地点，要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固的场地上，并便于运往打桩施工现场.堆放时应注意：①堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的施工方便；②钢板桩要按型号、规格、长度分别堆放，并在堆放处设置标牌说明；③钢板桩应分层堆放，每层堆放数量一般不超过5根，各层间要垫枕木，垫木间距一般为3—4米，且上、下层垫木应在同一垂直线上，堆放的总高度不宜超过2米.4、钢板桩施打拉森钢板桩施工关系到施工止水和安全，是本工程施工最关键的工序之一，在施工中要注意以下施工有关要求：（1）采用III型9。0米长密扣拉森钢板桩。拉森钢板桩采用履带式挖土机（带震动锤机）施打,施打前一定要熟悉地下工程桩的情况，认真放出准确的支护桩中线。（2）打桩前，对钢板桩逐根检查，剔除连接锁口锈蚀、变形严重的钢板桩，不合格者待修整后才可使用。（3）打桩前,在钢板桩的锁口内涂油脂，以方便打入拔出。（4）在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过2％,当偏斜过大不能用拉齐方法调正时，拔起重打。（5）钢板桩施打的公差标准如下表所示.钢板桩打设公差标准项目允许公差板桩轴线偏差土10Cm桩顶标咼土10Cm板桩垂直度土2%（6）密扣且保证钢板桩顺利合拢；特别是工作井的四个角要使用转角钢板桩，若没有此类钢板桩，则用旧轮胎或烂布塞缝等辅助措施密封。（7）打入桩后,及时进行桩体的闭水性检查，对漏水处进行焊接修补,每天派专人进行检查桩体.（8）内支撑施工技术要求基坑应分段分层开挖，分层开挖厚度不得大于0.5m.开挖至围檩及支撑位置后，安装围檩,然后施工安装支撑.待支撑安装施工完成后,再进行下一步土方开挖。内撑做法，焊接一段工字钢垫挡。内撑的位置和高度按施工方案图设置。电梯井基坑设置一道支撑。5、钢板桩的拔除基坑回填后，要拔除钢板桩，以便重复使用。拔除钢板桩前，应仔细研究拔桩方法顺序和拔桩时间及土孔处理。否则，由于拔桩的振动影响,以及拔桩带土过多会引起地面沉降和位移，会给已施工的地下结构带来危害，并影响临近原有承台或工程桩的安全。设法减少拔桩带土十分重要，目前主要采用灌水、灌砂措施。（1）拔桩方法本工程拔桩采用振动锤拔桩：利用振动锤产生的强迫振动，扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力,依靠附加起吊力的作用将桩拔除。（2）拔桩时应注意事项①拔桩起点和顺序:对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开角桩5根以上。可根据沉桩时的情况确定拔桩起点,必要时也可用跳拔的方法。拔桩的顺序最好与打桩时相反。②振打与振拔:拔桩时，可先用振动锤将板桩锁口振活以减小土的粘附，然后边振边拔.对较难拔除的板桩可先用柴油锤将桩振下100－300mm，再与振动锤交替振打、振拔。有时，为及时回填拔桩后的土孔，当把板桩拔至比基础底板略高时暂停引拔，用振动锤振动几分钟，尽量让土孔填实一部分。③起重机应随振动锤的启动而逐渐加荷，起吊力一般略小于减振器弹簧的压缩极限。④供振动锤使用的电源为振动锤本身额定功率的1.2—2。0倍。⑤对引拔阻力较大的钢板桩，采用间歇振动的方法，每次振动15min,振动锤连续不超过1.5h.6、钢板桩土孔处理对拔桩后留下的桩孔，必须及时回填处理。回填的方法采用填入法。填入法所用材料为石屑。五、基础土方开挖施工（一）、施工部署根据现场地质情况，分层开挖土方，每层厚度不大于500mm。采用PC120型挖土机开挖承台土方，人机配合，严禁挖土机碰伤桩体，靠近桩体边的土体由人工清理，用轻型车辆运输土方。（二）、施工准备1、土方开挖前应做好已挖土面标高测量确认工作。2、施工设备及工具的准备，如挖掘机、手推车、板式锄及园口锹、潜水泵等。3、开挖前应进行测量放线，设置控制定位轴线桩、龙门板和水平桩，放出挖土边线，经检查并办理预检手续。4、地面有积水或有地下水时，要做好相应的排水和降低地下水位的措施.积水或地下水均排至原有边坡支护排水系统中抽排.5、夜间施工时，应设置充足照明设施.在危险区域设置警戒标志。（三）、电梯井承台施工 流程 快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计 测量放线，验线一施打拉森钢板桩支护一基槽上层土方开挖一安装围檩一安装内支撑、转角斜对撑f基槽下层土方开挖（人机挖土配合）f复测基槽底标高，开挖到位f锯桩f承台垫层砼施工一基底放线，验线一砖胎模一防水找平层一防水层一防水保护层一承台基础钢筋绑扎、预插电梯井墙钢筋一浇筑承台混凝土一砌筑电梯井墙板砖胎膜至地下室底板底一电梯井侧墙防水层、保护层（采用30厚挤塑板）一承台边回填级配砂一钢板桩拔除回收一回灌石粉、周边板底土层夯实一施工地下室底板及电梯井侧墙.（四）、施工方法及要点土方开挖的顺序、方法必须与施工方案相一致。1、开挖前应做好施工技术安全交底，开挖前用500mm厚碎石砖渣铺设路基，上铺20mm厚钢板，以防止勾机及车辆压断工程桩。2、在基坑开挖过程中，严格按分层开挖，每层厚小于0。5M,人工及时清理桩间高差土方，保证开挖深度均匀，以免造成土方横向挤压工程桩。并加强坑壁的位移监测，一旦出现位移量较大或位移加速，应立即停止施工，加强观测并及时通知业主、监理会同设计部门研究补救措施。3、基坑土方开挖过程中，挖土机不可紧贴工程桩挖土，工程桩周边土体采用人工挖，以保证工程桩不受碰撞。4、本工程土方开挖采用机械与人工辅助开挖的方法.5、基坑开挖施工中，应经常测量和校核其平面位置、水平标高是否符合设计要求。平面控制桩和水准点也应定期复测是否正确。6、基坑开挖注意不扰动基层土，以免土体变动。（五）、地下水排水措施1、为保证开挖后的基层质量,避免开挖后的表层土雨水下渗等情况发生，地下室基坑开挖后在基坑侧边留出水沟和集水坑，以便抽水。2、地下水及雨水的排水：坑中坑内采用坑内设集水坑用水泵降水方式排水。底板排水采用明沟及集水坑用水泵降水方式排水。（六）、土方回填施工顺序与方法1、已施工的电梯井承台在拔除钢板桩前,经监理进行砼隐蔽验收后，才能回填。2、用小型勾机开挖后面基坑土方时将开挖的土方回填至已施工基坑周边,小型勾机已不能到达回填处的土方用塔吊配合人工回填。（七）、承台施工与要求为保证支撑结构安全有效，承台施工应分步施工：先行施工支撑以下部分的承台，然后在已完成施工承台与基坑支护之间回填土方夯实，再拆除支撑，待整个承台施工完成后,再起拔钢板桩并即时用砂土对钢板桩桩位进行回填。六、基坑监测与应急措施（一）基坑监测1、按基坑支护规范规定进行基坑位移监测。在基坑四边中点布置水平位移和沉降监测点。并及时提供基坑监测的情况及数据以便采取相应措施.2、发现异常情况及时通知甲方、监理和施工技术人员，以便及时采取对策。3、基坑水平位移预警值为基坑深度的3%,允许值为基坑深度的4%。4、监测频率为土方开挖每天监测1次,直至土方回填。若出现暴雨、基坑及周边建筑物位移超过预警值等异常情况，应适当加大监测频率。（二）异常情况与应急措施1、基坑开挖（1）施工前应对周边工程桩等进行巡查摸底,施工过程中应经常对坑中坑周围地表裂缝、坑底部回填和隆起、渗漏水状况进行巡查，发现情况及时采取措施。（2）若坑顶水平位移或沉降超过警戒值,应立即停止开挖，并回填至上一级开挖深度，并通知设计采取措施加固。（3）在坑中坑支护过程中，挖土机操作人员应保证随叫随到，挖机设备应保证不少于两台在现场，以备不时之需。（4）在现场应配备一定数量的沙包和工人，保证在出现异常情况如管涌时，可及时进行抢险工作。（5）在分层开挖土方过程中,测量坑底部隆起量，如坑底面向上移位的情况，马上停止开挖，并及时通知技术人员,以便及时采取对策。2、渗水（1）坑中坑开挖过程中若坑壁出现少量渗水，要进行疏导或堵漏.（2）若在开挖过程中出现大量渗砂漏水现象,应立即停止施工，并回填土方，并及时报知设计方采取其他措施，严禁不顾安全野蛮施工。（3）降水量较大时，要合理组织地表水排放，并安排足够的排水设备对汇集的地表水进行抽排。同时在坑中坑四周，应对地表水进行疏导，避免大量的地表水集中涌入坑内。（4）对较严重的渗水现象应增加坑内降水措施，使地下水位降至坑底以下0.5〜1.0m以下。七、其它注意事项1、坑周边不能堆放土方，挖出土方及时运走。2、基坑顶按1.2m高度设置钢管安全护栏。3、电梯井承台支护钢板桩施工中遇其他承台工程桩时，按现场桩位置往承台外避开工程桩.4、电梯井承台设置一道支撑，按实际地质情况如需加设二道支撑,在承台底部设置，第二道支撑可在浇筑承台垫层砼并达一定强度后拆除。八、电梯井钢板桩支护计算书计算依据:1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一）、参数信息1、基本参数支护桩材料钢桩支护桩间距ba（m）0。3支护桩嵌入土深度ld（m）6基坑开挖深度h（m）3基坑外侧水位深度h』m）0。8基坑内侧水位深度hp（m）1.2支护桩在坑底处的水平位移量u（mm）12承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D（m）4。3承压水含水层顶面的压力水头高度hw（m）62、土层参数土层类型土厚度h（m）土重度（kN/m3）粘聚力c（kPa）内摩擦角叽。）饱和土重度Ysat（kN/m3）水土分算填土218。9181420否粘性土317。08419。2是粘性土1018.9321522是3、荷载参数类型荷载q(kpa)距支护边缘的水平距离a（m）垂直基坑边的分布宽度b（m）平行基坑边的分布长度l（m）作用深度d（m）满布荷载3////条形局部荷载3。544/0矩形局部荷载455624、计算系数结构重要性系数Y01综合分项系数YF1。25嵌固稳定安全系数Ke1。2圆弧滑动稳定安全系数Ks1.3突涌稳定安全系数Kh1。1（二）、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力计算1）主动土压力系数Ka1=tan2（45。一％/2）=tan2（45-12/2）=0.656；Ka2=tan2（45°-92/2）=tan2（45一12/2）=0。656;Ka3=tan2（45。一申3/2）=tan2（45-18/2）=0。528；Ka4=tan2（45°-申4/2）=tan2（45—18/2）=0.528；Ka5=tan2（45°-申5々）=tan2（45—18/2）=0。528；Ka6=tan2（45°-申6/2）=tan2（45—18/2）=0.528；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0—0。8mH1'=[ZY0h0+Zq1]/Yi=[0+3]/19=0。158mP知上=Y1H1'Ka1-2c1Ka10.5=19x0o158x0。656—2x10x0.6560.5=—14.229kN/m2Pak1下=Y1（h1+H1'）Ka1—2c1Ka10.5=19x（0.8+0。158）x0。656-2x10x0.6560.5=-4.258kN/m2第2层土:0。8—2mH2'=：ZY1h1+Zq1]/Ysati=[15.2+3]/20=0.91mPak2上=Ysat2H2'Ka2—2c2Ka20。5=2%0.9収0。656—Zx^xO。6560。5=—^G^/m2Pak2下=Ysat2（h2+H2'）Ka2—2c2Ka20.5=20x（1.2+0.91）x0.656—2x10x0o6560。5=11。484kN/m2第3层土：2-4mH3'=[ZY2h2+Zq1]/Ysati=[39.2+3]/22=1。918mPak3上=[Ysat3H3LYw（业上丿陥卞陥0。卄丫⑷®?—人戶22%1.918“％©—0。8）网。528—2x15x0。5280.5+10x（2-0.8）=6。144kN/m2Pak3下=[Ysat3耳也）讹业一）叫兀匕严+丫⑷®^）=[22x（1.918+2）-10x（4-0.8）]x0。528-2x15x0.5280。5+10x（4-0.8）=38。816kN/m2第4层土:4一5mH4'=[EY3h3+Eq1+Eq1b1/（b1+2a1）]/Ysati=[83o2+3+1。167]/22=3。971mPak4上=[Ysat4H4'—YwGh3—ha）]瓦亞险0。卄丫⑷（决也）=[ZZx3。71—心（4一0.8）]x0o528-2x15x0。528o。5+10x(4-0.8)=39。432kN/m2Pak4下=比和也乜)益(口3切]匕4丟4匕40。卄丫⑷(决也)=[22x(3。971+1)-10X(5—0。8)]x0.528-2x15x0.5280.5+10x(5—0.8)=55.768kN/m2第5层土:5—7mH5'=[ZY4h4+Zq1+Zq1b1/(b1+2a1)]/Ysati=[105.2+3+1.167]/22=4.971mPak5上=[Ysat5H5'-YwGh4—ha)叫^匕严+丫⑷(已一ha)=[22x4.971-10x(5—0.8)]x0.528-2x16x0。5280。5+10x(5-0。8)=54.315kN/m2Pak5下=[Ysat5耳也)一丫⑷®^)]陷^匕严+丫⑷①血)=[22x(4。971+2)—10x(7-0.8)]x0。528-2x16x0.5280。5+10x(7-0.8)=86。987kN/m2第6层土：7-9mH6'=[ZY5h5+Zq1+Zq1b1/(b1+2a1)+^q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/Ysati=[149.2+3+1。167+0.5]/22=6。994mPak6上=[Ysat6H6'—YwQh5-ha)叫一2。6匕6。。5+Yw(决也冃22%6。994-10x(7—0.8)]x0.528—2x16x0.5280.5+10x(7—0.8)=87.254kN/m2Pak6下=[Ysat6(也也—丫⑷(决一ha)]^耳％0。5+Yw(Zh5-ha)=[22x(6.994+2)—10x(9—0。8)]x0。528-2x16x0.5280。5+10x(9-0。8)=119。926kN/m2水平荷载临界深度：Z0=Pak2h2/(Pak2+Pak2)=11.484x1.2/(4。26+11。484)=0。875m；第1层土Eak1=0kN；第2层土Eak2=0。5Pak2Z0ba=0.5x11.484x0.875x0。3=1。507kN；ak2ak2下0aaa2=Z0/3+^h3=0.875/3+7=7.292m;第3层土Eak3=h3(Pa3+Pa3)ba/2=2x(6.144+38。816)x0.3/2=13。488kN;aa3=h3(2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下)+Zh4=2x(2x6o144+38.816)/(3x6。144+3x38.816)+5=5。758m；第4层土Eak4=h4(Pa4+Pa4)ba/2=1x(39.432+55。768)x0.3/2=14.28kN；ak44a4上a4下aaa4=h4（2Pa4上+Pa4下）/（3Pa4上+3Pa4下）+^h5=1X（2x39。432+55。768）/（3x39.432+3x55.768）+4=4。471m;第5层土Eak5=h5（Pa5上+Pa5下）ba/2=2X（54。315+86-987）X0。3/2=42。391kN；aa5=h5（2Pa5上+Pa5下）/（3Pa5上+3Pa5下）+^h6=2x（2x54.315+86。987）/（3x54。315+3x86。987）+2=2。923m；第6层土Eak6=h6（Pa6+Pa6）ba/2=2x（87.254+119.926）x0。3/2=62.154kN；aa6=h6（2Pa6上+Pa6下）/（3Pa6上+3Pa6下）=2%387。254+119.926）/（3x87o254+3x119.926）=0.947m；土压力合力：Eak=SEaki=0+1°507+13.488+14.28+42°391+62.154=133。82kN；合力作用点：aa=珈泸质）％=心0+7。292x1o507+5。75血13。488+4。471x14。28+2.923x42.391+0o947x62.154）/133。82=2。505m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数Kp1=tan2（45°+申]/2）=tan2（45+18⑵=1。894；Kp2=tan2（45°+92/2）=tan2（45+18/2）=1。894；Kp3=tan2（45°+申3/2）=tan2（45+18/2）=1。894；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土:3—^.2m珥=[珈0附=[0]/21=0mPpk1上=Y1H1'Kp1+2C1Kp105=21xox1.894+2x15x1。894。。5=41。287kN/m2Ppk1下=Y1（h1+H1'）Kp1+2c1Kp*5=21x（1.2+0）x1.894+2x15x1。8940.5=89。016kN/m2第2层土：4。2—5mH2'=：ZY1h1!/Ysati=[25。2]/22=1.145mPpk2上=[Ysat2H2—Yw（Yh1-hp）]Kp2+2c2Kp20.5+Yw（口已）电2%1。⑷一[Ox（L2—L2）]x1。894+2x15x1.8940.5+10x（1.2—1。2）=88。997kN/m2Ppk2下=[Ysat2(I*)―丫⑷①厂h/H+ZCzKp^+YwQhi-hpf^X(1.145+0.8)—10x(2—1.2)]xl.894+2xl5xl。8940.5+10x(2—1。2)=115.179kN/m2第3层土：5-9mH3'=[D2h2]/Ysati=[42.8]/22=1.945mPpk3上=九3比％(羽2—%)IKps+ZCsKp^+YwQhz—hp)=^X1。45—10X(2J。2)]x1.894+2x16x1.8940。5+10x(2—1.2)=117.932kN/m2Ppk3下=収和比也)一丫⑷®^)]%3+2。3%3。。卄丫⑷(莎一人戸22/1。945+4)—10x(6-1o2)]x1。894+2x16x1。8940。5+10x(6-1.2)=248。844kN/m2水平荷载第1层土Epk1=bah1(Pp1+Pp1)/2=0.3x1。2x(41.287+89。016)/2=23。455kN；pk1a1p1上p1下a1=h1(2P.+P.)/(3P,+3P,)+》h2111上1下1上1下2=1。2x(2x41.287+89.016)/(3x41。287+3x89.016)+4.8=5.327m；第2层土Epk2=bah2(Pp2上+Pp2下)/2=0亠0&(氷997+115。179)/2=24.501kN；ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2上+3Pp2下)+决=0.8x(2x88。997+115.179)/(3x88.997+3x115。179)+4=4.383m；第3层土Epk3=bah3(Pp3+Pp3)/2=0。3x4x(117。932+248.844)/2=220.066kN；ap3=h3(2Pp3+Pp3)/(3Pp3+3Pp3)p33p3上p3下p3上p3下=4x(2x117.932+248.844)/(3x117.932+3x248.844)=1.762m；土压力合力：Epk=》Epki=23.455+24。501+220.066=268。022kN；合力作用点：ap=^(apiEpki)/Epk=(5°327x23.455+4.383x24.501+1o762X220。066)/268。022=2.314m；3、基坑内侧土反力计算主动土压力系数Ka1=tan2(45。呷]/2)=tan2(45—18/2)=0。528；Ka2=tan2(45。呷2/2)=tan2(45—18/2)=0.528；Ka3=tan2(45。呷3/2)=tan2(45—18/2)=0.528；土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：3-4.2mH1'=[EY0h0!/社=[0]/21=0mPsk1上=(0.2%2呷]+勺)Eh0(1-Eh0/ld)u/ub+Y1H1'Ka1=(0。2x182—18+15)x0x(1-0/6)xO.012/0。012+21x0x0。528=0kN/m2Psk]下=(0.2%2-%+C])》h](1—^h1/ld)u/ub+Y1(h1+H1')Ka1=(0.2x182—18+15)x1.2x(1-1。2/6)x0。012/0.012+21x(0+1。2)x0。528=72.634kN/m2第2层土：4。2—5mH2'=[ZY1h1]/Ysati=[25.2]/22=1。145mPsk2上=(0。処2呷2+C2)Yh1(1—Yh1/ld)U/Ub+[Ysat2H2‘-Yw()]Kp2+Yw(Zh1—hp)=(0.2x182—18+15)x1.2x(1—1。2/6)x12/12+[22x1.145—10x(1.2—1。2)]x0。528+10x(1。2-1。2)=72.628kN/m2Psk2下=(0°2922-92+C2)Sh2(1-Sh2/ld)u/Ub+[Ysat2(H2'+h2)—Yw(Sh2—hp)]Cp2+Yw(Sh2—hp)=(0.2x182—18+15)x2x(1-2/6)x12/12+[22x(1。145+0。8)-10x(2-1。2)]x0。528+10x(2—1.2)=108.769kN/m2第3层土：5—9mH3'=：ZY2h2]/Ysati=[42.8]/22=1.945mPsk3上=(0。2932—93+C3)Sh2(1—Ih2/ld)U/Ub+[Ysat3H3'—Yw(^h2-hp)]Kp3+Yw①内)=(0.2x182—18+16)x2x(1—2/6)x12/12+[22x1。945-10x(2—1。2)]x0。528+10x(2-1.2)=110。102kN/m2Psk3下=(0。2也2—%+C3)Yh3(1-Zh3/ld)u/ub+[Ysat3(比地)—Yw(决叫]Kp3+Yw(》h3-hp)=(0.2x182—18+16)x6x(1-6/6)x12/12+[22x(1.945+4)-10x(6-1.2)]x0.528+10x(6—1.2)=91。713kN/m2水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1+Ps1)/2=0.3x1.2x(0+72。634)/2=13。074kN；as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps]下)+》h2=1。2x(2x0+72。634)/(3x0+3x72。634)+4。8=5.2m；第2层土Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=°。3xO・8x(72.628+108。769)/2=21。76曲；as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2下)+》h3=0.8x(2x72.628+108。769)/(3x72.628+3x108.769)+4=4.373m；第3层土Psk3=b0h3(Ps3+Ps3)/2=0.3x4x(110.102+91。713)/2=121.089kN；as3=h3(2Ps3+Ps3)/(3Ps3+3Ps3)=4x(2x110。102+91.713)/(3x110.102+3x91.713)=2。061m；土压力合力：Ppk=》Ppki=13.°74+21。768+121。089=155.931kN；合力作用点：a=》(a.Pk.)/Pk=(5。2x13。074+4.373x21.768+2.061x121.089)/155.931=2.647m;ssiskipkPk=155.931kNKe=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图0=丫{硝+[qbj+AGj)cosq—片[]tan申j}/》(qjbj+AGj)sin0Cj、舟第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°);©第j土条的宽度(m)；0j—第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；]第j土条的滑弧段长度(m),取lj=b./cos0j;qj作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa)；AGj第j土条的自重(kN),按天然重度计算；片——第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取uj=Ywhwaj，在基坑内侧，可取uj=Ywhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取Uj=0;Yw——地下水重度(kN/m3);hwaj——基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；hwpj—-基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);min{Ks1,Ks2,,Ksi,}=2.185>Ks=1o3满足要求！3、渗透稳定性验算渗透稳定性简图承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：Dy/(hwYw)=ZhiYi/(hwYw)=(2x21+2。3x22)/(6x10)=1。543Dy/(hwYw)=1。543>Kh=1。1满足要求！、结构计算1、材料参数钢桩类型槽钢钢桩型号40c号槽钢钢材的惯性矩I(cm4)19711.2钢材的截面抵抗矩W(cm3)985。6钢材的弹性模量E(N/mm2)20600钢材的抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢材的抗剪强度设计值t(N/mm2)125材料截面塑性发展系数y1。052、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN・m)Mk=80.084kN.m剪力图(kN)Vk=84。26kN3、强度设计值确定M=y0yfMk=1x1。25x80.084=100.105kN・mV=y0yFVk=1x1.25x84。26=105.325kN4、材料的强度计算omax=M/(YW)=100.105x106/(1。05x985。6x103)=96。731N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求!b、=(hb2-(b—tw)2(h—2t))/(2(hb-(b—tw)(h-2t))=(400x1042-(104-14。5)2(400-2x18))/(2(400x104—(104-14.5)(400—2x18))=78mmS=t(b—b')2=18x(104-78)2=12168mm3,Tmax=VS/It=105。325x12168x103/(19711。2x104x18)=0。361N/mm2<[f]=125N/mm2满足要求!背楞、横撑杆的强度及稳定性按以下方法计算.(一)、参数信息1、基本参数挡板铺设方式垂直铺设挡土板间距l(mm)1400水平方向横撑间距l(mm)22000基坑开挖深度h(m)3基坑开挖宽度l(m)8结构重要性系数Y01综合分项系数YF1。25竖直方向背楞根数2支撑设计支撑道数背楞距沟底距离D(mm)第1道3000第2道1500基坑和管沟支撑【垂直】2、土层参数序号土名称土厚度h(m)坑壁土的重度Y(kN/m3)坑壁土的内摩擦角0(°)黏聚力c(kpa)饱和土重度Ysat(kN/m3)1素填土118.9181420.62淤泥质土617。08418。53粉质粘土418.9321522二)、主动土压力强度计算K=tan2(45°-©/2)=tae(45—18/2)=0。528；a11K=tan2(45°-©/2)=tan2(45T8/2)=0。528；a22第1层土：0一2mH'=[刀Yh]/Y=0/18=0m1001P二YH'K-2cK0.5=18X0X0.528—2X0.001X0。5280，=—0.001kN/m2akl上11a11a1P二Y(h+H')K—2cK0.5=18X(2+0)X0.528—2X0。001X0.5280，=19。007kN/m2ak1下1i1a11a1第2层土：2一3mH'=[刀Yh]/Y=36/18=2m2112P二YH'K—2cK0.5=18X2X0。528—2X20X0.5280.5=—10.057kN/m2ak2上22a22a2P二Y(h+H')K—2cK0°5=18X(1+2)X0。528—2X20X0.5280.5=—0。553kN/m2ak2下2i2a22a2（三）、挡土板计算1、材料参数材料名称槽钢材料类型40a号槽钢抗弯强度（N/mm2）205抗剪强度（N/mm2）120抗压强度（N/mm?）205弹性模里（N/mm2）2060002、强度计算临界土层的计算临界深度：Z=Ph/(P+P)+Sh=0°001X2/(0.001+19.007)+0=0m；0ak1上1ak1上ak1下i-1q二YYPl=1X1.25X—0.001X0。4=0kN/m1上0Fak1上1q=YYPl=1X1.25X19.007X0.4=9.504kN/m1下0Fak1下1q=YYPl=1X1°25X—10.057X0.4=—5。029kN/m2上0Fak2上1q二YYPl=1X1.25X一0°553X0.4=-0.276kN/m2下0Fak2下1计算简图剪力图(kN)M=9.823kN.mkR=22。631kNmax弯矩图(kN・m)V=12.474kNk。二M/W=9.823X106/78830=124。61N/mm20f=2O5N/mm2,满足要求！t=V/(816)[bh2—(b—6)h2]=12O474X1000X[100X4002-(100—10.5)maxmaxz0X3642]/(8X175779000X10.5)=3。499N/mm2＜：T]=120N/mm2满足要求！四）、背楞计算1、材料参数材料名称工字钢材料类型25a号工字钢抗弯强度（N/mm2）205抗剪强度（N/mm2）120抗压强度（N/mm2）205弹性模里（N/mm2）2060002、荷载计算各背楞对挡土板作用的最大支座反力R=22。631kN。所以背楞的线荷载按以下公式计max算：q=R/lmax1q=R/l=22.631/0.4=56。578kN/mmax13、背楞按照三跨连续梁计算最大弯矩，计算公式如下：M=0.1XqXl2=0.1X56°578X22=22.631kN・mmax2。二M/W=22.631X106/401880=56。313N/mm2