EPDM硫化胶力学性能及动静刚度比的研究

李 铁等.EPDM硫化胶力学性能及动静刚度比的研究 EPDM硫化胶力学性能及动静刚度比的研究 李 铁，邹 华，张立群 (it京化工大学北京市新型高53子 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 制备与成型加工宜点实验室，中国北京 100029) 摘要:动静刚度比是减展橡胶制品的一个重要性能指标，有关这方面的研究报道不多。本文系统研究了硫化剂用f.圳充补 强剂的种类及用R VA及发泡倍率等对EPDM硫化胶的力学性能及动静刚度比的影响，结果 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 明其动静刚度比随粉橡胶交联密度的 增加、坟v补强作用的减弱、埃料用t的减少以及发泡倍率的增大而逐渐减小。这些结论对开发高性能的裸胶减展制品能提供一 定的指导。 关扭词:三元乙丙橡胶;力学性能:动静刚度比;减且性能 1前言11-51 减震橡胶制品是机械设备不可缺少的重要部 件，随着现代工业的发展，高速化、高功率化机械 设备的减震问题显得尤为突出。消除振动和噪声的 最好方法是减小振动源的振动，但要完全消除振源 的振动是不可能的。解决这一问题的有效方法之 一就是开发性能好、品种全、数量多的减震橡胶 制品[，]。 作为减震橡胶使用的橡胶材料，其性能指标中 的动静刚度比，对振动传递和减震效果有较大影 响。动静刚度比越小，意味着橡胶材料的回弹性越 好，则其振动传递效果越好。金属弹簧等理想弹性 体的动静刚度比为1，其他非理想弹性体的动刚度 都大于静刚度，两者的比值越趋近于1，其振动传 递性能就越好。橡胶弹性体具有粘弹性，对动载荷 表现出灵敏的粘弹滞后性，动静刚度比必然大于la 理论上讲，橡胶弹性体的粘弹滞后性虽然对减震耗 能有利，但对永久变形、使用寿命以及使用性能有 害，也不利于振动的迅速传递[2-61 理想的减震材料是既具有对振动的迅速响应 能力，又能在变形的过程中消耗能量，但这是一对 矛盾，很难兼顾。为了保证减震制品在长期使用过 程中的寿命、性能保持率、低压缩永久变形，往往 首先要保证材料有较低的动静刚度比，有关这方面 的研究是很少的。 三元乙丙橡胶(EPDM)由于优异的耐夭候老化 性、耐热性、耐寒性及高弹性而备受青睐，被越来 越广泛地用于减震橡胶制品的生产。本工作以 EPDM为主体材料，初步研究了硫化体系、填充补 强体系及发泡倍率等因素对 EPDM硫化胶力学性 能及动静刚度比的影响，以期对开发一种耐老化、 减展性能优异的橡胶制品提供一定的指导。 2 实验部分 21 原材料 三元乙丙橡胶EPDM，牌号Keltan 4703，荷 兰DSM公司产品;过氧化物类交联剂Perkadox 14-40 MB，天津阿克苏，诺贝尔过氧化物有限公司 产品;炭黑N990，加拿大Cancarb公司出品。其 他常用原材料为市售品。 2.2 测试仪器及方法 2.2.，硫化胶静态力学性能测定 硫化胶的拉伸强度、定伸应力、拉断伸长率、 拉断永久变形、邵尔A型硬度等静态力学性能均 按照相应的国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 进行测试。 2.2.2 硫化胶垂直静刚度测试 硫化胶的垂直静刚度通过CSS-55300型电子 万能试验机进行。样品尺寸为50x37.5x9 mm. 测试时先以2 kN护的加载速度从。加载到 80 kN，在80 kN时静停1 min。然后以2kN s1 的速度卸载，完全卸载后静停1 min,然后按上 述方法重复预加载 2次。正式测试时从0以2 kN s“的加载速度加载到80 kN，其中在荷载为 10 kN和80 kN时各停1 min 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 该荷载下的压 缩位移01.02(单位为mm)口静刚度S,(kN nunb 按下式计算: 。_ 70 口 万 - — △2一乙f 2004年国际橡胶会议 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 集 ? ? ?? ? ? ? 2.2.3 硫化胶动刚度测试 硫化胶的动刚度通过三通道电液伺服试验机 进行。样品尺寸为50x37.5x9 nmm。加载频率8 Hz, 加载范围10 80 kN。在荷载循环1 000次后记录 最大和最小位移峰值A_,△二。。动刚度 Sd(kN- mm-')按下式计算: 要 Sa=一卫生一 △..-△a}i. 动静刚度比为同一试样的动刚度与静刚度的 比值，即SdISS a 210 1.5 硫黄用t/份 2.0 25 3 结果与讨论 3.1 硫化体系对力学性能及动静刚度比的影响 3.1.1硫黄硫化体系 硫黄硫化体系具有操作安全、硫化速度适中、 综合性能佳以及能使三元乙丙橡胶与二烯烃类橡 胶共硫化好等优点，是EPDM最常用的硫化体系。 不同硫黄用量的EPDM硫化胶的力学性能见表to 圈1硫尹用.对EPDM动静刚度比的影晌 动静刚度比的下降。 3.1.2 过峨化物硫化体系 过氧化物交联剂 Perkadoxl4-40 MB用量对 EPDM力学性能的影响如表2所示，可以看出，随 过氧化物用量的增加，EPDM硫化胶的拉伸强度、 拉断伸长率及拉断永久变形呈减小趋势，而硬度与 100%定伸应力逐渐增大。这种变化规律同硫黄硫 化体系是一致的，原因也是相同的。 衰， 硫黄用f对EPDM力学性能的影响 裹2 过饭化物用.对EPDM力学性能的影响 ??? ?? ????? ? 性能 硫黄用f/份 过暇化物用t/份 0.5 1.0 1.5 性能 3 6 9 邵尔A型硬度/度 100%定伸应力/MPa 拉伸强度/MPa 拉断伸长率了% 位断水久变形I% 14.3 11.8 280 236 邵尔A型硬度/度 100%定伸应力IMP. 拉伸强度/MPa 拉断伸长率/% 拉断水久变形1% _1z71_]572 7.6888.3100 ? ?? ?? ??? 4 2 0 ? ?? ??? ??? ? ? ? ??? ??? ?R 4 ? ? ??? ??? ? ?? ?? ? ??? ? ? ? ??? ??? ?? 由表1可以看出，随着硫黄用量的增加，硫化 胶的拉断伸长率、拉断永久变形均呈减/j、趋势.而 100%定伸应力逐渐增大，这是由于随着硫黄用量 的增大，交联键密度增大，限制了橡胶分子的滑动， 故呈现出如上的变化趋势。而硬度无明显变化。拉 伸强度下降同样是因为增强剂表面大分子的滑动- 取向效应因交联密度的提高而前移所造成的。另 外，EPDM橡胶在拉伸时存在微弱的拉伸结晶现 象，交联密度的提高造成伸长率明显下降，从而影 响拉伸结晶的产生，降低了拉伸强度。 不同硫黄用量对EPDM动静刚度比的影响如 图1所示，可以看出，随着硫黄用量的增加，即橡 胶交联密度的增加，橡胶的动静刚度比显著下降。 这表明交联密度在一定范围内的增加，会提高橡胶 耘料的回弹性，弱化橡胶的粘性损耗，从而有利于 图2是不同用量过氧化物硫化EPDM胶料的 动静刚度比，可以看出，随着过氧化物用量的增加， 即EPDM交联密度的增加，动静刚度比显著减小， 其变化趋势及原因与硫黄硫化体系相同。 ?? ?? ?? ?hh ?? ?? 2.4 `3 9 过暇化物用tAR 12 15 图2过饭化物用f对EPDM动静刚度比的影响 李 铁等 EPDM硫化胶力学性能及动静刚度比的研究 综上所述，为了获得低动静刚度比的橡胶材 料，应适当提高交联密度。 3.2 填充补强荆对力学性能及动睁刚度比的影响 补强剂在三元乙丙橡胶中的补强效果主要取 决于补强填充剂的粒子大小、比表面积、结构、表 面化学性质及其在胶料中的分散度和结构化状况， 其规律与其在其它通用橡胶中的规律相同。 3.2.1 炭黑种类的影响 炭黑粒径是炭黑补强作用的重要影响因素。炭 黑粒子越细，补强性能越优越，不同粒径炭黑对 EPDM力学性能的影响如表3所示。 为了获得满意的动静刚度比，应尽可能使用补强能 力差的填料。 3.2,2 炭黑用f的影响 表4列出了炭黑N539用量对EPDM胶料力 学性能的影响。可以看出，随着N539用量的增加， 硫化胶的硬度、100%定伸应力、拉伸强度均呈增 大趋势，材料的拉断永久变形无明显差异，而拉断 伸长率的变化则无明显的规律性。 衰4 N539 ff对EPDM硫化胶性能的影响 N539用t/份 ? ?? ? ? ??? 8076??? ??? ??? ? ????? ? ????? ? ? ??? 性能 ? ?? ? ?? ??? 表3 不同种类炭黑增强EPDM的力学性能 ??? ??? ? 性能 炭膝种类 N330 邵尔A型硬度/度 100'90定伸应力，MPa 拉伸强度/MP. 拉断伸长率1% 拉断永久变形/90 N110 75 4.0 21.9 384 14 N539 SAF 71 63 4.7 2.8 13.9 11.6 248 300 N990 邵尔A型硬度l度 100%定伸应力IMF. 拉伸强度IMPa 拉断伸长率l96 拉断永久变形/% 4 4 4 5 ，:‘ 由表3可以看出，随着炭黑粒径的增大，橡胶 材料的硬度、100%定伸应力、拉伸强度、拉断永 久变形均呈减小的趋势，这可以反映出不同粒径的 炭黑补强作用的强弱，小粒径的炭黑，补强作用较 好。而拉断伸长率的变化则无明显的规律性。 图3是不同种类炭黑的EPDM胶料动静刚度 比的对比图。可以看出，随着炭黑粒径的增大，即 炭黑补强作用的减弱，橡胶材料的动静刚度比逐渐 减小。分析认为，橡胶粒子越小，与橡胶大分子的 界面作用越强，界面面积越大，结合胶越多，炭黑 也越易形成网络结构口这些因素将导致更为强烈的 粘弹滞后现象，从而增加了动静刚度比。因此， 图4是不同N539用且对EPDM硫化胶动静刚 度比的影响，可以看出，随着炭黑用量的增加，橡 胶材料的动静刚度比增大。炭黑用量越大，受限的 橡胶大分子就越多，炭黑的网络结构越强，由此导 致的粘弹滞后现象也越明显，动静刚度比也会越 大。因此，在保证加工性能、成本和其他力学性能 的前提下，应尽可能减少炭黑的用量，或者说提高 含胶率。 ? ?? ?? ? ?? ??? ??? ? ? ?? y 图3 炭黑种类对EPDM动静刚度比的影响 1.8,}-一一40一- 60— 8D一一100 N539RIE/份 图4 N539用.对EPDM动静刚度比的影响 3.2.3 浅色填料种类的影响 浅色填充剂往往用于对机械强度要求不高的 制品。在乙丙橡胶中可以高量填充，既可用作填充 剂，也具有一定的补强作用。我们考察了白炭黑、 无水硅酸铝、陶土、硅土以及轻质碳酸钙填充 EPDM胶料的力学性能及动静刚度比。不同种类的 浅色填料对力学性能的影响如表5所示，可以看 2004年国际橡胶会议论文集 裹5 不同浅色填料对硫化胶力学性能的影响 坟料种类 轻质碳 叹 钙 582.0 有较好的吸收作用，可以达到消声降噪目的。我们 考察了不同发泡倍率情况下EPDM硫化胶的动静 刚度比，如表6所示。可以看出，随着EPDM硫 化胶密度的降低，胶料的发泡倍率增大，橡胶材料 的动静刚度比显著变小。 ? ? ??? ?? ? ???? ? 性能 白炭 I71 无水硅 酸侣 6329 14.2 9.9 452 292 g.1 6.8 316 388 12 4 4 ?? ? ??? ?? 邵尔A型硬度/度 100%定仲应力/ MPa 拉伸强度/MPs 拉断伸长率1% 拉断永久变形% 出，填充白炭黑、无水硅酸铝、陶土、硅土、轻质 碳酸钙的EPDM硫化胶的拉伸强度、100%定伸应 力、硬度及拉断永久变形依次递减，表明其补强能 力依次降低，而其拉断伸长率无明显的变化规律。 不同浅色填料对EPDM硫化胶的动静刚度比 的影响如图5所示。可以看出，随着浅色填料补强 作用的减弱，橡胶材料的动静刚度比减小。这与添 加不同粒径炭黑的材料具有相同的变化趋势和同 样的原因。 表6 不同发泡倍率的EPDM硫化胶的动静刚度比 一一巫 旦-一一*209一 1tflm进二 AAA** 表观密度/(g "cms) 1.10 0.83 0.56 Ss15s 2.87 1.94 1.83 4 结论 基于上述讨论，我们得到以下结论: (1)随着橡胶中交联密度的增加，橡胶材料的 动静刚度比逐渐减小; (2)随着填料补强作用的减弱，橡胶材料的动 静刚度比逐渐减小;随着填料用量的减少，材料的 动静刚度比减小; (3)随着橡胶材料发泡倍率的增大，橡胶材料 的动静刚度比逐渐减小。 圈5 3.3 白炭黑 硅破铝 脚土 硅土 碳酸钙 坟充不同浅色填料的EPDM硫化胶的动静刚度比 发泡倍率对动睁刚度比的影响 当橡胶材料发潮言，其内部将产生许多的封闭 参考文献: [11庚 晋.白 衫.减展橄胶制品的开发动向[n.像胶参考资料， 2朋3, 33(1): 2.6 (2] Russell L W. Dynamic properties of elnatamers as related m vibration isolates perfm田助以口]. Rubber World 1996, 213(3): 33-39 [31 Marvin A L, Paul C K. Low modules, high damping. high fatigue life elasm- comp..山 际 vibration isolation[).Rubber Chemistr7 and Technology, 1984, 57(4): 792-830. [4] Hams 7 A. Iksiga principles for vibrad。口isolation and damping with -.last- including malimarity[]]. Rubber Chemistry and Technology. 1989,62(3):513-528 [51 Thomas R Russell W. Carbon black's effects on vibration isolation(JI. 的气泡，当材料受到挤压时，气泡将产生受迫变形， 并力图恢复原来的形状，可以增加橡胶的弹性。同 时，发泡部分的存在明显减少了能够产生粘弹损耗 的橡胶材料。因此为提高橡胶减震制品的减展性 能，发泡是一个重要手段，而且发泡还能够对声波 Rubber World,1997, 217(12):33-38. [6] Rodger N C. Effect of cure systems and reinforcing仙ers on dynamic for potential vibration-control applications闭Rubber Chemistry and Technology. 1986,59(l):103-122, 作衡简介 邹华(1977-),男，湖北当阳人，北京化工大学助教， 从事特种弹性休制品的开发工作。 EPDM硫化胶力学性能及动静刚度比的研究 作者： 李铁， 邹华， 张立群 作者单位： 北京化工大学,北京市新型高分子材料制备与成型加工重点实验室,中国,北京,100029 相似文献(10条) 1.会议论文 张军.许治昕 发泡剂对三元乙丙橡胶海绵力学性能和微观结构的影响 2005 采用模压一步法制备三元乙丙橡胶(EPDM)海绵,研究了发泡剂的种类和用量对EPDM海绵橡胶力学性能的影响.重点探讨了有机发泡剂偶氮二甲酰胺(AC)、4,4'-氧化双苯磺酰肼(OBSH)、N,N'-二亚硝基五亚甲基四胺(H)单独使用、有机发泡剂混用(AC/H,AC/OBSH,OBSH/H混用)以及无机发泡剂和有机发泡剂混用(AC/OBSH/NaHCO3)时其用量对EPDM海绵橡胶性能的影 响. 实验结果表明:单用发泡剂AC、发泡剂OBSH、发泡剂H等3种有机发泡剂制备三元乙丙橡胶海绵时,发泡倍率以发泡剂H最大、发泡剂OBSH次之、发泡剂AC最小.采用混用发泡剂(AC/H,AC/OBSH,OBSH/H)时,以混用发泡剂AC/OBSH(1:1)制得的三元乙丙橡胶海绵密度最小,发泡倍率大.扫描电子显微镜(SEM)结果表明在100份EPDM中加入5份化学发泡剂时,以混用发 泡剂AC/OBSH(1:1)制得的三元乙丙橡胶海绵内部微孔分散均匀,平均孔径为25.6um,而采用发泡剂H和混用发泡剂AC/OBSH/NaHCO3制得的三元乙丙橡胶海绵孔径均匀程度差. 2.学位论文 朱春旭 无卤阻燃三元乙丙橡胶的研究 2006 本论文采用加入甲基丙烯酸镁（MDMA）的方法来制备具有优良力学性能的高填充氢氧化镁（Mg(OH)2）的三元乙丙橡胶（EPDM）和采用以硅橡胶（MVQ）、甲基丙烯酸镁（MDMA）为阻燃体系制备的无卤阻燃三元乙丙橡胶（EPDM）。在此基础上，研究了这两种共混物的制备、结构与性能。 在高填充Mg(OH)2的EPDM中加入MDMA来提高其力学性能的方法中 ，三种不同的加入方法（直接加入MDMA的方法、原位生成MDMA的方法、预生成MDMA的方法）均能改善高填充Mg(OH)2的EPDM硫化胶的力学性能，尤其是直接加入MDMA的方法和原位生成MDMA的方法能较大幅度提高高填充Mg(OH)2的EPDM硫化胶的力学性能。在原位生成MDMA的方法中， EPDM用量为100份， Mg(OH)2用量为200份，MAA用量为5份，DCP用量为1份的情况下 ，可以得到力学性能和阻燃性能良好的无卤阻燃材料。另外，并用EVA可以进一步改善Mg(OH)2高填充EPDM硫化胶的拉伸强度，但扯断伸长率随EVA含量增加而减小。并用EVA可以提高Mg(OH)2高填充EPDM硫化胶的氧指数，但对垂直燃烧等级没有影响。同时研究表明，化学沉淀法Mg(OH)2与物理粉碎法Mg(OH)2高填充EPDM硫化胶均具有较好的力学性能。 各种 不同MDMA加入方法得到的高填充Mg(OH)2的EPDM的SEM表明各种混炼工艺的MDMA加入方式均能改善EPDM和Mg(OH)2之间的相互作用。原位生成MDMA的混炼工艺下，SEM研究表明EPDM与Mg(OH)2之间的结合随着MAA用量的增加而变强。加入MAA后，kraus曲线中表征界面结合强度的m值由负值转化为正值，表明加入MAA后EPDM与Mg(OH)2之间的结合变强，证实了SEM的结果 。FTIR研究表明在低温混炼阶段加入MAA后，MAA与Mg(OH)2反应生成MDMA，高温硫化阶段MDMA聚合并接枝到EPDM主链上。TGA研究表明，随着MAA用量的不断增加，Mg(OH)2和EPDM的分解温度均不断减小。800 ℃下的剩余物含量(％) 与体系中计算MgO 含量(％) 基本相同，表明除MgO外没有其他物质成炭。 在以硅橡胶和MDMA为阻燃基础无卤阻燃EPDM的研究 中，加入各种丙烯酸盐均可以明显提高硅橡胶阻燃EPDM的氧指数，其中以MDMA提高的程度最大，并且MDMA用量为10份其氧指数最大。CaCO3的加入使硅橡胶阻燃EPDM的氧指数下降。硅橡胶含量增加可以提高硅橡胶阻燃EPDM的氧指数，但是大量加入硅橡胶会恶化材料的加工性能和力学性能。随着MDMA的用量增加，硅橡胶阻燃EPDM的拉伸强度变化不大。在硅橡胶阻 燃EPDM中加入SiO2可以较好的改善其力学性能，但是氧指数随SiO2的增加而减小。 3.期刊论文 张琦.田明.吴友平.胡伟康.陈中强.张立群 氢氧化镁粒径对其填充三元乙丙橡胶复合材料力学性能和阻燃性能的影响 -合成橡胶工业2004,27(6) 分别以粒径为100 nm,6.29,3.57,2.92 μm的氢氧化镁为阻燃剂和增强剂,加入到100份(质量)三元乙丙橡胶中,考察了填料粒径对复合材料力学性能和阻燃性能的影响.结果表明,随着氢氧化镁粒径的减小,复合材料的力学性能逐渐提高,纳米复合材料的力学性能远优于微米复合材料的.采用锥形量热仪和氧指数仪研究了复合材料的阻燃性能,发现对于未改性氢 氧化镁填充体系,随着粒径的减小,复合材料的最大热释放速率降低,引燃时间增长.氢氧化镁经过硅烷偶联剂(Si 69)改性后,纳米复合材料的力学性能显著提高,最大热释放速率和引燃时间变化不大;而微米复合体系的力学性能和阻燃性能都无明显变化. 4.期刊论文 徐丽.游长江.莫海林.杨军.贾德民.Xu li.You Changjiang.Mo Hailin.Yang Jun.Jia Demin 改性炭黑增强三元乙丙橡胶的力学性能与加工性能 -合成橡胶工业2007,30(3) 研究了用甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)、甲基丙烯酸-2-羟乙酯(HEMA)和N-羟甲基丙烯酰胺(NMA)3种单体改性炭黑增强三元乙丙橡胶(EPDM)的力学性能,并用橡胶加工分析仪分析了GMA、HEMA和NMA改性炭黑对EPDM未硫化胶的加工性能.结果表明,GMA、HEMA和NMA改性炭黑均改善了EPDM硫化胶的力学性能,当其用量分别为3.75,3,3份时,EPDM硫化胶的定伸应力、拉 伸强度和撕裂强度达到最佳值;降低频率、提高应变或温度有利于改善改性炭黑增强EPDM的加工性能. 5.学位论文 李铁 三元乙丙橡胶（EPDM）的应用研究及其新型共混物的制备、结构与性能 2006 (1)三元乙丙橡胶(EPDM)的应用研究对EPDM的应用特性进行了系统的研究，包括EPDM/聚丙烯(PP)共混物的结构与性能；EPDM硫化胶的力学性能及动静刚度；EPDM/云母复合材料的结构与性能；EPDM/丁基橡胶(IIR)共混物的性能；EPDM的基本性能与应用参考配方，对实际的应用具有指导意义。 吉化公司生产的EPDMJ3080P对PP1300具有更好的增韧效果 ，共混合金发生脆韧转变所需的EPDM用量为10％～20％。PP基体的性质和EPDM的用量对PP的增韧效果有明显影响。EPDMJ3080P对PP1847的增韧效果优于日本EPDM501A。EPDM对PP增韧机理遵从银纹-剪切带机理。 随着EPDM交联密度的增加，填料补强作用的减弱，填料用量的减少，发泡倍率的增大，EPDM硫化胶的动静刚度比减小。 云母在EPDM中分散后 ，仅在宽度方向尺寸有所减小，得到微米复合材料，它具有较好的增强效果，能够提高EPDM的力学性能，明显改善EPDM的电绝缘性能和气体阻隔性能。 EPDM可改善IIREPDM共混物的混炼和挤出特性，对硫化胶力学性能、老化性能影响不大，使气密性有所下降，在共混比达到40/60，共混物的渗透系数仍只为EPDM的1/4。建议使用EPDM/IIR并用比为20/80。 国产EPDM完全可以替代进口EPDM在丁基内胎中应用。 (2)EPDM/超细硫化粉末橡胶共混物的制备及其结构与性能首次通过熔体共混法制备了超细交联丁苯粉末橡胶(UFPSBR)/三元乙丙橡胶(EPDM)和超细交联丁腈粉末橡胶(UFPNBR)/EPDM新型橡胶共混物。 研究了这种新型橡胶共混物的硫化行为。结果表明：虽然UFPSBR和UFPNBR已经处于交联状态，但仍 能吸附EPDM基体中的硫化剂进一步交联，影响EPDM基体的交联反应。 通过TEM和SEM直接观察了UFPSBR/EPDM和UFPNBR/EPDM共混物硫化胶的相态结构，发现无论UFPR/EPDM的共混比多大，UFPR在EPDM中都为分散相，不会发生相反转现象；但UFPR在EPDM基体中的分散尺寸及分散相形态均受到UFPR与EPDM间相容性的影响。 UFPR/EPDM混炼胶料的RPA实验表 明，在EPDM基体中的UFPR颗粒间相互作用形成的聚集结构具有类似于传统无机填料增强橡胶中填料网络结构的特征，即能够在较大的应力或应变下发生破坏。 对这种新型共混物的DMTA分析表明，UFPSBR和UFPNBR与EPDM之间具有不同的界面结构：在UFPSBR/EPDM体系中存在着由SBR和EPDM分子水平混容的相界面层；而在UFPNBR/EPDM体系，UFPNBR与EPDM不相 容，界面结合力较弱。 对新型橡胶共混物的力学性能研究发现，UFPR粒子对EPDM具有令人惊异的增强效果，UFPSBR/EPDM和UFPNBR/EPDM的最高拉伸强度分别达到了17.3MPa和7.3MPa。该特异增强效果尚未见文献报道，也不能用现有的弹性体增强理论来解释。 6.期刊论文 李铁.邹华.张立群.Li Tie.Zou Hua.Zhang Liqun 三元乙丙橡胶硫化胶力学性能及动静刚度比 -合成橡胶工业2005,28(2) 研究了硫化剂用量、填充增强剂的种类及用量以及发泡倍率等对三元乙丙橡胶硫化胶力学性能及动静刚度比的影响.结果表明,动静刚度比随着橡胶交联密度的增加、填料增强作用的减弱、填料用量的减少以及发泡倍率的增大而逐渐减小. 7.期刊论文 李洪彬.蒋涛.肖汉文 动态硫化三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体的力学性能 -胶体与聚合物2004,22(1) 研究了双螺杆挤出机制备EPDM/PP热塑性弹性体的工艺条件对其力学性能的影响,结果显示,当橡塑比为60/40,EPDM与PP预混合两次,双螺杆挤出机转速约9.5Hz,硫化剂的量为10份时,热塑性弹性体有较好的力学性能. 8.期刊论文 方胜阳.李方山.章于川.严江威.陈晋阳.张军.郑海波 纳米氮化硅/三元乙丙橡胶复合材料的制备与性能 -合成橡胶工业2010,33(1) 用甲基丙烯酸锌原位聚合改性纳米氮化硅,再将改性纳米氮化硅填充到三元乙丙橡胶中以制备纳米橡胶复合材料,研究了复合材料的基本力学性能、耐热老化性能、耐油性能和耐磨性能等.结果表明,添加改性的纳米氮化硅在一定程度上提高了三元乙丙橡胶的撕裂强度、扯断伸长率和拉伸强度,邵尔A硬度也小幅上升.当改性纳米氮化硅的添加量为1.0份(质量 )时,纳米氮化硅/三元乙丙橡胶复合材料的耐热老化性能和耐油性能有一定程度的提高,其综合性能也达到最佳.用甲基丙烯酸锌原位聚合改性可以改善纳米氮化硅与三元乙丙橡胶基质间的界面作用,提高其在三元乙丙橡胶中的分散效果. 9.期刊论文 邹德荣 纳米CaCO3对三元乙丙橡胶(EPDM)材料力学性能影响研究 -江苏化工2002,30(4) 以三元乙丙橡胶、氧化锌、二硫化四甲基秋兰姆、硫磺、白碳黑、纳米碳酸钙等为原料制备了三元乙丙橡胶材料,研究了加工工艺和纳米碳酸钙含量对材料力学性能的影响,测试了材料硫化胶片的力学性能,结果表明,通过改进加工工艺和添加适量的纳米碳酸钙可以提高和改善材料的力学性能,当纳米碳酸钙含量为100g时,材料的力学性能最佳. 10.期刊论文 彭树文.董丽松.鲁建春.陈光岩.常平.闫肃.张海霞.黄英超 EVA对三元乙丙橡胶与丁腈橡胶并用胶力学性能的影响 -弹性体2002,12(3) 研究了乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)对EPDM/NBR并用胶力学性能的影响.从实验结果来看,加入EVA后,并用胶的混合平衡扭矩降低,达到平衡扭矩所需的时间缩短,且无论用硫磺硫化还是用过氧化物硫化,硫化胶的力学性能都变好.用过氧化物硫化的EPDM/NBR并用胶力学性能要优于硫磺硫化的并用胶力学性能. 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Conference_6093192.aspx 下载时间：2010年4月1日