毕业设计-等截面连续箱梁 下部结构计算书

I目录1概述..............................................................................11.1 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 特点与思路..................................................................11.2设计资料........................................................................11.2.1桥梁线型布置..................................................................11.2.2主要技术标准..................................................................11.2.3主要材料......................................................................11.2.4施工方式......................................................................21.2.5支座沉降......................................................................21.2.6设计计算依据..................................................................21.2.7基本计算数据..................................................................31.3设计要点及结构尺寸拟定..........................................................41.3.1设计要点......................................................................41.3.2桥梁结构图式..................................................................41.3.3上部结构截面形式及截面尺寸拟定................................................42上部结构计算......................................................................72.1模型建立.........................................................................72.1.1模型概况......................................................................72.1.2施工阶段划分..................................................................82.1.3荷载工况......................................................................82.2主梁计算........................................................................82.2.1主梁内力计算..................................................................82.2.2预应力钢筋估算及布置.........................................................202.2.3预应力损失及有效预应力计算...................................................242.2.4主梁截面强度验算.............................................................292.2.5抗裂验算.....................................................................312.2.6持久状况构件的应力验算.......................................................352.2.7短暂状况构件的应力验算.......................................................402.2.8挠度验算.....................................................................432.2.9预加力引起的反拱计算及预拱度的设置...........................................442.2.10锚下混凝土局部承压验算......................................................453下部结构计算.....................................................................473.1设计资料.......................................................................473.1.1水文与地质资料...............................................................473.1.2桥墩尺寸与材料...............................................................48II3.1.3荷载情况.....................................................................493.2原始数据.......................................................................493.3墩柱计算.......................................................................503.3.1柱顶截面内力计算.............................................................503.3.2荷载组合.....................................................................523.3.3柱顶截面配筋.................................................................553.3.4裂缝验算.....................................................................563.3.5柱稳定性验算.................................................................573.4桩基计算.......................................................................573.4.1桩顶截面计算.................................................................573.4.2地下水位截面计算.............................................................623.4.3桩长计算.....................................................................663.4.4土中最大弯矩计算.............................................................703.4.5桩身截面配筋计算与裂缝验算...................................................723.4.6桩身强度验算.................................................................763.5水平位移验算...................................................................773.6沉降验算.......................................................................7811概述1.1设计特点与思路北华路上跨桥在北华路（顺德一环支线）上，跨越顺德一环主线，属佛山市顺德区快速干线网二期工程中的一座重要的桥梁。起点桩号为RK3+600.5，终点桩号为RK3+881.5，桥梁全长281m，桥跨组合为：4×25+(25+31+25)+4×25m。上部结构在跨越位置采用25+31+25m现浇连续箱梁，桥墩设在主线的边分隔带中，与主线斜交角度为86.20°；其他跨均为25m简支转结构连续小箱梁。桥梁为整体式，无人行道处桥宽17.85m，有人行道处桥宽21.35m。本设计主体为北华路上跨桥主桥，结构形式为预应力混凝土连续箱梁桥，跨径组合为25+31+25m，采用支架现浇施工。结构在施工过程中一次落架，没有体系转换，因此，内力计算原理和方法相对简单：按传统的结构力学方法直接计算连续梁结构的恒、活载效应以及支座沉降和温度次内力。结合软件辅助设计进行桥梁上部与下部的计算，上部结构运用midascivil结构分析软件协助计算，下部结构主要运用到桥梁通V7.78辅助计算。1.2设计资料1.2.1桥梁线型布置平曲线半径：无平曲线；竖曲线半径：12200Rm=，纵坡为：3.997%；1.2.2主要技术标准标准跨径：25+31+25m，施工方法为支架现浇；桥型布置立面图见图1-1；荷载标准：公路-Ⅰ级；桥面净宽：净2×8.1m+2×2.0m人行道+2×0.25m栏杆+0.65m中央防撞墩；桥梁布置横断面图见图1-2；结构安全等级：一级；地震动峰值加速度：0.1g。1.2.3主要材料混凝土：主梁采用C50混凝土，墩身采用C30混凝土，基桩与系梁采用C25混凝土；预应力钢绞线：采用符合ASTM-920的低松弛高强钢绞线，直径为15.2mm，截面积为1392mm，标准强度1860pkfMPa=，弹性模量51.9510pEMPa=×；普通钢筋：采用符合GB1499-84标准的钢筋，直径大于等于12mm时采用HRB335热轧螺纹钢筋，直径小于12mm时采用R235热轧圆钢筋；锚具：锚具采用YM15-19钢铰锚及其配套设备；预应力管道：采用预埋塑料波纹管成型；2支座：采用GPZ(II)系列盆式橡胶支座；伸缩缝：采用D-80型伸缩缝；桥面铺装：采用9cm厚混凝土铺装。图1-1桥跨总体布置立面图（尺寸单位：cm）图1-2桥跨总体布置横断面图（尺寸单位：cm）1.2.4施工方式采用整体支架现浇施工方式，达到设计强度后，张拉预应力钢束并压注水泥浆，待混凝土达到预定强度后拆除支架并卸模板，最后进行人行道、护栏及桥面铺装的施工。1.2.5支座沉降取边墩支座不均匀沉降为8mm；主墩支座不均匀沉降为：12mm。1.2.6设计计算依据《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），以下简称《通规》；3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），以下简称《公预规》。1.2.7基本计算数据根据《公预规》中各条规定，混凝土、钢绞线和钢筋的各项基本数据以及在各阶段的容许值，见 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 1-1。表1-1基本计算数据表名称项目符号单位数据立方强度,cukEMPa50弹性模量cEMPa3.45×410轴心抗压强度标准值ckfMPa32.4轴心抗拉强度标准值tkfMPa2.65轴心抗压强度设计值cdfMPa22.4轴心抗拉强度设计值tdfMPa1.83极限压应力0.56ckfMPa18.144预施应力阶段极限拉应力0.92tkfMPa2.438极限压应力0.5ckfMPa16.2极限拉应力0.7tkfMPa1.855极限主拉应力0.5tkfMPa1.325混凝土使用荷载作用阶段极限主压应力0.6ckfMPa19.44弹性模量pEMPa1.95×510抗拉强度标准值pkfMPa1860抗压强度设计值pdfMPa1260抗压强度设计值'pdfMPa390最大控制应力conσ0.75pkfMPa1395钢绞线使用荷载作用阶段极限应力0.65pkfMPa1209弹性模量sEMPa2.0×510抗拉强度标准值skfMPa335抗拉强度设计值sdfMPa195R235抗压强度设计值'sdfMPa195弹性模量sEMPa2.0×510抗拉强度标准值skfMPa335抗拉强度设计值sdfMPa280普通钢筋HRB335抗压强度设计值'sdfMPa280预应力混凝土1γ3/kNm26材料重度钢筋混凝土2γ3/kNm2541.3设计要点及结构尺寸拟定1.3.1设计要点本设计采用支架现浇施工，一般等截面箱梁直线段可采用支架施工，施工顺序描述如下：①施工桩基础与桥墩；②搭设支架，立模放样；③预埋预应力波纹管，绑扎普通钢筋，浇筑混凝土；④混凝土达到预定强度后开始张拉预应力筋钢束；⑤拆除支架并脱模；⑥二期自重作用加载，完成全桥工程。1.3.2桥梁结构图式该桥为预应力混凝土梁桥，标准跨径为：25m+31m+25m，施工方法为全桥支架现浇。为了与主线其他各联配合，实际桥长为80.94m，另外的6cm为预留伸缩缝，桥结构的计算简图如图1-3所示。图1-3桥跨结构的计算简图（尺寸单位：cm）1.3.3上部结构截面形式及截面尺寸拟定1）标准跨径为25m+31m+25m，梁长为24.97m+31m+24.97m，计算跨径为24.57m+31m+24.57m；2）全桥梁高取为1.75m；3）纵向截面变化：支点处为实心截面，在边支点设置1m过渡段从实心截面过渡到单向三室截面，在中支点设置2m过渡段从实心截面过渡到单向三室截面；在离支点5m、6m处设置2.5m的腹板过渡段，腹板由45cm加宽到65cm，具体构造如图1-4所示。图1-4纵向截面变化示意图（尺寸单位：cm）主梁横断面构造图（靠近主梁边支点、跨中、腹板加宽段、靠近中支点处），如图1-5～图1-8所示。图1-5主梁靠近边支点处横断面构造图（尺寸单位：cm）5图1-6主梁跨中处横断面构造图（尺寸单位：cm）图1-7主梁腹板加宽段处横断面构造图（尺寸单位：cm）图1-8主梁靠近中支点处横断面构造图（尺寸单位：cm）4）主梁构造立面与平面见图1-9。5）毛截面几何特性计算本桥截面为箱型截面，截面较多，可通过midascivil计算软件进行计算。理论基础采用“梯形分块法”，计算结果如表1-2所示。表1-2基本计算数据表截面截面高度（m）底板厚度（cm）面积A（㎡）毛截面惯性矩I（4m）中心轴至梁底的距离（m）边跨左支点1.754213.01725.50341.0037边跨1/41.752211.91165.32771.0150边跨跨中1.752211.91165.32771.0150边跨3/41.752211.91165.32771.0150中跨左支点1.754213.01725.50341.0037中跨1/41.752211.91165.32771.0150中跨跨中1.752211.91165.32771.0150注：1、表中边跨左支点是指4号墩支座中心线位置，中跨左支点是指5号主桥墩支座中心线位置；2、表中左、右边是相对于桥梁纵向而言，左右边分界线为主桥中跨（5号-6号）跨中位置，见图1-1；6图1-9主梁平面及立面构造图（尺寸单位：cm）72上部结构计算2.1模型建立2.1.1模型概况本章以杆系理论为基础进行全桥整体结构分析，构件类型为A类预应力混凝土构件。其设计安全等级为一级，构件制作方法为现浇。采用梁单元建立模型。其中梁单元共计72个，节点73个（不包括支座及临时支撑节点），结构离散图见图2-1，梁跨中标准横断面图见图2-2。图2-1全桥结构离散图图2-2混凝土箱梁横断面图对于模型成桥状态的边界条件，见表2-1及图2-3。边界条件的定义方法：桥墩处节点在Z方向复制三个，然后与原先节点进行刚臂，再把复制的节点Z方向12cm（边墩）和16.5cm（中墩）处复制三个，与之前节点进行弹性连接，最后复制的节点固结处理。表2-1弹性连接4号桥墩5号主桥墩6号主桥墩7号桥墩左支座SDx:1e6SDy:0SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:0SDz:1e5SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:0SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:0SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0中支座SDx:1e6SDy:1e6SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:1e6SDz:1e5SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:1e6SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:1e6SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0右支座SDx:1e6SDy:0SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:0SDz:1e5SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:0SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0SDx:1e6SDy:0SDz:0SRx:0SRy:0SRz:0注：表中坐标为局部坐标，X为绝对坐标Z方向；Z为绝对坐标X方向；8图2-3边界条件示意图2.1.2施工阶段划分主桥混凝土部分采用满堂支架现浇施工，先在支架上浇筑混凝土，进行养护，当混凝土达到规定强度后张拉预应力钢筋，最后进行桥面施工，具体施工阶段划分见表2-2。表2-2施工阶段划分施工阶段内容周期（天）说明1满堂支架30浇筑混凝土箱梁+养护=30天2成桥10张拉预应力钢束+灌浆凝结=10天3二期30二期铺装+养护=30天4收缩徐变3650收缩徐变效应时间=3650天2.1.3荷载工况根据本桥所处环境及设计标准，定义下列工况，如表2-3所示。表2-3工况分类表工况编号工况名称类型说明1自重施工阶段荷载2预应力荷载施工阶段荷载3二期恒载施工阶段荷载4系统升温温度荷载升温15℃5系统降温温度荷载降温20℃6梁截面升温温度梯度125T=℃，26.7T=℃7梁截面降温温度梯度112.5T=−℃，23.35T=−℃8汽车荷载移动荷载4车道加载9人群荷载移动荷载10支座不均匀沉降桥台支座沉降：8mm桥墩支座沉降：12mm2.2主梁计算2.2.1主梁内力计算2.2.1.1恒载内力计算本桥是采用现浇一次成桥的，施工时结构为二次超静定结构体系，midascivil计算一期自重9内力理论知识是采用力法求解，计算时选取的计算简图如图2-4所示。通过计算一期及二期的作用集度，midascivil软件读入数据后就能进行相关的内力计算。图2-4恒载作用计算简图（单位：m）1）一期恒载作用集度的确定预应力混凝土容重取26KN/m³，在midascivil软件计算结构自重时，输入结构自重系数为-1.04，软件能自动计算一期恒载集度。2）二期恒载作用集度的确定二期自重作用集度为桥面铺装集度、人行道、栏杆与防撞护栏的集度之和。桥面铺装：9cm厚混凝土铺装A1=1.458㎡中央防撞护栏：A2=0.582㎡人行道：A3=0.5944×2=1.189㎡计算两侧栏杆作用力集度：0.62/lqkNm=二期恒载作用集度计算：2=0.58225+1.45824+1.18925+0.62=79.887kN/mg=+++×××防撞护栏桥面铺装人行道栏杆3）恒载内力计算运用midascivil软件进行辅助计算得到恒载作用下梁各控制截面的内力大小，具体详见表2-4。梁各截面的一期、二期内力大小见图2-5和图2-6。表2-4恒载作用效应汇总表类型一期恒载效应二期恒载效应截面弯矩（KN·m）剪力（KN）弯矩（KN·m）剪力（KN）边跨左支点-27.08-3003.65-6.39-736.56边跨1/411760.49-1041.652935.48-269.2边跨跨中11581.051078.82922.07273.16边跨3/4446.982856.0781.01727中跨左支点（左）-23909.94953.5-6023.211226.3中跨左支点（右）-23909.9-5008.81-6023.21-1238.3中跨1/43516.67-2572.9854.86-659.08中跨跨中14063.9-0.033573.69-0.0110表（2-4）注：1、表中边跨左支点是指4号墩支座中心线位置，中跨左支点是指5号主桥墩支座中心线位置；2、表中左、右边是相对于桥梁纵向而言，左右边分界线为主桥中跨（5号-6号）跨中位置，见图1-1；3、以上为左边1/2桥的截面内力，右半桥与之对应。4、弯矩：正表示下侧受拉，负表示上侧受拉；剪力：梁端顺时针为正；梁端逆时针为负。5、以下表格表达形式均与上述注释一致。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y1.40639e+0041.06117e+0047.15958e+0033.70742e+0030.00000e+000-3.19689e+003-6.64905e+003-1.01012e+004-1.35534e+004-1.70055e+004-2.04577e+004-2.39099e+004STAGE:收缩徐变CS:施工荷载最后MAX:36MIN:23文件:北华路主桥0519~单位:kN*m日期:05/23/2012表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000图2-5-1一期恒载弯矩内力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-z5.00875e+0034.09807e+0033.18738e+0032.27669e+0031.36600e+0030.00000e+000-4.55370e+002-1.36606e+003-2.27674e+003-3.18743e+003-4.09812e+003-5.00881e+003STAGE:收缩徐变CS:施工荷载最后MAX:50MIN:23文件:北华路主桥0519~单位:kN日期:05/23/2012表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000图2-5-2一期恒载剪力内力图11MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y3.57369e+0032.70124e+0031.82880e+0039.56353e+0020.00000e+000-7.88538e+002-1.66098e+003-2.53343e+003-3.40587e+003-4.27832e+003-5.15076e+003-6.02321e+003STAGE:收缩徐变CS:恒荷载最后MAX:36MIN:23文件:北华路主桥0519~单位:kN*m日期:05/23/2012表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000图2-6-1二期恒载弯矩内力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-z1.23828e+0031.01314e+0037.87996e+0025.62852e+0023.37708e+0020.00000e+000-1.12580e+002-3.37724e+002-5.62869e+002-7.88013e+002-1.01316e+003-1.23830e+003STAGE:收缩徐变CS:恒荷载最后MAX:50MIN:23文件:北华路主桥0519~单位:kN日期:05/23/2012表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000图2-6-2二期恒载剪力内力图2.2.1.2活载内力计算1）汽车冲击系数计算结构基频:1213.6162ccEIflmπ=（2-1）2223.6512ccEIflmπ=（2-2）式中：1f、2f——基频，HZ，计算连续梁冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用1f；计算连续梁冲击力引起的负弯矩效应时，采用2f；l——计算跨径，m；12E——混凝土弹性模量，Pa；cI——梁跨中截面惯性矩，4m；cm——结构跨中处单位长度质量，kg/m；g——重力加速度，29.81/gms=。针对本设计连续梁桥，运用midascivil求结构基频，可得到15.47fHZ=；29.5fHZ=冲击系数0.1767ln0.0157fμ=−（适用于1.514HZfHZ<<）,则：10.1767ln5.470.01570.285μ=−=，20.1767ln9.50.01570.382μ=−=用于正弯矩效应和剪力效应：11.285μ+=用于负弯矩效应：11.382μ+=因midascivil辅助计算软件无法同时加载两个基频，因此模拟计算时只输入较不利情况时的基频进行冲击系数的计算，取29.5fHZ=。2）纵向折减系数计算跨径31m<150m，不考虑纵向折减。3）横向分布系数本次设计采用单梁模型分析，内力分析属于二维模式，横桥向力的分布无法得到模拟。对于本次单箱三室连续梁桥的计算，在汽车偏载作用下，会增大腹板的扭矩，且考虑剪力滞效应，所以在做单梁模型分析时需要输入一个增大系数来代替横向分布系数，以确保桥梁设计的安全。根据相近工程经验，将活载偏心作用引起的约束扭转正应力估计为活载对称作用引起的平面弯曲正应力的15%，取系数为1.15。4）汽车荷载作用效应计算在主梁内力影响线上最不利布载，可求得主梁最大活载内力，计算公式为：(1)()pkikiSPyqμξζω=+⋅⋅+（2-3）式中：pS——主梁最大活载内力（弯矩或剪力）；(1)μ+——汽车荷载冲击系数；ξ——车道折减系数；2车道加载时1ξ=，3车道为0.78ξ=，4车道为0.67ξ=；ζ——汽车荷载横向分布影响的增大系数；kP——车道荷载中的集中荷载标准值；iy——主梁内力影响线的竖标值；kq——车道荷载中的均布荷载标准值；13iω——主梁内力影响线中均布荷载所在范围的面积。对于公路－I级，车道荷载的均布荷载标准值为：10.5/kqkNm＝；集中荷载的标准值，按如下插值公式计算：360180180(315.0)284505kPkNm−=+×−=⋅−计算剪力效应时：1.2284340.8kPkN=×=根据最不利布载原则，在各个截面的内力影响线上按《通规》第4.3.1条的布载要求，可求得汽车在各个截面上的最大弯矩、最小弯矩、最大剪力和最小剪力，再考虑冲击系数和车道折减后，可得到活载内力。计算结果见表2-5，汽车荷载弯矩效应包络图见图2-7。表2-5公路-I级汽车荷载作用效应截面maxM（KN·m）minM（KN·m）maxQ（KN）minQ（KN）边跨左支点0-487.47241.82-1946.3边跨1/47207.41-1270.69550-1311.98边跨跨中8973.51-2741.431129.62-699.42边跨3/45878.4-3974.221624.02-310.48中跨左支点（左）794.99-6751.342132.6-72.7中跨左支点（右）794.99-6751.34168.9-2178.18中跨1/46008.38-2899.25391.63-1607.68中跨跨中9577.4-2112.37944.6-944.65注：以上为桥梁纵向左半桥截面车道活载的作用效应，右半桥内力对称。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y9.57740e+0038.09297e+0036.60854e+0035.12410e+0033.63967e+0032.15524e+0030.00000e+000-8.13620e+002-2.29805e+003-3.78248e+003-5.26691e+003-6.75134e+003PostCSMVall:汽车MAX:36MIN:22文件:北华路主桥0519~单位:kN*m日期:05/23/2012表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000图2-7汽车荷载弯矩效应包络图5）人群荷载作用效应计算在主梁内力影响线上最不利布载，可求得主梁最大活载内力，计算公式为：poriSpω=（2-4）14iω——主梁内力影响线中均布荷载所在范围的面积。orP——车道荷载中的均布荷载标准值；人群荷载：Por=3/kNm根据最不利布载原则，在各个截面的内力影响线上按《通规》第4.3.1条的布载要求，可求得人群在各个截面上的最大弯矩、最小弯矩、最大剪力和最小剪力。计算结果见表2-6；人群荷载弯矩效应包络图见图2-8。表2-6人群荷载作用效应截面maxM（KN·m）minM（KN·m）maxQ（KN）minQ（KN）边跨左支点0-0.4812.2-67.53边跨1/4292.31-71.817.41-37.64边跨跨中374.16-154.6135.56-15.06边跨3/4230.4-224.1759.68-5.09中跨左支点（左）39.14-491.3193.7-1.8中跨左支点（右）39.14-491.317.44-100.44中跨1/4219.36-154.9711.99-61.49中跨跨中422.59-15429.35-29.35注：以上为桥梁纵向左半桥截面人群荷载的作用效应，右半桥内力对称。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y4.22590e+0023.39508e+0022.56426e+0021.73344e+0029.02613e+0010.00000e+000-7.59031e+001-1.58985e+002-2.42068e+002-3.25150e+002-4.08232e+002-4.91314e+002PostCSMVall:人群MAX:36MIN:22文件:北华路主桥0519~单位:kN*m日期:05/23/2012表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000图2-8人群荷载弯矩效应包络图2.2.1.3温度及墩台基础沉降次内力计算1）温差应力计算按《通规》规定计算。计算桥梁结构由于梯度温度引起的效应时，可采用图2-9所示的竖向温度梯度曲线，针对温度梯度升情况，混凝土桥面铺装其桥面板表面的最高温度为125TC=°，最低温度为26.7TC=°。温差基数由直线插入法确定，具体见图2-10。针对温度梯度降温度取升温时的-50%。15图2-9竖向温度梯度图图2-10温度应力计算图内力计算结果列于表2-7和表2-8。表2-7温度梯度升次内力截面弯矩（KN·m）剪力（KN）截面弯矩（KN·m）剪力（KN）边跨左支点0325.49中跨左支点（左）-7997.18325.48边跨1/4-1904.09325.47中跨左支点（右）-7997.180边跨跨中-4113.78325.49中跨1/4-7997.180边跨3/4-5962.9325.48中跨跨中-7997.180注：以上为1/2桥的截面，另半桥与之对称。表2-8温度梯度降次内力截面弯矩（KN·m）剪力（KN）截面弯矩（KN·m）剪力（KN）边跨左支点0448.81中跨左支点（左）-11027.2448.8边跨1/4-2625.52448.79中跨左支点（右）-11027.20边跨跨中-5672.42448.81中跨1/4-11027.20边跨3/4-8222.15448.8中跨跨中-11027.20注：以上为1/2桥的截面，另半桥与之对称。2）整体升降温计算连续梁桥结构属于超静定结构体系，结构的整体升温以及降温都会对结构产生次内力，模型模拟计算时也进行了该部分的计算，内力计算结果见于表2-9和2-10。表2-9整体升温次内力截面弯矩（KN·m）剪力（KN）截面弯矩（KN·m）剪力（KN）边跨左支点0-0.02中跨左支点（左）0.38-0.02边跨1/40.09-0.02中跨左支点（右）0.380边跨跨中0.19-0.02中跨1/40.380边跨3/40.28-0.02中跨跨中0.38016表2-10整体降温次内力截面弯矩（KN·m）剪力（KN）截面弯矩（KN·m）剪力（KN）边跨左支点00.02中跨左支点（左）-0.50.02边跨1/4-0.120.02中跨左支点（右）-0.50边跨跨中-0.260.02中跨1/4-0.50边跨3/4-0.370.02中跨跨中-0.503）基础沉降计算计算中取边墩支座不均匀沉降8mm，中墩支座不均匀沉降12mm，运用midascivil进行最不利组合计算，采用有限元方法计算，基础沉降次内力计算结果列于表2-11。表2-11基础沉降次内力截面弯矩（KN·m）剪力（KN）截面弯矩（KN·m）剪力（KN）边跨左支点0409.46中跨左支点（左）11418.02409.46边跨1/42718.58409.44中跨左支点（右）11418.02692.85边跨跨中5873.47409.46中跨1/46580.67692.83边跨3/48513.56409.45中跨跨中4073.04692.852.2.1.4内力组合按《通规》第4.1.6条和第4.1.7条规定，根据可能出现的荷载进行内力组合。1）按承载能力极限状态设计基本组合。永久作用的设计值效应和可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：001112mnudGiGikQQkcQjQjkijSSSSγγγγψγ==⎛⎞=++⎜⎟⎝⎠∑∑（2-5）或00112mnudGidQdcQjdijSSSSγγψ==⎛⎞=++⎜⎟⎝⎠∑∑（2-6）式中：udS——承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；0γ——结构重要性系数，按《通规》表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0、0.9；Giγ——第i个永久作用效应的分项系数，应按《通规》表4.1.6的规定采用；GikS、GidS——第i个永久作用效应的标准值和设计值；Qiγ——汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的分项系数，取1.4Qiγ=；1QkS、1QdS——汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的标准值和设计值；17Qjγ——作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)、风荷载外的其它第j个可变作用效应的分项系数，取1.4Qjγ=，但风荷载的分项系数取1.1Qjγ=；QjkS、QjdS——作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外的其它第j个可变作用效应的标准值和设计值；cψ——作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外的其它可变作用效应的分项系数，取值见《通规》第4.1.6条。根据《通规》第4.1.6条规定，各种作用的分项系数取值如下：结构重要性系数取01.1γ=；一期恒载作用效应的分项系数，当作用对结构的承载能力不利时，取11.2Gγ=；当作用对结构的承载能力有利时，取11.0Gγ=；二期恒载作用效应的分项系数，当作用对结构的承载能力不利时，取11.2Gγ=；当作用对结构的承载能力有利时，取11.0Gγ=；汽车荷载效应的分项系数取11.4Qγ=;温度作用效应的分项系数取21.4Qγ=;其它可变作用效应的组合系数0.8cψ=或0.7cψ=。2）按正常使用极限状态设计（1）作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相结合，其效应组合表达式为：111mnsdGikjQjkijSSSψ===+∑∑（2-7）式中：sdS——作用短期效应组合设计值；1jψ——第j个可变作用效应的频遇值系数，取值见《通规》第4.1.7条；1jQjkSψ——第j个可变作用效应的频遇值。根据《通规》第4.1.7条规定，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的频遇值系数取110.7ψ=；温度作用效应的频遇值系数取120.8ψ=；18（2）作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：211mnldGikjQjkijSSSψ===+∑∑（2-8）式中：ldS——作用长期效应组合设计值；1jψ——第j个可变作用效应的准永久值系数，取值见《通规》第4.1.7条；2jQjkSψ——第j个可变作用效应的准永久值。根据《通规》第4.1.7条规定，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的准永久值系数取210.4ψ=；温度作用效应的准永久值系数取220.8ψ=。3）荷载组合根据上述的组合要求，Midascivil软件通过添加荷载工况模拟不同的荷载类型，也能自动进行相应的组合，包括承载能力极限状态内力组合和正常使用状态内力组合等，其结果见表2-12。表2-12荷载组合系数表序号12345678910111213荷载工况沉降恒荷载施工荷载钢束一次钢束二次徐变二次收缩二次汽车人群整体升温整体降温温度梯度升温温度梯度降温cLCB10.51.21.20.01.21.01.00.00.00.00.00.00.0cLCB20.51.21.20.01.21.01.01.40.00.00.00.00.0cLCB30.51.21.20.01.21.01.00.01.40.00.00.00.0cLCB40.51.21.20.01.21.01.00.00.01.40.01.40.0cLCB50.51.21.20.01.21.01.00.00.01.40.00.01.4cLCB60.51.21.20.01.21.01.00.00.00.01.41.40.0cLCB70.51.21.20.01.21.01.00.00.00.01.40.01.4cLCB80.51.21.20.01.21.01.01.41.120.00.00.00.0cLCB90.51.21.20.01.21.01.01.40.01.120.01.120.0cLCB100.51.21.20.01.21.01.01.40.01.120.00.01.12cLCB110.51.21.20.01.21.01.01.40.00.01.121.120.0cLCB120.51.21.20.01.21.01.01.40.00.01.120.01.12cLCB130.51.21.20.01.21.01.01.40.980.980.00.980.0cLCB140.51.21.20.01.21.01.01.40.980.980.00.00.98cLCB150.51.21.20.01.21.01.01.40.980.00.980.980.0cLCB160.51.21.20.01.21.01.01.40.980.00.980.00.98cLCB170.51.01.00.01.01.01.00.00.00.00.00.00.0承载能力极限状态cLCB180.51.01.00.01.01.01.01.40.00.00.00.00.019序号12345678910111213cLCB190.51.01.00.01.01.01.00.01.40.00.00.00.0cLCB200.51.01.00.01.01.01.00.00.01.40.01.40.0cLCB210.51.01.00.01.01.01.00.00.01.40.00.01.4cLCB220.51.01.00.01.01.01.00.00.00.01.41.40.0cLCB230.51.01.00.01.01.01.00.00.00.01.40.01.4cLCB240.51.01.00.01.01.01.01.41.120.00.00.00.0cLCB250.51.01.00.01.01.01.01.40.01.120.01.120.0cLCB260.51.01.00.01.01.01.01.40.01.120.00.01.12cLCB270.51.01.00.01.01.01.01.40.00.01.121.120.0cLCB280.51.01.00.01.01.01.01.40.00.01.120.01.12cLCB290.51.01.00.01.01.01.01.40.980.980.00.980.0cLCB300.51.01.00.01.01.01.01.40.980.980.00.00.98cLCB310.51.01.00.01.01.01.01.40.980.00.980.980.0承载能力极限状态cLCB320.51.01.00.01.01.01.01.40.980.00.980.00.98极限组合cLCB331.01.01.01.01.01.01.00.00.00.00.00.00.0cLCB341.01.01.01.01.01.01.00.5070.00.00.00.00.0cLCB351.01.01.01.01.01.01.00.01.00.00.00.00.0cLCB361.01.01.01.01.01.01.00.00.01.00.00.80.0cLCB371.01.01.01.01.01.01.00.00.01.00.00.00.8cLCB381.01.01.01.01.01.01.00.00.00.01.00.80.0cLCB391.01.01.01.01.01.01.00.00.00.01.00.00.8cLCB401.01.01.01.01.01.01.00.5071.00.00.00.00.0cLCB411.01.01.01.01.01.01.00.5070.01.00.00.80.0cLCB421.01.01.01.01.01.01.00.5070.01.00.00.00.8cLCB431.01.01.01.01.01.01.00.5070.00.01.00.80.0cLCB441.01.01.01.01.01.01.00.5070.00.01.00.00.8cLCB451.01.01.01.01.01.01.00.5071.01.00.00.80.0cLCB461.01.01.01.01.01.01.00.5071.01.00.00.00.8cLCB471.01.01.01.01.01.01.00.5071.00.01.00.80.0短期组合cLCB481.01.01.01.01.01.01.00.5071.00.01.00.00.8cLCB491.01.01.01.01.01.01.00.2890.00.00.00.00.0cLCB501.01.01.01.01.01.01.00.00.40.00.00.00.0cLCB511.01.01.01.01.01.01.00.2890.40.00.00.00.0cLCB521.01.01.01.01.01.01.00.2890.01.00.00.80.0cLCB531.01.01.01.01.01.01.00.2890.01.00.00.00.8cLCB541.01.01.01.01.01.01.00.2890.00.01.00.80.0cLCB551.01.01.01.01.01.01.00.2890.00.01.00.00.8cLCB561.01.01.01.01.01.01.00.2890.41.00.00.80.0cLCB571.01.01.01.01.01.01.00.2890.41.00.00.00.8cLCB581.01.01.01.01.01.01.00.2890.40.01.00.80.0长期组合cLCB591.01.01.01.01.01.01.00.2890.40.01.00.00.820序号12345678910111213cLCB601.01.01.01.01.01.01.01.00.00.00.00.00.0cLCB611.01.01.01.01.01.01.00.00.01.00.01.00.0cLCB621.01.01.01.01.01.01.00.00.01.00.00.01.0cLCB631.01.01.01.01.01.01.00.00.00.01.01.00.0cLCB641.01.01.01.01.01.01.00.00.00.01.00.01.0cLCB651.01.01.01.01.01.01.01.01.00.00.00.00.0cLCB661.01.01.01.01.01.01.01.00.01.00.01.00.0cLCB671.01.01.01.01.01.01.01.00.01.00.00.01.0cLCB681.01.01.01.01.01.01.01.00.00.01.01.00.0cLCB691.01