扣件脚手架规范2011学习.

《建筑 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）主要修订内容介绍规范编制时间表2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范进行修订，2009年底完成了《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）送审稿，2010年完成报批稿，2011年2月获批准，12月开始实施。规范修订的主要内容钢管的规格和壁厚取消φ51×3.0钢管；将规范推荐的扣件式脚手架用钢管由原标准中的φ48×3.5改为φ48.3×3.6；将原规定钢管的最大壁厚下差为0.5mm减少至0.36mm。当钢管的壁厚不符合规范规定时，应按钢管的实际尺寸进行设计计算。取消双管立杆脚手架。规范不再推荐使用，当建筑物较高时，采用悬挑脚手架。取消柔性连墙件。荷载计算与组合方法按《建筑结构荷载规范》修订将脚手架上的风荷载标准值计算公式由：wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值）修改为：wk=μz·μs·w0（w0取n=10的值）将可变荷载组合系数由0.85修改为0.9。调减了连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴力设计值N0,给出了连墙件的相关计算公式单排架由N0=3.0kN改为2.0kN，双排架由N0=5.0kN改为3.0kN；连墙件所受轴力：Nl=Nlw+N0Nlw—风荷载产生的连墙件轴力设计值；连墙件强度计算公式：连墙件稳定计算公式：Ac——连墙件的净截面面积（mm2）；A——连墙件的毛截面面积（mm2）；φ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表A.0.6取值；f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2）。连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构的连接强度计算公式：Nl≤Nv式中：Nv——连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值，应根据相应规范的规定计算。当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算公式：Nl≤Rc式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。遵照脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，重新核算并给出了常用脚手架的允许搭设高度限值。取消了当26m≤Hs≤50m时，对允许搭设高度限制的调整计算：加强对扣件的质量控制，增加了强制性条文。8.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由每搭设完10~13米高度后改为6m~8m高度后。推荐悬挑脚手架的做法，补充了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。双轴对称截面的型钢梁做悬挑梁结构。悬挑梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁外端设钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉并张紧，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。悬挑梁尾端和结构的拉结锚固应不少于二点。用于锚固悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度：悬挑梁的稳定性：（当无有效支撑体系阻止梁截面扭转时）悬挑梁的挠度小于允许值；锚固悬挑梁的U型拉环或螺栓的强度：式中：Nm——悬挑梁锚固段压点U型拉环或螺栓的拉力设计值；Al——U型拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型拉环或一对螺栓按两个截面计算；fl——U型拉环或螺栓抗拉强度设计值，按《混凝土结构设计规范》GB50010的规定，取fl=50N/mm2。悬挑梁尾端锚固压点处采用拉环或螺栓锚固连接时，其拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。构造要求：U型拉环或螺栓应冷弯成型。U型拉环、螺栓与型钢的间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。U型拉环或螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。除转角处外，悬挑梁间距应和悬挑架立杆纵距相同，每一纵距下设置一根。悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。补充了满堂脚手架和满堂支撑架（普通型和加强型）给出了结构体系、构造规定、荷载取值、设计计算等内容。规范划分了满堂脚手架（平台荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（平台荷载通过立杆顶的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距大小（5m）细分为普通型和加强型。满堂脚手架和普通型满堂支撑架加强型满堂支撑架满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，主要是以某一水平剪刀撑所在的支撑层为反弯点，发生结构的大波失稳。此外，满堂支撑架顶部立杆悬伸段过长时，也会因其稳定承载力不足引发顶部立杆大波失稳。剪刀撑体系是对架体失稳起约束作用，从而控制其承载力的基本体系。影响满堂脚手架和满堂支撑架承载力的主要因素有：立杆的密度竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距扣件的扭紧程度架体上活荷载的加载方式。3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式和双排脚手架基本一致。以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式：；式中：φ—由考虑架体整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式：确定；，l0=k•μ2•h（计算架体底部立杆段）或l0=k•μ1•(h+2a)（计算满堂支撑架顶部立杆段）。其中：h—立杆步距，k—计算长度附加系数，μi—满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数，可由规范查得，a—立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的距离，其值不大于0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，相应的μ1值按线性插入确定，以上算出l0取较大值。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。规范中架体计算公式的适用范围：满堂脚手架：立杆间距0.9~1.3m，架体高宽比≤2.0，结构跨数不少于4~5跨。满堂支撑架：立杆间距0.4~1.2m，架体高宽比≤2.0~2.5，结构跨数不少于4~8跨。如架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。序号步距（m）立杆间距（m）支架最大高宽比下列施工荷载时最大允许高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m～9m，竖向间隔4m～6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m×1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m～9m，竖向间距应为2m～3m。当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C采用时，应符合下列规定：1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为45º～60º，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合《梯型螺纹》的规定；支托板厚不应小于5㎜，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6㎜；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。