封堵墙凿除专项方案

封堵墙凿除专项 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 21．编制依据32.工程概况32.1工程地理概述32.2工程概述32.3封堵墙概况42.4工程针对性措施42.5与本工程项目有关单位52.6施工现状53施工流程部署53.1总体施工部署53.2地墙凿除流程53.3施工准备64．支撑凿除施工安全措施65．地墙拆除人工、机械安排66．地墙拆除时对成品、半成品的保护措施77钢管落地脚手架计算书封堵墙凿除专项方案1．编制依据政府以及上级机关颁布的有关技术、质量、安全、文明施工等规定、通知及文件。本工程石龙路站～济阳路站中间风井 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 图纸有关安全施工 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 及规范：建筑机械使用安全技术规程（JGJ33）建设工程施工现场供用电安全规范（GB50194）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903）建筑变形测量规程（JGJ/T8）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）《施工现场安全生产保证体系》2.工程概况2.1工程地理概述上海市轨道交通11号线北段二期工程（华山路中间风井～罗山路段）起点为长宁区华山路中间风井，终点为罗山路站，经过长宁、徐汇、浦东新区、南汇四个行政区，线路全长约20.887km。本工程石龙路站～济阳路站中间风井，主要包括济阳路中间风井及风道两大部分，其位于黄浦江与小黄浦江交汇处小黄浦江北岸空旷地带，呈南北走向。2.2工程概述2.2.1中间风井附属风道为地下二层钢筋混凝土箱型；风道平面尺寸最长30.2m，其顶板覆土约2.75m，底板埋深约13.5m。2.2.2本风井设计使用年限为100年，结构安全等级为一级；2.2.3风井场地属建筑抗震不利地段，为Ⅳ类场地，地基土为软弱土，抗震设防烈度为七度，设防分类为丙类，抗震等级为三级；2.2.4本工程相对标高±0.00相等于+4.2m，自然地坪绝对标高约在3.95-4.47m左右。2.2.5中间风井附属风道与主体结构间有1.2米厚，10.25米高地墙封堵，强度为水下C30。2.3封堵墙概况封堵墙间隔于风井主体结构与附属结构之间的地下连续墙，墙厚1.2米，凿除部分高约10.2米，与内部结构地下一层与地下二层之间。地墙共有5幅，其南北两幅为T字型槽幅，现凿除部分为中间3幅与T字型下部“︳”处。2.4工程针对性措施考虑主体结构施工过程中发生过渗漏水情况，不同于常规施工过程于开挖同步凿除，我部将封堵墙凿除施工推迟于底板浇筑后搭设排架分皮凿除。2.5与本工程项目有关单位建设单位：上海轨道交通申嘉线发展有限公司设计单位：上海市隧道工程轨道交通设计研究院监理单位：上海市斯美科汇建设工程咨询有限公司施工单位：上海市机械施工有限公司2.6施工现状主体结构于2011年5月份封顶，现附属结构底板于2011年10月10日浇筑完毕，待凿除封堵墙后，进行下步施工。3施工流程部署3.1总体施工部署先搭设近墙脚手架→分皮施工凿除3.2地墙凿除流程先对地墙分皮凿毛→对凿毛部分割除钢筋→破碎内部素砼→破碎满0.5方必须吊运。3.3施工准备在现场开始施工前，必须的工程 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 和设备分期分批陆续运抵施工现场，入库备案。按照施工总平面布置图，贯通施工临时用电用水管线。必要的临时设施（现场办公、工人宿舍、入库）等由总包进行配合安排，我部组织相关的技术人员，熟悉现场改造部位，掌握施工要点，合理安排设备材料进场。组织施工技术人员熟悉、了解现场情况，对原有结构形式及特点，具有一定的基本理念。根据拆除工程的规范及要求，结合现场实际情况，力求将施工过程中可预测的实际问题，解决在施工前。4．支撑凿除施工安全措施1.进场施工机械必须要进行验收，机械使用期间由专门负责人进行维修保养；2.为确保机械用电荷载分布均衡，做好对电气大熔集负荷防火的预防措施；3.专职电工值班制度，操作过程中派专人巡视；4.空压机及挖机的噪声、油污染应控制在允许范围内；5.专业分包队伍中派一名负责人与项目体机管员共同管理设备；6.吊装时，施工现场必须有专人指挥，拉设警戒线，禁止非作业人员进入作业区。7.地墙凿除作业时要有专人负责指挥，并设立警戒线，确保施工安全进行。8.地墙凿除施工人员必须佩戴好安全帽，戴好口罩。9.拆下的碎石与构件，应按类分堆，（零配件装入容器内）用汽车吊吊离，严禁采用人工向上传递。10.在拆除部位进行电、气焊作业时，必须进行动火审批，应有防火措施和专人看守，并按要求设置灭火器（每200m2一组）。5．地墙拆除人工、机械安排1、人工投入50人左右(根据项目部要求可以调整)2、机械投入:12台空压机(型号为W-1.0/8)，25吨汽车吊一台，外运碎渣车辆2辆。6．地墙拆除时对成品、半成品的保护措施1、采用人工及时清理、拆下的碎石与钢筋构件，按类分堆，（零配件装入容器内）用汽车吊吊离，严禁采用人工向上传递或抛郑。2、严格控制墙板、柱插筋的位置，采用竖向钢管和两道横向钢管将墙板、柱插筋进行固定，避免发生钢筋位移和变形，并派人及时清理墙板、柱钢筋内的建筑垃圾。3、凿除的砼碎块与钢筋构件时，凿除部位的成型底板（顶板）面上应铺设旧木模，避免砼碎块掉落时，对底板（顶板）砼面及内部的损伤。7钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为8米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.15米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用焊缝连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数脚手架计算中不考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800)=2.583mm；大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.575=2.454kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322mm；小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×8.00=1.220；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3NG2=0.3×5×1.5×(1.05+0.1)/2=1.35kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.15×5×1.5/2=0.562kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×8=0.06kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.193kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.55kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.55×1×0.645=0.248kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.193+1.4×4.725=10.446kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.5×1.82/10=0.144kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=10.446kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=10446/(0.188×424)=131.053N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.053N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.972kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.972+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=49.138m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=49.138/(1+0.001×49.138)=46.837m；[H]=46.837和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=46.837m。脚手架单立杆搭设高度为8m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的计算:因不考虑风荷载连墙件的轴向力设计值仅取连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力设计值N0，对于双排架取5kN，小于单扣件抗滑移承载力设计值，故连墙件的轴向力无需验算！九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=160kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=41.786kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.446kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=41.786≤fg=160kpa。地基承载力满足要求！15/15_1379757919.dwg_1379757920.dwg