巴西MBR粉矿的烧结基础特性

前言：　　烧结生产实践和大量的试验研究证明，烧结生产的产质量指标与所用粉矿的化学成份，粒度组成，微观特征（包括矿物类型、结晶颗粒的大小，晶体形貌和脉石赋存状态、热分解特性等）和烧结基础特性（包括粉矿的同化性、液相流动性、粘结相强度、连晶固结特性等）是分不开的。因此，一种矿物用于烧结生产，应该对其烧结基础特性作一个全面的测试和研究，以利实现科学合理配矿，本报告将对MBR粉矿的烧结基础特性作全面介绍。巴西MBR粉矿的烧结基础特性许满兴1.MBR粉矿的化学成份及粒度组成。1.1.MBR粉矿的化学成份（%）1.2.MBR粉矿的粒度及粒度组成（%）　　不同种类的铁矿粉，由于成矿的地质作用不同，在成矿过程中所受的压力、温度及环境等其它因素的影响也不同，故反映在各自的矿物组成和显微结构上有很大差异。例如，铁矿粉在成矿过程中所受的温度较高时，矿物结晶程度高，则铁矿物的晶粒尺寸就比较大；又如，铁矿粉在成矿中所受的压力较高时,铁矿粉的空隙率小，质地就比较致密。而这些微观特性方面的差异必然会导致它们在烧结性能上的不同。因此，为了烧结合理配矿，有必要从微观角度出发，把握所用铁矿粉的含铁矿物类型、晶体形貌、结晶粒度、脉石赋存状态等特性。2.粉矿微观特性的实验研究　　常用的矿物组成及结构测试方法有：晶体的X射线分析法、微束分析法等。其中微束分析法主要有：透射电子显微镜（TEM）、电子探针X射线显微分析（EPMA）、扫描电子显微镜（SEM）等。本实验研究采用X射线衍射分析和扫描电子显微镜加能谱分析的方法。X射线衍射分析法主要是对铁矿粉的矿物组成进行鉴定，扫描电镜加能谱分析主要是提供铁矿粉的显微结构以及有关脉石矿物存在状态的更为详细的信息。X射线衍射分析的工作原理是：高能电子束轰固体样品 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面时，可以产生被激发元素的特征X射线。特征X射线是元素原子中的电子层受到加速电子轰击，入射电子的能量大于该元素的临界激发能量时，可把某一轨道上的电子轰击出来产生空穴。在这种情况下，高能级的外层电子就会立即向低能级的电子层中的空穴跃迁。同时，多余的能量以X射线2.1研究方法的形式释放出来，由于不同元素的原子结构不同，电子跃迁的方式和多余能量的大小各异，不同元素所产生的同一线系的X射线的波长就有明显的差别。不同的波长代表不同的元素，因此称之为特征X射线。利用元素的特征X射线，可以进行元素的成分分析。扫描电镜的工作原理是：高能电子束轰击固体样品表面时，可以产生被激发物的二次电子和背散射电子，应用二次电子和背散射电子所表达的信息，可以对被测物质的微观特征进行测定。二次电子是指高能电子束轰击在样品表层原子的电子壳上，将电子层中的电子激发出样品表面，这部分逸出样品表面的电子称为二次电子。由于样品的凹凸不平，荧光屏上的电子束对样品进行步扫描时,各点所激发的二次电子的数目不同，这样就构成了图像衬度,反映出样品表面的形貌。扫描电镜利用二次电子显示出的样品图像叫二次电子像（SEI）。背散射电子是指入射到样品表面的高能电子样品接触时，有一部分电子会几乎不损失其能量地在样品表面被散射出去，这部分电子称为背散射电子，由于低原子序数的元素反射效率低、高原子序数的元素反射效率高，背散射电子可构成元素组成的形貌图像。扫描电镜利用背散射电子显示出样品图像称为背散射图像（QBSD）。由于二次电子具有较高的空间分辨率，因此二次电子像（SEI）的效果比背散射像（QBSD）的效果好。但是，有的样品的二次电子容易产生放电，使成像质量极差，这时就只能利用背散射电子从而获得清晰的图像。能谱仪的工作原理是通过检测的特征X射线的强度进行元素的定性、定量分析。因为元素的特征X射线不但具有一定的波长，而且有一定的能量；相同元素不仅波长相同，而且能量也相同，不同元素的特征X射线的波长的能量完全不同。利用锂漂移硅检测器检测样品发出的特征X射线，经过一系列的信号转化，使特征X射线的能量以谱线的形式显示在荧光屏上。根据谱线在不同的能量位置，就可定性地确定所测元素。用求出的相应谱线的强度与标样强度的比值经过校正，即可得到各元素的重量百分比。本实验研究所使用的X射线衍射分析仪型号为D/MAX-2500；扫描电镜分析仪及其附属设备的型号为LEO-435VP2.2实验结果及分析2.2.1　X射线衍射图2.1MBR粉矿的X射线衍射图谱。图中，横轴为衍射角，纵轴为衍射强度。表2.1给出了MBR粉矿X衍射分析的铁矿物类型存在状态的实验结果。表2.2给出了MBR粉矿X衍射分析的脉石矿物赋存状态的实验结果。从X射线衍射结果可以看出：MBR粉矿以赤铁矿为主，含有少量磁铁矿。需要指出的是：X射线衍射分析仅能对晶体进行分析，烧结矿中的含铁的粘结相如果以非晶体的玻　璃相或者渣相存在，则不能够被检测出来，这部分含铁　物料形态只能通过其他方法，比如矿相显微镜来进行分　析。图2.1　MBR粉矿的X衍射图像表2.1　各种含铁物料的铁矿物存在状态的X衍射鉴定结果表2.2　各种含铁物料的脉石矿物存在状态的X衍射鉴定结果从X衍射结果可以看出，MBR粉矿含有少量的高岭石和石英。2.2.2扫描电镜及能谱分析结果2.2.2.1铁矿粉微观形貌　　扫描电镜的放大倍率是根据能够反映所要求的目的来确定的。MBR粉矿的粒度较为细小，低倍率（100×）的照片基本无法反映出晶粒的形貌，只能反映出粒度分布的状况，因此采用中倍率（约1000×）以上的倍率。相对较高的倍率（1500×左右）是查找具有典型特征的部分，以便于选择高倍率观测的区域；高倍率（大于5000×）下主要计算铁矿粉的空隙率、晶粒直径与形状等。　　根据以上运用扫描电镜（SEM）分析方法对MBR粉矿显微结构进行的鉴定结果，表2.3给出了其铁矿物晶粒大小、孔隙度以及晶体形貌的描述。各种含铁物料的扫描电镜分析微观形貌实验结果如照片2.1～照片2.2所示。表2.3　各种含铁物料的微观特征归纳表照片2.1　MBR粉矿中倍率（1500×）形貌图照片2.2　MBR粉矿高倍率（15000×）形貌图2.2.2.2铁矿粉中脉石矿物赋存状态分析　用X射线衍射分析法对铁矿石中的脉石矿物进行物相鉴定时，如果试样中的被测物相的含量比较小，则其衍射峰可能被其它物相的衍射峰所掩盖；另外某些非晶体或者结晶很不完全的晶体由于不对X射线进行衍射或者衍射强度很弱甚至发生畸变，都不能对其进行有效分析扫描电镜可以对矿石表面的某一点进行分析，直接找出该点的元素种类和相对数量，由于查找范围很小，因而具有很高灵敏度，可以将X衍射分析中因整体含量少而衍射峰很低的某些组分显示出来，从这一点来看，它比X衍射分析更加详细。为此，我们采用扫描电镜及能谱分析方法对MBR粉矿中脉石赋存状态进行了深入考证。　MBR粉矿的脉石赋存状态的扫描电镜分析结果如表2.4所示。　MBR粉矿的脉石赋存状态的扫描电镜照片如照片2.3～照片2.5所示，相应的能谱分析如图2.2～图2.4所示，成分分析结果如表2.5～表2.7所示。表2.4　MBR粉矿的脉石赋存状态的扫描电镜分析结果照片2.3　　MBR粉矿的石英（Q）赋存状态图图2.2　MBR粉矿的石英（Q）能谱图表2.5　MBR粉矿的石英（Q）脉石分析照片2.4　MBR粉矿的伊蒙混层（I/S）赋存状态图图2.3MBR粉矿的伊蒙混层（I/S）能谱图表2.6MBR粉矿的伊蒙混层（I/S）脉石分析照片2.5　MBR粉矿的三水铝（Gib）赋存状态图图2.4　MBR粉矿的三水铝（Gib）能谱图表2.7　MBR粉矿的三水铝（Gib）脉石分析2.2.3　脉石矿物的综合分析　根据上述基于扫描电镜加能谱分析的铁矿粉脉石赋存状态考察结果,并与X衍射分析得到的结果相结合,可以得到MBR粉矿脉石赋存状态的最终综合分析结果如表2.8所示。表2.8　MBR粉矿的脉石赋存状态的综合分析结果一般来说，铁矿粉中的脉石矿物主要是SiO2和Al2O3，同时还可能含有其它微量的Ca、Mg、Mn、P等元素的氧化物。SiO2在铁矿粉中的存在状态主要有游离态（石英）和结合态（粘土）两种，Al2O3的存在状态则主要有三水铝石、粘土、硬水铝石等几种。铁矿粉中的脉石矿物赋存状态对于其冶金性能有一定的影响。例如：如果铁矿粉中的Al2O3以粘土（铝硅酸盐）而不是以三水铝矿的形式存在，则其RDI可明显改善；如果铁矿粉中的SiO2以游离态石英而不是以粘土的形式存在，则其可以改善RI。铁矿粉中脉石赋存状态的差异也是造成其在烧结过程中呈现不同作用和行为的重要原因之一。由X射线衍射和扫描电镜分析结果，结合铁矿粉的化学成分，可以对MBR铁矿粉中的脉石矿物（主要是Al2O3和SiO2）存在状态作出如下鉴定。　MBR粉矿中的Al2O3含量为0.61%，SiO2含量为2.55%。一部分Al2O3以三水铝石形式存在，其余和SiO2结合以粘土形式存在，SiO2有少部分以游离石英存在。2.3　小结　MBR粉矿为致密型结构；其铁矿物以赤铁矿为主，含少量磁铁矿，晶粒比较细小；脉石中高岭石矿物和石英矿物含量低，三水铝石矿物含量微量。3.MBR粉矿热分解特性　水化程度是指铁矿粉中结晶水的含量；热分解特征是指铁矿粉中结晶水分解行为。这些热分解特性是 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烧结用铁矿粉自身特性的指标之一。3.1　实验方法　本实验主要采用热重分析和热量扫描分析联用的方法，即TG－DSC法，实验在德国耐驰公司STA409－QMS高温热分析仪上进行，实验装置见照片3.1。　具体实验步骤为：将实验用的铁矿粉在110℃的烘箱内24h烘干后，磨成小于100目的粉状：用精确到万分之一的ER－180A型电子天平称重，取规定试样量的铁矿粉，放入实验专用的坩埚中，并将坩埚放入差热天平一臂上方的样品座中；设置各项实验参数，选取升温速度为20℃/min，最高温度为900℃，启动升温程序，开始实验。整个实验过程的控温和数据采集均由计算机来完成。　　通过实验测定各种铁矿粉试样在升温过程中失重量、热分解反应的开始温度、热分解反应的终了温度等参数，然后依据理论分析获得被测铁矿粉的水化程度和热分解特征。铁矿粉试样的热分解失重率可以通过定义如下计算公式得出。照片3.1　德国耐驰公司STA409－QMS高温热分析仪3.2    实验结果及分析3.2.1　热分解特性实验结果图3.1　MBR粉矿的TG－DSC测试图3.2.2　热分解特性实验结果分析MBR粉矿的热分解特性实验结果的数据列于表3.1表3.1　MBR粉矿的TG－DSC热分析测定结果　由测试结果可见，MBR粉矿没有显现出热分解特征，即没有出现热失重，说明其在被加热过程中，既没有碳酸盐分解，也没有结晶水分解。　对于高品位，低碳酸盐脉石的铁矿粉而言，热分解特性主要是由其所含结晶水而形成的。MBR粉矿所含结晶水微量，因此其几乎没有热分解特性。铁矿粉含结晶水有三种类型，其中与脉石结合的结晶水，分解温度比较高，对烧结过程有较大的影响，特别是结晶水以三水铝石形态存在时，会对烧结矿的固结强度和低温还原粉化均有负面影响。对MBR粉矿来说，这种负面影响几乎完全没有。　一般而言，粉矿的结晶水含量高，有利于矿粉在烧结过程的同化。由于结晶水在烧结过程中发生分解，使矿粉内部气孔率增加，从而增大反应面积，有利于CaO与Fe2O3的反应，有利于铁酸钙矿物相的生成。同时结晶水含量高的矿粉具有较高的液相流动性,从而有利于烧结过程粘结相的形成。这些是含结晶水粉矿有利于烧结的一面。在烧结过程中，不是液相流动性越大越好，也就是结晶水含量不是越高越好，中等水化程度的粉矿有利于烧结反应性。4　MBR粉矿烧结基础特性的实验研究　根据项目技术 协议 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书的要求，本实验主要针对含铁原料进行同化特性、液相流动特性、粘结相自身强度、连晶固结强度的实验研究。4.1　实验方法本实验采用微型烧结法进行。所用的主要设备包括自行设计制作的微型烧结装置、压样装置和抗压强度检测装置等，如图4.1～图4.3所示。1－石英管，2－热电偶，3－试样台及升降装置，4－温控仪电流表，5－温控仪显示器，6－温控仪设置键，7－温度表，8－气体流量表及调节旋钮，9－升降装置速率表及调节旋钮，10－气体转换开关，11－电源开关，12－升降装置开关，13－红外线快速高温炉图4.1　　微型烧结实验装置1－模具顶盖，2－压样模，3－恢复弹簧和模具压杆，4－油压千斤顶，5－千斤顶压杆，6－压力表图4.2　　试样制作装置1－数字显示面板，2－锁定/释放按钮，3－压力传感器，4－试样台，5－加压按钮，6－卸压按钮图4.3　　抗压强度检测装置4.2　铁矿粉的同化性能的实验研究4.2.1　概述　高碱度烧结矿因其优良的冶金性能得以广泛应用。高碱度烧结矿在烧结过程中的主要矿物组成――复合铁酸钙(SFCA)的形成，始于CaO和Fe2O3的物理化学反应。另外,烧结过程的液相生成也是始于CaO与铁矿粉的固相反应生成的低熔点化合物。因此，铁矿粉与CaO的反应能力――同化性能成为考察铁矿粉的烧结基础特性的一项非常重要的指标。　如果铁矿粉与CaO的反应能力过弱，则一方面意味着不易生成低熔点的液相，从而不利于铁矿粉的液相粘结，导致烧结矿强度的下降；另一方面也因为复合铁酸钙的形成能力过低，从而影响烧结矿还原性的改善。　但是，基于非均质烧结矿的特征的考虑，铁矿粉与CaO的反应能力也不宜过强，否则在烧结过程中会引起大量液相的快速形成，导致起固结骨架作用的核铁矿粉减少以及烧结层透气性恶化，从而影响烧结矿的产量和质量。由此可见，铁矿粉的同化性能，对烧结矿的质量乃至整个烧结工艺过程均具有非常重要的影响。4.2.2　实验研究方法　本研究认为，表征铁矿粉同化性能的指标是铁矿粉与CaO反应的能力。根据物理化学的理论可知，一个反应进行的难易程度，可以通过反应所需的温度以及反应物（或生成物）的变化来衡量。　　因此，首先可通过测定铁矿粉与CaO接触面上发生反应而开始熔化的“最低同化温度”来评价铁矿粉与CaO的反应能力。由于实际烧结过程的温度是一定的，铁矿粉的“最低同化温度”越低，则表明这种铁矿粉的液相生成越容易。4.2.3　实验结果及分析采用本方法测出MBR粉矿的最低同化温度为1323℃,说明MBR粉矿的同化温度比较高，因此在烧结配矿时应考虑其与同化温度较低的粉矿搭配使用。4.3　铁矿粉的液相流动特性的测定4.3.1　概述　　高碱度烧结矿的粘结相的生成，主要是通过铁矿粉与熔剂的反应。因此，铁矿粉与CaO的同化能力是考察烧结粘结相量的重要指标。但是，铁矿粉的同化特性只是反映了其低熔点液相的生成能力，并不能完全反映出有效粘结相的数量。因为一种物质的“熔化”并不代表其一定就会“流动”。例如:玻璃的熔化温度为1720℃,但此时的粘度却高达2.9×106泊。对于烧结矿的固结而言，除了需要有低熔点液相的产生(与铁矿粉的同化能力有关)，而且更需要有能粘结周围未熔铁矿粉的“有效液相”（与铁矿粉的液相流动能力有关）。因而，对烧结矿固结有实际意义的还应该包括铁矿粉的液相流动特性，即铁矿粉与CaO生成的粘结相的流动特性。　我们已有的研究结果表明：烧结液相的流动性较高时，因其粘结周围未熔物料的范围较大，因而可提高烧结矿的固结强度。但是，粘结相的流动性也不可过大，否则会因为粘结层厚度的减薄以及形成薄壁大孔结构，反而使烧结矿整体变脆，强度降低。当烧结液相生成量和粘度适宜时，这种粘结相可使烧结矿形成微孔海绵状结构的有效固结，从而获得高质量的烧结矿。因此，适宜的液相流动性才是确保烧结矿有效固结的基础。4.3.2　实验研究方法　本实验采用已开发的“基于流动面积的粘度测定法”。即：将要考察的试样压制成小饼，然后根据实验条件在高温下焙烧；随着温度的逐渐升高，试样开始形成低熔点化合物；当烧结温度达到该化合物的熔化温度时试样逐渐瘫软，液相开始生成；随着温度的继续升高，过热度增大，液相逐渐呈流动状态，试样的垂直投影面积变大；试验结束后取出冷却了的小饼试样，根据试样流动后的面积来确定其流动性。为了便于比较各种铁矿粉液相流动特性的大小,定义流动性指数为：　在本实验中，考虑低温烧结原则，实验温度选取在1250℃左右。另外，根据高碱度烧结矿对粘附粉的碱度要求及考虑物料偏析的影响，二元碱度选取范围为3.0～6.0。　首先在相同二元碱度(4.0）和相同烧结温度（1250℃）下，测定MBR粉矿的液相流动特征。　其次，实验研究含铁原料液相流动特性随二元碱度变化的规律。在实验温度1250℃条件下，根据二元碱度4.0时的含铁原料液相流动特性的特征，选择二元碱度变化区间。若流动性适中，则在此碱度上、下变化两个碱度水平。若流动性较强，则降低碱度后变化两个碱度水平；反之，则升高碱度后变化两个碱度水平。　再者,根据含铁原料在1250℃下的液相流动特性的特征,选择温度变化区间，来考察温度对铁矿粉液相流动特性的影响。若流动性适中，则在此温度上、下变化两个温度水平。若流动性较强，则降低温度后变化两个温度水平；反之，则升高温度后变化两个温度水平。4.3.3　实验结果及分析表4.1　MBR粉矿液相流动性指数实验结果　根据综合不同条件的实验结果可知，MBR粉矿的烧结液相流动性比较低。在实验中进行了变化温度对液相流动性的影响，其结果列于表4.2，可见其是减速上升的变化规律。表4.2　MBR粉矿在R2＝4时液相流动性随温度的变化规律　MBR粉矿几乎不含结晶水，同化性很弱，且SiO2含量很低，导致其烧结液相流动性较低，在本实验条件下，通过改变温度、碱度的效果不明显。在烧结的配矿过程中，液相流动性低的矿粉配入量较大时，会影响烧结矿的固结；而过多配入液相流动性高的矿粉时转鼓强度也会降低。应当根据实际情况，选择合适的烧结液相流动性。为此，需要基于含铁原料的液相流动性及其对温度和碱度的敏感性，进行搭配使用。4.4　铁矿粉的粘结相自身强度的测定4.4.1　概述　烧结矿是由粘结相（熔化物）粘结未熔的粗粒铁矿粉固结而成。在烧结过程中，随着温度的升高，烧结物料中的粘附粉颗粒熔化产生液相并流动，将大颗粒的未熔化核铁矿粉包裹,并填充了核铁矿粉颗粒之间的孔隙，这些粘结液相在冷凝固结后使烧结体获得强度。因而粘结相以及未熔核铁矿粉的自身强度对烧结矿强度有重要的作用。由于核铁矿粉的自身强度要高于粘结相自身强度，故粘结相的自身强度就成为制约烧结矿强度的关键因素。当粘结相自身强度较差时,即使未熔核铁矿粉的自身强度较高，裂纹也会最先从粘结相中产生并扩展，导致烧结体破裂。相反，自身强度较高的粘结相可以产生牢固的粘结作用，提高烧结体的固结强度。　通过对粘结相自身强度影响因素的深入探讨可知：矿物组成和微观结构的差异是导致粘结相自身强度不同的主要影响因素；而影响粘结相矿物组成和微观结构的主要因素则是组成粘附粉的铁矿粉种类以及碱度。因此，有必要研究铁矿粉作为粘附粉时的粘结相强度，以及粘结相自身强度随其碱度的变化特征。我们已有的研究结果表明：不同种类的铁矿粉可生成不同的矿相组成和结构的粘结相，这种不同是影响烧结矿强度的重要因素之一，即铁矿粉自身特性中存在影响粘结相强度乃至烧结矿强度的特性。显然，把握所用铁矿粉的粘结相自身强度特性对获取固结强度良好的烧结矿是非常有益的。4.4.2　实验研究方法　本实验采用微型烧结法，测定粘附粉试样小饼烧结后的抗压强度，以此评价铁矿粉粘结相自身强度。试样的抗压强度定义为：单个烧成后试样小饼压溃时所承受的最小压力，即量纲为：牛顿/试样。在本实验中，考虑低温烧结的原则，实验温度选取为1250℃。　首先，在相同的二元碱度条件下，测定和比较铁矿粉的粘结相自身强度；其次，对铁矿粉按不同碱度调配成粘附粉，测定其粘结相自身强度随二元碱度的变化规律。4.4.3　实验结果及分析　MBR粉矿的粘结相自身强度实验数据记录列于表4.3，MBR粉矿的粘结相自身强度随二元碱度的变化情况列于图4.4。表4.3　　MBR粉矿的粘结相自身强度测定数据表单位：N/试样图4.4　MBR粉矿的粘结相自身强度随碱度的变化规律由试验结果可见，MBR粉矿具有一定的粘结相自身强度，其有随二元碱度的提高呈现下降趋势。　矿粉的同化性不是越高越好，也不是越低越好，液相流动性不是越大越好，也不是越小越好，都希望要有合适的程度,而矿粉的粘结相自身强度则不同,要求其越高越好。　矿粉的粘结相自身强度低的，烧结生产的配加量就要受到限制，否则烧结矿的强度就会降低，为了改善烧结矿的强度，要求所配用矿粉应具有足够的粘结相自身强度。4.5　MBR矿粉的连晶固结特性的测定4.5.1　概述　通常认为铁矿粉烧结是渣相固结，靠发展液相来产生固结。但在实际烧结过程中，物料化学成分和热源的偏析是不可避免的，从而导致在某些区域CaO、FeO含量很少，不足以产生铁酸钙液相或其它硅酸盐液相。因此，在这部分区域，铁矿粉之间有可能通过固相反应来获得固结强度。事实上，非均质烧结矿的矿相研究结果已证实了这一推断。由此可见，铁矿粉自身产生连晶的能力也成为影响烧结矿强度的一个因素，因此，有必要掌握所用铁矿粉的连晶固结特性。4.5.2　实验研究方法　本实验模拟低温烧结条件（烧结温度定为1250℃），且以不加CaO的铁矿粉为试样，故基本上可以保证矿物之间是通过发展以连晶为主要形式的固相固结来获得强度。为此，本实验采用测定烧结后试样小饼的抗压强度来评价铁矿粉的连晶能力。　另外，除了铁矿粉自身特性之外，烧结时间亦影响连晶的发展程度。本实验对烧结时间变化三个水平，烧结小饼在高温区的停留时间分别选取为2分钟、4分钟、6分钟，以此考察烧结时间对铁矿粉发展连晶固结的影响。4.5.3　实验结果及分析MBR矿粉的连晶固结强度实验数据列于表4.4。单位：N/试样表4.4　MBR矿粉的连晶固结强度测定数据表　由表4.4可见，MBR粉矿的连晶固结具有一定的强度，但不是很高，这与粉矿的晶粒大小，水化程度等因素相关。在烧结配矿时，根据实际情况，配入一定比例的MBR粉矿，对产量、强度和优化烧结矿的成分都是有利的。5.　MBR粉矿烧结基础特性的综合评价　　由以上试验研究和分析，可对MBR粉矿的烧结基础特性作出如下综合评价：（1）巴西产的MBR粉矿，是一种烧结用赤铁精矿粉，其含铁品位很高，SiO2和Al2O3含量很低，含有少量的CaO和MgO，含有一定量的FeO，基本不含结晶水，属于无水化的高品位低铝赤铁矿粉。（2）MBR粉矿的晶粒平均为14.1μm，孔隙率为3.5%，属于结构致密的细晶粒铁矿，脉石中高岭石矿物和石英矿物含量低，含有微量的三水铝石矿物。（3）MBR粉矿的同化温度比较高，液相流动性比较低，具有一定的粘结相自身强度和连晶固结强度。（4）MBR粉矿可作为烧结的配矿矿种，它是提高烧结矿品位，降低烧结矿的SiO2和Al2O3含量的优良粉矿。注：本文主要根据吴胜利、郭兴敏教授的试验报告汇编北京科技大学冶金研究中心　　　　许满兴　　　　　2005.5.11