李家高支模施工方案XXXX0109

李家110kV变电站新建工程高支模专项施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 江苏精享裕建工有限公司二〇一五年十二月批准：年月日安全审核：年月日质量审核：年月日技术审核：年月日编制：年月日年月日目录1、编制依据⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·····⋯·⋯··⋯11.1、工程概况⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·····⋯·⋯··⋯11.2、编制依据⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·····⋯·⋯··⋯11.3、编制目的⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯·⋯··⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯22、施工部署⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯22.1、施工准备⋯⋯⋯⋯⋯······⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯22.2、项目组织机构⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯32.3、施工流程⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯······⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯43、过程质量要求⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯············⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯43.1、模板安装质量要求⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯43.2、混凝土浇筑质量要求⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯···⋯⋯⋯·····⋯⋯·⋯⋯73.3、模板拆除质量要求⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯···⋯⋯⋯·····⋯⋯·⋯⋯84、安全施工技术措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·············⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯84.1、材质及其使用的安全技术措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯84.2、排架搭设的安全技术措施⋯⋯⋯···⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯84.3、排架上施工作业的安全技术措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯94.4、排架拆除的安全技术措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯·⋯⋯104.5、高支模应急预案⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯···⋯⋯⋯·····⋯⋯⋯⋯105、120mm板模板（扣件式）计算书⋯⋯⋯⋯····⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·······⋯⋯·⋯⋯156、梁模板（扣件式）计算书⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯296.1、300*1000梁模板（扣件式，梁板立柱公用）计算书⋯·····⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯296.2、300*500梁模板计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯··⋯⋯·426.3、300*600梁模板计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯·556.4、300*900梁模板计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯···⋯⋯··⋯⋯·⋯⋯·····676.5、1000高梁侧模板计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·········⋯⋯⋯⋯·⋯⋯·807、附图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯·················⋯·⋯⋯⋯⋯⋯⋯··⋯⋯⋯··871编制依据1.1工程概述李家110千伏变电站位于无锡江阴市新桥镇新郁中路与西环路交叉口西南角，新郁中路以南，进站道路由东侧西环路引接。本站为全户内站，站址征地面积6.3645亩，围墙内面积4.5630亩，建筑面积3036.00平方米。站内建（构）筑物主要有生产综合楼、消防泵房及水池。生产综合楼分为地上二层，地下半层，为钢筋混凝土框架结构。1）远期规模：50MVA主变压器3台；110kV出线4回；10kV出线36回；每台主变配置3组4Mvar无功能补偿装置。2）本期规模：50MVA主变压器1台,31.5MVA主变压器1台（搬迁原新桥#1变）；110kV出线2回；10kV出线24回；1台50MVA主变配置3组4Mvar并联电容器，1台31.5MVA主变配置2组3Mvar并联电容器。本期工程计划工期：2015年6月30日开建，2016年12月30日具备竣工投运条件。实际开工日期以开工令为准。项目法人：国网江苏省电力公司建设管理单位：江苏省电力公司无锡供电公司设计单位：江阴市暨阳电力设计有限公司监理单位：江苏省宏源电力建设监理有限公司土建施工单位：江苏精享裕建工有限公司1.2编制依据 序号 名称 编号 1 《建筑结构荷载 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》 GB50009-2012 2 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 3 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 4 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013 5 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011 6 《混凝土泵送施工技术规程》 JGJ/T10-2011 7 《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》 2013年版 8 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008 9 《国家电网公司基建安全管理规定》 国网（基建/2）173-2015 10 《国家电网公司输变电工程施工安全风险识别评估及预控措施 管理办法 关于高温津贴发放的管理办法稽核管理办法下载并购贷款管理办法下载商业信用卡管理办法下载处方管理办法word下载 》 国网（基建/2）176-2015 11 建筑设计、结构设计施工图纸 1.3编制目的李家110kV变电站新建工程高支模部分主要集中在110kV主变室及110kV配电装置室，其板顶标高分别为10m、5m设置结构梁连接，柱断面尺寸为600*600、500*600，屋面梁最大断面尺寸为300*1000，梁立杆横距900，梁底附加2根立杆，（可调托撑）梁立杆纵距@≤900，,300*900、300*800、300*700梁立杆横距900，梁立杆纵距@≤900，在梁底沿梁纵向水平杆每跨附加2根小横杆，300*600、300*500梁立杆横距900，梁立杆纵距@≤900，在梁底沿梁纵向水平杆每跨附加1根小横杆，250*400梁立杆横距900，梁立杆纵距@≤900，水平杆步距控制在1500以内，每步纵横向水平杆必须设置到位，立杆底座设在-0.05米层150厚钢筋混凝土现浇板上，铺设20厚、150*150木垫板（下部立杆不拆除）、120mm厚板。立杆间距不大于900*900，并与梁立杆相同，1000高的梁两侧布满竖向剪刀撑，次梁竖向剪刀撑间距不大于6米，10米高的支架设三道水平剪刀撑，分别设在梁底，支架中部，扫地杆高度的位置。立杆接长采用对接扣件，剪刀撑搭接采用三个转向扣件固定，搭接长度不小于1米，框架柱先浇筑，支架与柱抱牢，地下室模板支撑在上部高支模结构混凝土强度达到100%后方可拆除，0米层遇洞口部位、立杆底座设在-2.7米800厚钢筋混凝土板上。钢管直径为48mm,壁厚为2.7mm,钢管、扣件、可调托撑等质量应符合规范要求并按规定检测。该部位结构为高大模板施工，为加强本工程项目危险性较高工程（超高超重模板工程支撑系统）安全专项施工方案的安全组织、技术及设计施工管理，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，防止建筑施工安全事故发生，落实责任，确保人身和财产安全。为此专门编制本施工方案。（具体尺寸、部位见后附图）2施工部署2.1施工准备2.1.1技术准备①技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部位、人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。②召开项目现场技术交底会议，主模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理范围，使其施工前作好充分准备。③对劳务作业队伍进行施工前的安全、质量技术交底和安全生产、文明施工教育及管理宣传。2.1.2劳动力准备分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的成建制模板工程劳务作业分包队伍，具体负责全部模板分项工程的制作与安装，并督促劳务企业配备相应的技术、质量、安全管理人员，拟投入木工技术工人25人，架子工10人，普工10人。4.1.3材料准备①钢管：应采用符合现行国家标准的Q235普通钢管的要求，其质量应符合GB-T700标准中规定。钢管规格采用外径48mm，壁厚按实际取均值2.7mm，表面应平直光滑，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管，钢管上严禁打孔。用于立杆、水平横杆的钢管长度为4.5～6m，每根钢管的最大质量不大于25kg。所采用的钢管必须规格统一。②扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合GB15831标准的规定，采购的扣件应有生产许可证、测试 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 和产品质量合格证，新、旧扣件均应进行防锈处理。所采用的扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件等）用扭力矩抽样检测达65N.m时不得发生破坏，应能灵活转动。旋转扣件的两旋转面间隙应少于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必须规格统一。、方木、底模的材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收标准》（GB50206）的有关规定。③方木、底模的材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收标准》（GB50206）的有关规定。模板支架中其他辅助材料的质量应符合相关规定。④可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm；可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。⑤项目部材料员、施工员须对满堂支撑架将使用的钢管、扣件材料质量按规定组织检查、验收，对不符合要求的钢管、扣件不得使用。2.2项目组织机构SHAPE\*MERGEFORMAT2.3施工流程：定位放线→模板制作→柱钢筋钢筋绑扎→模板安装、固定→梁板钢筋绑扎→验收→浇筑混凝土→拆模及表面处理→混凝土养护、成活3过程质量要求3.1模板安装质量要求3.1.1一般要求①模板安装后应满足足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。②模板表面应清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固与严密。③模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。3.1.2模板安装质量控制措施①及时组织模板工程安装施工安全技术交底。②在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。③模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。④用钢管和扣件搭设双排立杆支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时可增加一个扣件与原扣件挨紧。⑤浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。⑥支撑系统搭设安全完毕，项目经理或项目技术负责人组织有关人员进行验收，合格后方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全、有效状态。⑦模板支设实行“三检制”，对于模板成型过程中的要点要真实记录，自检后报施工员检验，然后报质检部门检验，填写预检记录表格、质量评定表格和验收单，并向现场监理报验。若某个环节出现质量问题，视性质轻重及时查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。3.1.3楼板模板安装要求底层模板的支撑，设在半地下室顶面，钢筋混凝土地面上，在砼面上搭设支撑，下部支撑与上部支撑对应不拆除，5米层楼面靠近主变、GIS室上部搭设支撑，下部支撑不拆除。支撑采用钢管扣件式满堂支撑架。板底立杆横向间距取900mm，纵向间距为900mm,300×1000梁底按附图附加2根立杆，撑于10m标高梁上。其他梁立杆间距见附图。水平横杆步距取1500mm，在立柱底距地（楼）面200mm高处，沿纵横水平方按纵上横下设置扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。每跨每步纵横向设置水平杆，应双向拉通，与立杆连牢，在最顶步、距支架中间，扫地杆应各设一道水平杆。在主梁与次梁交界处，在主梁部位加设立杆支撑，支撑立杆及构造同主梁。竖向剪刀撑：满堂模板支架四边应设竖剪刀撑，中间隔三跨支撑立杆应设一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置。（具体见后附图）水平剪刀撑：满堂模板支架底部、中部顶部各设置一道水平剪刀撑。剪刀撑采用搭接的，搭接长度取1.0m。（具体见后附图）立杆采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。满堂模板支架在搭设过程中必须充分利用已浇筑的框架柱作刚性连结，从第二步水平横杆开始，采用钢管抱柱方式，沿高不大于5m，水平每柱，以增加满堂模板支架的整体稳定性。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；3.2混凝土浇筑质量要求3.2.1混凝土浇筑前质量要求钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预理件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的三级技术交底。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。浇筑砼前，模板必须预先浇水湿润。3.2.2混凝土浇筑时要求混凝土浇筑和振捣一般要求，混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑。浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾落高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。使用插入式振捣棒要快插慢拨，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(50棒应为52.5cm,取50cm;30棒应为40.5cm,取40cm)振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝.振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。浇筑混凝土时应分层连续浇筑，控制分层浇筑厚度不宜超过40cm。梁侧及梁底部位要用φ30或φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5~4m刮尺刮平。混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。3.2.3混凝土浇筑注意事项每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定,项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始,并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。做好混凝土浇筑记录。浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护，养护时间不少于14d。在现场制作28d标准养护试块及备用试块、同条件养护试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定本方案的要求。混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口。避免出现缺灰或漏振现象。钢筋模板工长跟班作业，发现问题及时解决。同时设专人检查钢筋、模板。浇筑前由生产部门经常注意天气变化。如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不停，大雨采取防护措施。其措施是：已浇筑完毕的混凝土面用塑料薄膜覆盖，正在浇筑的部位采用搭设防水棚。浇筑时要有专门的铺灰人员批挥浇筑，切忌：“天女散花”，分配好清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.5~4m刮尺刮平。3.3模板拆除时质量要求3.3.1一般要求①模板及支撑系统立杆拆除时，其砼强度应符合设计要求，施工过程中应保证有两层半模板不得拆除。②模板拆除时间应根据14天同条件养护试块强度值，填写拆模申请，经批准后方可拆除，模板拆除须经项目技术负责人同意，并报监理批准。③拆除模时必须保护构件的完好，梁侧模拆除最早时间为24~36小时。④拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。⑤梁砼强度必须达到100%，同时应待上面两层结构砼浇筑完后方可拆除梁底模。3.3.2模板拆除质量控制措施①严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。②已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载时，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并加设临时支撑。4安全施工技术措施4.1材质及其使用的安全技术措施4.1.1扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为35kN，扣件上螺栓保持适当拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。4.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。4.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4.1.4外排架空严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。4.2排架搭设的安全技术措施4.2.1排架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不塌陷，排架空基础的混凝土必须达到设计强度以后才能施工。排架搭设的基础为:钢筋混凝土板。4.2.2搭设前事先划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。4.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4.2.4排架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成排架空在每日收工前，一定要确保架子稳定。4.2.5在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。4.3排架上施工作业的安全技术措施4.3.1结构排架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除排架空部件。4.3.2班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。日常检查，巡查的重点部位：杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。连接扣件是否松动。支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。支撑体系和各杆件是否有变形的现象。4.3.3精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；4.3.4严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；4.3.5要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。4.3.6制定监测计划，包括：4.3.6.1监测项目：支架沉降、水平位移和地基稳定性沉降。4.3.6.2监测点布设：布置12个支架水平位移观测点和6个地基稳定性沉降观测点及6个支架沉降观测点。4.3.6.3使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。4.3.6.4监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。4.3.6.5高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 经纬仪、水准仪 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 经纬仪、水准仪 水平杆、斜杆钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 25mm 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差≤30 22mm 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内 相对值≤H/400 0.75×H/400 经纬仪、水准仪 支撑沉降 ≤10mm 5mm 经纬仪、水准仪4.4排架拆除的安全技术措施4.4.1拆架前，全面检查待拆排架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。4.4.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4.4.3拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。4.4.4在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。4.4.5每天拆架下班时，不应留下隐患部位。4.4.6所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。4.4.7所有的竹笆，应自外向里竖立搬运，以防竹笆和垃圾物从高处坠落伤人。4.4.8拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，以点起吊，严禁从高空抛掷。4.5高支模应急预案高大模板支撑体系施工区域内极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。4.5.1施工现场应急工作组：组长：潘峰（13585086779）副组长：赵康山（18913880057）、李小强（13961862902）组员：苏太崇（18913880323）、丁良宏（13961862902）、刘小阳（15205537536）、王飞（1891387243）陈志国（18861811820）专职驾驶员：唐明（13601527403），车牌号：苏BQK6624.5.2组长职责：①决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划。②复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。③指导事故部位的停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。④与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。⑤在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。⑥在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。4.5.3副组长职责：①评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。②如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。③安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。④设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。⑤协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。4.5.4组员职责： 在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。4.5.6应急响应 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作。4.5.7应急救援线路医院名称：第四人民医院医院地址：华士镇华士镇澄鹿路84号医院电话：(0510)86219702应急路线：本工程施工现场→无名路→新郁西路→新郁中路→西环路→东华路→第四人民医院。全程7.4公里，大约需要13分钟。4.5.8坍塌事故4.5.8.1预防技术措施模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。浇筑混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。混凝土浇筑前，必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求且下部的满堂架支撑未拆除的前提下，方可进行上部高支模部位混凝土浇筑。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。4.5.8.2应急救援措施施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。对伤员进行现场急救处理。立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。按规定上报有关主管部门请求救援。4.5.9高空坠落事故4.5.9.1预防技术措施所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全 操作规程 操作规程下载怎么下载操作规程眼科护理技术滚筒筛操作规程中医护理技术操作规程 ，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。高处作业人员佩戴的安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再张挂一层密目式安全网。4.5.9.2应急救援措施：当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取用木板等材料，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4.5.10应急准备4.5.10.1应急教育 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。4.5.10.2应急资源 应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品等如下表：主要应急救援物资设备表 序号 材料设备名称 单位 数量 存放何处 1 小车 台 1 现场 2 灭火器 个 30 现场 3 药箱及药品 个/批 2 医务室 4 对讲机 部 6 现场 5 担架 副 2 医务室4.5.10.3预防措施本高支模方案施工前组织专家论证评审签字；支架验收必须按照方案要求的各阶段进行，由验收小组验收合格后向监理报验合格后方可施工；逐个扣件进行检查拧紧度是否达到要求扭力距；梁侧模板对拉螺栓每端必须用螺母拧紧；从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点，防止局部超负荷；浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。5120mm厚板模板（扣件式）计算书5.1工程属性 新浇混凝土楼板名称 120板 新浇混凝土楼板板厚(mm) 120 模板支架高度H(m) 10 模板支架纵向长度L(m) 54.9 模板支架横向长度B(m) 11.8 5.2荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 地基粗糙程度 C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部距地面高度(m) 10 风压高度变化系数μz 0.65 风荷载体型系数μs 0.5 模板支架高度(m) 10 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 950 立柱横向间距lb(mm) 913 水平拉杆步距h(mm) 1500 小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 250 主梁最大悬挑长度l2(mm) 250 结构表面的要求 结构表面隐蔽 5.3模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)5.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式 三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：5.4.1强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.202]＝0.202kN·mσ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！5.4.2挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3004/(100×10000×281250)=0.061mmν＝0.061mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！5.5小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：5.5.1强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.073×0.9132+0.125×0.945×0.9132＝0.21kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.9132+0.203×3.15×0.913，0.125×0.097×0.9132+0.188×3.15×0.913]＝0.589kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.589，0.791]＝0.791kN·mσ=Mmax/W=0.791×106/54000=14.64N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！5.5.2抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.073×0.913+0.625×0.945×0.913＝1.152kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.913+0.688×3.15＝2.223kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.152，2.223，3.174]＝3.174kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×40×90)＝1.323N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！5.5.3挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9134/(100×9350×243×104)＝0.158mm≤[ν]＝L/250＝913/250＝3.652mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×243×104)＝0.021mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！5.6主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89 主梁计算方式 三等跨连续梁 5.6.1小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.705×0.913＝1.946kN按悬臂梁，R1＝1.705×0.25＝0.426kNR＝max[Rmax，R1]＝1.946kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.913＝1.202kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[R'max，R'1]＝1.202kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二5.6.2抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.511×106/4120=124.013N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！5.6.3抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.892×1000/384＝20.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！5.6.4挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.562mm≤[ν]=950/250=3.8mm悬挑段νmax＝0.301mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5.6.5支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.693kN，R2=6.102kN，R3=6.359kN，R4=5.198kN图二支座反力依次为R1=5.442kN，R2=6.234kN，R3=6.234kN，R4=5.442kN5.7扣件抗滑移验算 荷载传递至立柱方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85按上节计算可知，扣件受力N＝6.359kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN满足要求！5.8立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 1000 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.574 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2) 384 立柱截面回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 5.8.1长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.574×(1000+2×200)=2204mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210满足要求！5.8.2立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.3=1.642kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝5.482kN，R2＝6.004kN，R3＝6.124kN，R4＝5.24kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.574×(1000+2×200)=2611.266mmλ1=l01/i=2611.266/16=163.204查表得，φ＝0.265不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.482，6.004，6.124，5.24]=6.152kNf＝N1/(ΦA)＝6152/(0.265×384)＝60.456N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.098×0.95×1.52/10＝0.026kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.482,6.004,6.124,5.24]+0.026/0.913=6.152kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝6152/(0.265×384)+0.026×106/4120＝66.767N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ=l0/i=3119.512/16=194.97查表得，φ1=0.191不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.482,6.004,6.124,5.24]+1×1.2×0.15×10=7.924kNf=N/(φ1A)＝7.924×103/(0.191×384)=108.039N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.098×0.95×1.52/10＝0.026kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.482,6.004,6.124,5.24]+1×1.2×0.15×10+0.026/0.913=7.952kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝7.952×103/(0.191×384)+0.026×106/4120=114.732N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！5.9高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10/11.8=0.847≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！5.10立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 120 混凝土强度等级 C25 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) 0.737 立柱垫板长a(mm) 200 立柱垫板宽b(mm) 200F1=N=7.952kN5.10.1受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=7.952kN满足要求！5.10.2局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=7.952kN满足要求！6梁模板（扣件式）计算书6.1300*1000梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书6.1.1工程属性 新浇混凝土梁名称 300*1000梁 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×1000 模板支架高度H(m) 10 模板支架横向长度B(m) 11.8 模板支架纵向长度L(m) 30 梁侧楼板厚度(mm) 1206.1.2荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.06 地基粗糙程度 B类(城市郊区) 模板支架顶部距地面高度(m) 10 风压高度变化系数μz 1 风荷载体型系数μs 0.2 6.1.3模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距la(mm) 950 梁两侧立柱间距lb(mm) 1100 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 950、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 550 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500,600 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距 100 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250 结构表面的要求 结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图6.1.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：6.1.4.1强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.033kN·mσ＝Mmax/W＝0.033×106/37500＝0.884N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.1.4.2挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×1004/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！6.1.4.3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×31.104×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.324kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×31.104×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.633kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.1＝1.024kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.1＝2.816kN6.1.5小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.324/1＝1.324kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[3.633,3.633]/1=3.633kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.324/1＝1.324kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3=0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1-0.12)=0.535kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1-0.12)=0.535kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.3/2)/2×1=1.263kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.3/2)/2×1=1.263kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.324+0.024+0.535+1.263=3.145kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.633+0.024=3.657kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.324+0.024+0.535+1.263=3.145kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.145,3.657,3.145]=3.657kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.024/1＝1.024kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[2.816,2.816]/1=2.816kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.024/1＝1.024kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.12)=0.44kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.12)=0.44kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.55-0.3/2)/2×1=0.702kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1.1-0.55)-0.3/2)/2×1=0.702kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.024+0.02+0.44+0.702=2.186kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.816+0.02=2.836kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.024+0.02+0.44+0.702=2.186kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.186,2.836,2.186]=2.836kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.1.5.1抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.657×0.952，0.5×3.657×0.252]＝0.413kN·mσ=Mmax/W=0.413×106/54000=7.64N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！6.1.5.2抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.657×0.95，3.657×0.25]＝2.171kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.171×1000/(2×40×90)＝0.905N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！6.1.5.3挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.836×9504/(100×9350×243×104)＝0.53mm≤[ν]＝l1/250＝950/250＝3.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.836×2504/(8×9350×243×104)＝0.061mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！6.1.5.4支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.657×0.95,0.375×3.657×0.95+3.657×0.25]=4.343kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.735kN,R2=4.343kN,R3=4.343kN,R4=3.735kN正常使用极限状态Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.836×0.95,0.375×2.836×0.95+2.836×0.25]=3.368kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.596kN,R2'=3.368kN,R3'=3.368kN,R4'=2.596kN6.1.6主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89 可调托座内主梁根数 16.1.6.1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.207×106/4120=50.219N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.1.6.2抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.402kNτmax=2Vmax/A=2×3.402×1000/384＝17.717N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！6.1.6.3挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.079mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！6.1.6.4支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.333kN，R2=7.744kN，R3=7.746kN，R4=0.333kN6.1.7可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 40 扣件抗滑移折减系数kc 0.856.1.7.1扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.333,0.333]＝0.333kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！6.1.7.2可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.746kN≤[N]＝40kN满足要求！6.1.8立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 1000 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 500 顶部立柱计算长度系数μ1 1.215 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.951 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2) 384 回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.156.1.8.1长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.215×(1000+2×500)=2430mm非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.951×1500=2926.5mmλ=l0/i=2926.5/16=182.906≤[λ]=210长细比满足要求！6.1.8.2风荷载计算Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.06×0.95×1.52/10＝0.016kN·m6.1.8.3稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m2)小梁验算q1＝max{1.342+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1-0.12)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.55-0.3/2，(1.1-0.55)-0.3/2]/2×1，3.682+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.706kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.317kN，R2＝7.633kN，R3＝7.634kN，R4＝0.317kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.215×(1000+2×500)=2879.55mmλ1＝l01/i＝2879.55/16＝179.972，查表得，φ1＝0.223立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.317+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.55-0.3/2)/2×0.95，7.633，7.634，0.317+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.1-0.55-0.3/2)/2×0.95]+0.016/1.1＝7.649kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7648.803/(0.223×384)+0.016×106/4120＝93.205N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.185×1.951×1500=3467.903mmλ2＝l02/i＝3467.903/16＝216.744，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.2×0.15×(10-1)+Mw/lb＝max[0.317+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.55-0.3/2)/2×0.95，7.633，7.634，0.317+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.1-0.55-0.3/2)/2×0.95]+1.62+0.016/1.1＝9.269kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9268.803/(0.156×384)+0.016×106/4120＝158.611N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！6.1.9高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10/11.8=0.847≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！6.1.10立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 150 混凝土强度等级 C25 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) 0.737 立柱垫板长a(mm) 200 立柱垫板宽b(mm) 200F1=N=9.269kN6.1.10.1受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=9.269kN满足要求！6.1.10.2局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=9.269kN满足要求！6.2300*500梁模板计算书6.2.1工程属性 新浇混凝土梁名称 300*500梁 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×500 模板支架高度H(m) 10 模板支架横向长度B(m) 11.8 模板支架纵向长度L(m) 30 梁侧楼板厚度(mm) 1206.2.2荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.06 地基粗糙程度 B类(城市郊区) 模板支架顶部距地面高度(m) 10 风压高度变化系数μz 1 风荷载体型系数μs 0.2 6.2.3模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距la(mm) 913 梁两侧立柱间距lb(mm) 800 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 913、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 自定义 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 375 梁底增加立柱根数 0 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250 结构表面的要求 结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图6.2.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.5)]×1＝12.85kN/m计算简图如下：6.2.4.1强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×17.377×0.152＝0.049kN·mσ＝Mmax/W＝0.049×106/37500＝1.303N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.2.4.2挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1504/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！6.2.4.3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×15.613×0.15+0.437×1.764×0.15＝0.994kNR2=1.25q1L=1.25×17.377×0.15＝3.258kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×12.85×0.15＝0.723kNR2'=1.25q2L=1.25×12.85×0.15＝2.409kN6.2.5小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.994/1＝0.994kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[3.258]/1=3.258kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=0.994/1＝0.994kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.5-0.12)=0.231kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.5-0.12)=0.231kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.375-0.3/2)/2×1=0.71kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.375)-0.3/2)/2×1=0.868kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.994+0.036+0.231+0.71=1.971kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.258+0.036=3.295kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.994+0.036+0.231+0.868=2.129kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.971,3.295,2.129]=3.295kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.723/1＝0.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[2.409]/1=2.409kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.723/1＝0.723kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.5-0.12)=0.19kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.5-0.12)=0.19kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.375-0.3/2)/2×1=0.395kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.375)-0.3/2)/2×1=0.483kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.723+0.03+0.19+0.395=1.338kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.409+0.03=2.439kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.723+0.03+0.19+0.483=1.426kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.338,2.439,1.426]=2.439kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.2.5.1抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.295×0.4572，0.5×3.295×0.252]＝0.103kN·mσ=Mmax/W=0.103×106/54000=1.907N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！6.2.5.2抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.295×0.457，3.295×0.25]＝0.941kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.941×1000/(2×40×90)＝0.392N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！6.2.5.3挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.439×4574/(100×9350×243×104)＝0.024mm≤[ν]＝l1/250＝457/250＝1.828mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.439×2504/(8×9350×243×104)＝0.052mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！6.2.5.4支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.295×0.457,0.375×3.295×0.457+3.295×0.25]=1.882kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.126kN,R2=1.882kN,R3=1.216kN正常使用极限状态Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.439×0.457,0.375×2.439×0.457+2.439×0.25]=1.393kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.764kN,R2'=1.393kN,R3'=0.815kN6.2.6主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.896.2.6.1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.666×106/4120=161.726N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.2.6.2抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.227kNτmax=2Vmax/A=2×2.227×1000/384＝11.6N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！6.2.6.3挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.398mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！6.2.6.4支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.227kN，R2=1.997kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=1.569kN，R2'=1.403kN6.2.7纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125R＝max[R1，R2]=max[2.227，1.997]=2.227kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[1.569，1.403]=1.569kN计算简图如下：6.2.7.1抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.356×106/4120＝86.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.2.7.2抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.009kNτmax＝2Vmax/A=2×3.009×1000/384＝15.672N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！6.2.7.3挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.678mm≤[ν]＝L/250＝913/250＝3.652mm满足要求！6.2.7.4支座反力计算支座反力依次为R1=3.009kN，R2=4.782kN，R3=4.794kN，R4=3.004kN同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=4.794kN，R2=4.299kN6.2.8扣件抗滑移验算 荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝4.794kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN满足要求！6.2.9立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 1000 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.54 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.951 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2) 384 回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.156.2.9.1长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.54×(1000+2×200)=2156mm非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.951×1500=2926.5mmλ=l0/i=2926.5/16=182.906≤[λ]=210长细比满足要求！6.2.9.2风荷载计算Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.06×0.913×1.52/10＝0.016kN·m6.2.9.3稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.9×2]×1＝17.94kN/m2)小梁验算q1＝max{1.033+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.5-0.12)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.375-0.3/2，(0.8-0.375)-0.3/2]/2×1，3.364+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.4kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝4.776kN，R2＝4.273kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.54×(1000+2×200)=2554.86mmλ1＝l01/i＝2554.86/16＝159.679，查表得，φ1＝0.277立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[4.776+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.375-0.3/2)/2×0.913，4.273+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.8-0.375-0.3/2)/2×0.913]+0.016/0.8＝7.607kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7607.308/(0.277×384)+0.016×106/4120＝75.402N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.185×1.951×1500=3467.903mmλ2＝l02/i＝3467.903/16＝216.744，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1×1.2×0.15×(10-0.5)+Mw/lb＝max[4.776+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.375-0.3/2)/2×0.913，4.273+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.8-0.375-0.3/2)/2×0.913]+1.71+0.016/0.8＝9.317kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9317.308/(0.156×384)+0.016×106/4120＝159.421N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！6.2.10高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10/11.8=0.847≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！6.2.11立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 150 混凝土强度等级 C25 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) 0.737 立柱垫板长a(mm) 200 立柱垫板宽b(mm) 200F1=N=9.317kN6.2.11.1受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=9.317kN满足要求！6.2.11.2局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=9.317kN满足要求！6.3300*600梁模板计算书6.3.1工程属性 新浇混凝土梁名称 300*600梁 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×600 模板支架高度H(m) 10 模板支架横向长度B(m) 11.8 模板支架纵向长度L(m) 30 梁侧楼板厚度(mm) 1206.3.2荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.06 地基粗糙程度 B类(城市郊区) 模板支架顶部距地面高度(m) 10 风压高度变化系数μz 1 风荷载体型系数μs 0.2 6.3.3模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距la(mm) 913 梁两侧立柱间距lb(mm) 800 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 800、825 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 自定义 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 375 梁底增加立柱根数 0 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250 结构表面的要求 结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图6.3.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：6.3.4.1强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×20.475×0.152＝0.058kN·mσ＝Mmax/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.3.4.2挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！6.3.4.3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×18.711×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.168kNR2=1.25q1L=1.25×20.475×0.15＝3.839kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×15.4×0.15＝0.866kNR2'=1.25q2L=1.25×15.4×0.15＝2.888kN6.3.5小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.168/1＝1.168kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[3.839]/1=3.839kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.168/1＝1.168kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×0.6=0.365kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.6-0.12)=0.292kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.375)-0.3/2)/2×1=0.868kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.168+0.036+0.365=1.569kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.839+0.036=3.876kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.168+0.036+0.292+0.868=2.364kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.569,3.876,2.364]=3.876kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.866/1＝0.866kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[2.888]/1=2.888kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.866/1＝0.866kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.6=0.3kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.12)=0.24kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.375)-0.3/2)/2×1=0.483kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=0.866+0.03+0.3=1.196kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.888+0.03=2.917kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.866+0.03+0.24+0.483=1.619kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.196,2.917,1.619]=2.917kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.3.5.1抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.876×0.4572，0.5×3.876×0.252]＝0.121kN·mσ=Mmax/W=0.121×106/54000=2.243N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！6.3.5.2抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.876×0.457，3.876×0.25]＝1.107kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.107×1000/(2×40×90)＝0.461N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！6.3.5.3挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.917×4574/(100×9350×243×104)＝0.029mm≤[ν]＝l1/250＝457/250＝1.828mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.917×2504/(8×9350×243×104)＝0.063mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！6.3.5.4支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.876×0.457,0.375×3.876×0.457+3.876×0.25]=2.214kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.896kN,R2=2.214kN,R3=1.35kN正常使用极限状态Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.917×0.457,0.375×2.917×0.457+2.917×0.25]=1.666kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.683kN,R2'=1.666kN,R3'=0.925kN6.3.6主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.896.3.6.1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.722×106/4120=175.314N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.3.6.2抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.284kNτmax=2Vmax/A=2×2.284×1000/384＝11.897N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！6.3.6.3挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.558mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！6.3.6.4支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.284kN，R2=2.176kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=1.694kN，R2'=1.58kN6.3.7纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125R＝max[R1，R2]=max[2.284，2.176]=2.284kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[1.694，1.58]=1.694kN计算简图如下：6.3.7.1抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.365×106/4120＝88.693N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.3.7.2抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.086kNτmax＝2Vmax/A=2×3.086×1000/384＝16.073N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！6.3.7.3挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.732mm≤[ν]＝L/250＝913/250＝3.652mm满足要求！6.3.7.4支座反力计算支座反力依次为R1=3.086kN，R2=4.905kN，R3=4.916kN，R4=3.081kN同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=4.916kN，R2=4.684kN6.3.8扣件抗滑移验算 荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝4.916kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN满足要求！6.3.9立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 1000 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.54 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.951 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2) 384 回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.156.3.9.1长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.54×(1000+2×200)=2156mm非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.951×1500=2926.5mmλ=l0/i=2926.5/16=182.906≤[λ]=210长细比满足要求！6.3.9.2风荷载计算Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.06×0.913×1.52/10＝0.016kN·m6.3.9.3稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×1＝21kN/m2)小梁验算q1＝max{1.205+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×0.6]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×((0.8-0.375)-0.3/2)/2×1，3.938+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.974kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝4.974kN，R2＝4.686kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.54×(1000+2×200)=2554.86mmλ1＝l01/i＝2554.86/16＝159.679，查表得，φ1＝0.277立柱最大受力Nw＝max[R1，R2+N边]+Mw/lb＝max[4.974，4.686+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.825+0.8-0.375-0.3/2)/2×0.913]+0.016/0.8＝7.454kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7454.426/(0.277×384)+0.016×106/4120＝73.965N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.185×1.951×1500=3467.903mmλ2＝l02/i＝3467.903/16＝216.744，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力Nw＝max[R1，R2+N边]+1×1.2×0.15×(10-0.6)+Mw/lb＝max[4.974，4.686+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.825+0.8-0.375-0.3/2)/2×0.913]+1.692+0.016/0.8＝9.146kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9146.426/(0.156×384)+0.016×106/4120＝156.568N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！6.3.10高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10/11.8=0.847≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！6.3.11立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 150 混凝土强度等级 C25 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) 0.737 立柱垫板长a(mm) 200 立柱垫板宽b(mm) 200F1=N=9.146kN6.3.11.1受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=9.146kN满足要求！6.3.11.2局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=9.146kN满足要求！6.4300*900梁模板计算书6.4.1工程属性 新浇混凝土梁名称 300*900梁 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900 模板支架高度H(m) 10 模板支架横向长度B(m) 11.8 模板支架纵向长度L(m) 54.9 梁侧楼板厚度(mm) 1206.4.2荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.06 地基粗糙程度 B类(城市郊区) 模板支架顶部距地面高度(m) 10 风压高度变化系数μz 1 风荷载体型系数μs 0.2 6.4.3模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距la(mm) 913 梁两侧立柱间距lb(mm) 800 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 913、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 400 梁底增加立柱根数 0 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 2 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250 结构表面的要求 结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图6.4.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：6.4.4.1强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×29.77×0.152＝0.084kN·mσ＝Mmax/W＝0.084×106/37500＝2.233N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.4.4.2挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×1504/(100×10000×281250)＝0.022mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！6.4.4.3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.006×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.691kNR2=1.25q1L=1.25×29.77×0.15＝5.582kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×23.05×0.15＝1.297kNR2'=1.25q2L=1.25×23.05×0.15＝4.322kN6.4.5小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.691/1＝1.691kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[5.582]/1=5.582kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.691/1＝1.691kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.789kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=0.789kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.691+0.036+0.474+0.789=2.99kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.582+0.036=5.618kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.691+0.036+0.474+0.789=2.99kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.99,5.618,2.99]=5.618kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.297/1＝1.297kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[4.322]/1=4.322kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.297/1＝1.297kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=0.439kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.297+0.03+0.39+0.439=2.156kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.322+0.03=4.352kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.297+0.03+0.39+0.439=2.156kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.156,4.352,2.156]=4.352kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.4.5.1抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.618×0.3052，0.5×5.618×0.252]＝0.176kN·mσ=Mmax/W=0.176×106/54000=3.251N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！6.4.5.2抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.618×0.305，5.618×0.25]＝1.405kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.405×1000/(2×40×90)＝0.585N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！6.4.5.3挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.352×3054/(100×9350×243×104)＝0.009mm≤[ν]＝l1/250＝305/250＝1.22mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.352×2504/(8×9350×243×104)＝0.094mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！6.4.5.4支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.618×0.305,0.375×5.618×0.305+5.618×0.25]=2.142kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.14kN,R2=2.142kN,R3=1.14kN正常使用极限状态Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.352×0.305,0.375×4.352×0.305+4.352×0.25]=1.659kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.822kN,R2'=1.659kN,R3'=0.822kN6.4.6主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.896.4.6.1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.713×106/4120=173.045N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.4.6.2抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.211kNτmax=2Vmax/A=2×2.211×1000/384＝11.516N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！6.4.6.3挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.57mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！6.4.6.4支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.211kN，R2=2.211kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=1.651kN，R2'=1.651kN6.4.7纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125R＝max[R1，R2]=max[2.211，2.211]=2.211kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[1.651，1.651]=1.651kN计算简图如下：6.4.7.1抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.538×106/4120＝130.596N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.4.7.2抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.833kNτmax＝2Vmax/A=2×3.833×1000/384＝19.962N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！6.4.7.3挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.179mm≤[ν]＝L/250＝913/250＝3.652mm满足要求！6.4.7.4支座反力计算支座反力依次为R1=3.833kN，R2=7.222kN，R3=7.222kN，R4=3.833kN同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=7.222kN，R2=7.222kN6.4.8扣件抗滑移验算 荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝7.222kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN满足要求！6.4.9立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 1000 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.574 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.951 钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2) 384 回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.156.4.9.1长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.574×(1000+2×200)=2203.6mm非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.951×1500=2926.5mmλ=l0/i=2926.5/16=182.906≤[λ]=210长细比满足要求！6.4.9.2风荷载计算Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.06×0.913×1.52/10＝0.016kN·m6.4.9.3稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝30.18kN/m2)小梁验算q1＝max{1.721+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.9-0.12)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，5.659+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.695kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝7.167kN，R2＝7.167kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.574×(1000+2×200)=2611.266mmλ1＝l01/i＝2611.266/16＝163.204，查表得，φ1＝0.265立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[7.167+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.4-0.3/2)/2×0.913，7.167+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.913]+0.016/0.8＝10.06kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10060.163/(0.265×384)+0.016×106/4120＝102.745N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.185×1.951×1500=3467.903mmλ2＝l02/i＝3467.903/16＝216.744，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1×1.2×0.15×(10-0.9)+Mw/lb＝max[7.167+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.4-0.3/2)/2×0.913，7.167+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.913]+1.638+0.016/0.8＝11.698kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11698.163/(0.156×384)+0.016×106/4120＝199.165N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！6.4.10高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10/11.8=0.847≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！6.4.11立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 150 混凝土强度等级 C25 混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) 0.737 立柱垫板长a(mm) 200 立柱垫板宽b(mm) 200F1=N=11.698kN6.4.11.1受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=11.698kN满足要求！6.4.11.2局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=11.698kN满足要求！6.51000高梁侧模板计算书6.5.1工程属性 新浇混凝梁名称 300*1000梁 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 300×1000 梁板结构情况 梁两侧有板 新浇混凝土梁计算跨度(m) 9.9 楼板厚度(mm) 1206.5.2荷载组合 侧压力计算依据规范 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 塌落度修正系数β 0.9 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 1 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24kN/m26.5.3支撑体系设计 小梁布置方式 水平向布置 小梁道数 5 主梁间距(mm) 550 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 275 结构表面的要求 结构表面隐蔽 对拉螺栓水平向间距(mm) 550 支撑距梁底距离依次为 250，650设计简图如下：模板设计剖面图6.5.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：6.5.4.1抗弯验算q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.222+0.121×2.52×0.222＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/37500＝4.421N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！6.5.4.2挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×2204/(100×10000×281250)＝0.126mm≤220/250=0.88mm满足要求！6.5.4.3最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.22+1.223×2.52×0.22＝8.011kN正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.22×24＝6.035kN6.5.5小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 275 小梁计算方式 三等跨连续梁 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁截面惯性矩I(cm4) 243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图6.5.5.1抗弯验算q＝8.011kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.011×0.552，0.5×8.011×0.2752]=0.303kN·mσ＝Mmax/W＝0.303×106/54000＝5.609N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！6.5.5.2抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.011×0.55，8.011×0.275]=2.643kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.643×1000/(2×40×90)＝1.101N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！6.5.5.3挠度验算q＝6.035kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.035×5504/(100×8415×2430000)＝0.183mm≤550/250=2.2mmν2max＝qL4/(8EI)=6.035×2754/(8×8415×2430000)=0.211mm≤275/250=1.1mm满足要求！6.5.5.4最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×8.011×0.55，0.4×8.011×0.55+8.011×0.275]＝4.846kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×6.035×0.55，0.4×6.035×0.55+6.035×0.275]＝3.651kN6.5.6主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm) 550 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁受力不均匀系数 1因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.675kN，R2＝4.846kN，R3＝3.985kN，R4＝4.846kN，R5＝1.675kN正常使用极限状态：R'1＝1.255kN，R'2＝3.651kN，R'3＝2.964kN，R'4＝3.651kN，R'5＝1.255kN6.5.6.1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.564×106/4120=136.925N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.5.6.2抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.521×1000/384＝33.964N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！6.5.6.3挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝1.235mm≤400/250＝1.6mm满足要求！6.5.7对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.941/1＝8.493kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！项目副经理：丁良宏项目经理：李小强项目总工：王飞施工员：陈志国质检员：刘枫林安全员：刘小阳材料员：李红远资料员：吴鑫瓦工班长鲁茂才木工班长许正贵机电班长黄安俊水电班长徐雅平钢筋班长沈建存10