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基金项目:国家 %(& 高科技项目
文章编号:$’)%— $"’( *’$$! +$!— $$)&— $,
!"#$高温气冷实验堆的堆体结构特点
刘俊杰,王敏稚,张征明,张振声,何树延
*清华大学核能技术设计研究院,北京,!$$$%, +
摘要:模块式高温气冷堆是当今世界上公认的先进反应堆堆型之一。固有安全性是它的最突出的优点。
本文对 !$ -. 高温气冷堆的堆体布置进行了详细描述,并对 !$-. 高温气冷堆的结构设计特点进行了分
析。根据 !$ -.高温气冷堆的特点,本文对该堆的固有安全性、制造工艺等方面的优点进行了论述。
关键词:高温气冷堆;堆体结构;结构设计
中图分类号:/0&) 文献标识码:1
表 ! 2/3#!$ 堆结构的主要参数
名 称
热功率 4 -.
一次侧氦气工作压力 4 -56
冷氦气温度 4 7
热氦气温度 4 7
活性区高度 4 88
活性区直径 4 88
控制棒根数 4根
辐照孔道数 4个
参 数
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’9 ) ; !$ &
!9 % ; !$ &
!$
’
! 前 言
模块式高温气冷堆 *以下简称 2/3#-<=>?@ +
是当今世界上公认的先进反应堆堆型之一,固
有安全性是它的最突出的优点。它能够提供高
达 "$$7的高温工艺热,是其他堆型无法代替
的。清华大学设计、建造的 !$-. 高温气冷实
验堆 *简称 2/3#!$ 堆 +是我国第一座高温气冷
堆,填补了我国在高温气冷堆这一领域的空
白。2/3#!$ 堆是模块式高温气冷堆的模拟堆,
通过建造 2/3#!$ 堆,全面掌握 2/3#-<=>?@ 设
计、建造与运行的技能,了解与验证其运行特
性及固有安全性,并对有关的材料、燃料元件
及主要部件的性能进行考验,从而对它的关键
部件、关键材料及氦气技术取得实际的经验。
" #$%&!’堆的主要参数及其结构
2/3#!$堆结构的主要参数见表 !。2/3#!$
堆的结构见图 !。堆芯活性区周围为石墨反射
层。
所用石墨为等径压核级石墨。侧向反射层
石墨平均厚度 ::)88,与 2/3#-<=>?@ 完全相
同。顶部反射层石墨厚度 "$$88,底部反射层
*包括高温氦气环道 +的石墨厚度 ! ,$$88。石墨
反射层周围为碳砖。碳砖用做热中子吸收和隔
热材料,含有中子吸收材料——— 硼。侧向碳砖
层平均厚度 ’’)88,与 2/3#-<=>?@相同。
石墨反射层分别开有控制棒孔道、材料辐
照试验孔道和冷氦气孔道。’)$7的氦气经冷氦
气孔道,由堆底部进入堆芯活性区上部空间,
转向下流经堆芯后进入堆下部的高温热氦气环
道,由热气导管进入蒸汽发生器。
顶部反射层及碳砖除了开有控制棒及辐照
孔道之外,还有燃料元件的加料孔。
第 ! 期
年 ’ 月
核 动 力 工 程
A>B?@6C 5
压缩强度(平均值)5 <=>
弯曲强度(平均值)5 <=>
表 ’ 石墨主要参数
参 数
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*/* 9 *& !’ "
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名 称
体密度 5 6·78 9 /
热膨胀系数(平均值、!垂直及 !平均)5 :
各向异性( !垂直 ! !平均或 !平均 ! !垂直)
热导率("** :,平均值)5 A·8 9 )·B 9 )
抗压强度(平均值)5 <=>
抗折强度(平均值)5 <=>
抗拉强度(平均值)5 <=>
C "D(含硼碳砖,平均值)5 @
灰份(不含硼碳砖,平均值)5 @
表 / 碳砖主要参数
石墨反射层及碳砖构成了 +,-.)*的堆体陶
瓷部件结构,它安装在堆芯容器内。堆芯容器
的下部安装在反应堆压力容器筒体的内支承座
上,它的作用是支承和固定堆体的陶瓷结构。
堆芯容器筒体内侧安装 ’*条纵向的键,用以对
堆体的陶瓷结构进行定位。
在碳砖以及石墨块之间的石墨键、销,一
方面用于陶瓷块之间的相互定位,另一方面还
有减小氦气旁流的作用。
堆体结构顶部有 1 层总厚度达 /**88的堆
内构件压紧钢板,分别压在 ’*块顶层碳砖上。
这些钢板也是中子和 # 射线的屏蔽,用以减小
+,-.)* 堆上部结构以及反应堆压力容器上面的
控制棒传动机构的剂量。
! "#$%&’堆体结构主要部件
!( & 石墨反射层
石墨主要参数见表 ’。石墨反射层周向分为
’* 块,每块厚 /**88,共 )0 层,采用等径压
各向同性石墨制造。石墨反射层总重量约 03
吨。
石墨的灰份要求:灰份)0**86 5 ; 的石墨
大于 1*@,在 0** E 2**86 5 ; 之内的石墨不大
于 /*@,所有石墨样品的灰份不超过 2**86 5 ;。
!( ) 碳砖
+,-.)* 堆的碳砖含有 !@的 C"D,用做中
子吸收和隔热材料。碳砖主要参数见表 /。
!( ! 堆芯容器
堆芯容器壁厚 /*88,内径 / 3’*88,下部
为陶瓷堆体的支承底板,上部为堆芯结构的压
紧钢板。堆芯容器包容了堆体陶瓷结构。控制
棒由堆芯容器顶部插入石墨侧反射层内,C"D吸
收球停堆系统的贮球管固定于堆芯容器顶板上
面,C "D 吸收球可由其贮罐进入石墨侧反射层
孔道内。热氦气导管连接在堆芯容器侧壁的下
材 料
!"#!$%&’(&
!)*+,
高温合金 -./!0$
/1"#*23
34 05 / 陶瓷纤维(含量 $67以上)
表 1 热气导管所用材料
刘俊杰等:!6*8高温气冷实验堆的堆体结构特点 11
材料
参 数
/9 1
/9 6
/16
016
:9 0 ; !6 /
!!9 !11 ; !6 /
<31!)=>6(钢板)
与 !1*+%&(锻件)
*$6 ; : 共 $6 根
<31:6·?0:·"!/
名 称
设计压力 @ *AB
工作压力 @ *AB
设计温度 @ C
工作温度 @ C
内径 @ DD
高度 @ DD
主螺栓紧固件规格
主螺栓紧固件材料
表 : 反应堆压力容器主要参数
部通至蒸汽发生器;冷氦气则由堆芯容器下底
板进入石墨反射层的冷氦气环道内。堆芯容器
的工作温度 016C,试验工况的最高温度不超过
:66C E位置在堆芯环带处 F。堆芯容器的材料选
用 !1"#*2,总重量约为 >!吨。
!" # 反应堆压力容器
.(,=!6反应堆压力容器按照 3<*G规范一
级设备进行设计、制造、检验和试验。由于
.(,=!6 反应堆压力容器的快中子辐照水平较
低,寿期末 E.(,=!6 堆寿期为 06 年 F中子注量
低于 ! ; !6!> @ HD0 E !I! *JKF,对材料的损伤很
小。故 .(,=!6反应堆压力容器的材料选用早期
核反应堆压力容器的材料,而没有选用当前所
广泛采用的 *+=*2=%&系列的材料。
反应堆压力容器的主法兰、热气导管开孔
法兰和下部卸料孔接管采用整体 !1*+%&锻件,
其它部位均采用 <31!)=>6 钢板。反应堆压力容
器的主要参数见表 :。
!" $ 热气导管
热气导管的作用是将反应堆堆芯容器和蒸
汽发生器连接起来。来自堆芯的高温氦气经热
气导管的内侧管进入蒸汽发生器,与蒸汽发生
器内的传热管传输热量降低温度之后,在氦风
机作用下流经热气导管的外侧管与热气导管压
力容器之间的环形通道,再回到反应堆压力容
器内。因为热气导管内侧管流过高温氦气,因
而要求材料耐热。其它部位均为常用材料。热
气导管所用主要材料见表 1。
# %&’()*堆结构设计特点
#" ) 固有安全性
.(,=!6堆结构的设计满足了固有安全性对
结构设计的要求,最重要的是反应堆的剩余发
热能够有效地、可靠地导出堆外,为此,用反
应堆压力容器侧面的表面冷却器带走剩余发
热。堆芯剩余发热经石墨反射层、碳砖和堆芯
容器传至反应堆压力容器,再由压力容器以辐
射和自然对流换热方式把剩余发热传递至表面
冷却器,其内被加热的水再以自然对流方式,
通过空气冷却器把热量散发到大气中去。
#" + 可维护性
在 .(,=!6堆的设计中,其可维护性主要表
现在:!反应堆压力容器采用全直径的大顶
盖。不仅便于堆内结构的安装,也便于堆内部
件的维护或更换;"反应堆压力容器与蒸汽发
生器压力容器之间的热气导管采用法兰连接,
允许对热气导管进行更换;#反应堆压力容器
和热气导管的活化水平较低,在需要时,操作
人员可以接近,以便进行部件维护。
#" ! 抗震性能
在 .(,=!6堆结构设计中,由于陶瓷堆芯结
构采用砌体的结构形式,石墨块以及碳砖之间
采用销、键的连接与定位方式,其抗震性能必
须在设计当中给予充分的重视。为此,对结构部
件在地震荷载作用下的完整性进行了计算,表明
.(,=!6堆结构的抗震性能有足够的安全裕度。
#" # 克服热应力与热变形
为克服 .(,=!6堆结构的热应力与热变形,
陶瓷堆芯砌体的外层采用较厚的碳砖隔热层。
不仅减少了向堆外的传热量,也降低了堆芯容
器及反应堆压力容器的温度和温差,减少了堆
结构的热应力与热变形。另外,在活性区下方
高温氦气出口的高温区,石墨砌体在垂直方向
的热膨胀量允许与外侧结构有些差别,以克服
热变形对堆体陶瓷结构性能的影响。
#" $ 氦气旁流
由于陶瓷堆芯结构采用砌体的结构形式,
石墨块及碳砖块之间采用销、键的连接与定位
部 件
端部法兰、波纹管
中间法兰、外侧管
内侧管
紧固件
隔热层材料
!" 核 动 力 工 程 #$%& ’’& ($& )& ’**)
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?@’$+$:6? E:4 Q$H%R1Q3R4 CGG4SE4R CRKC0G4R 0/G%4CH H4CGE$HJ E:4 >$?E SH$>3040E G:CHCGE4H3?E3G $F
<3=:1E4>S4HCE/H4 7C?1G$$%4R 8$R/%CH T4CGE$H 3? 3E? 30:4H40E ?CF4EB& I:4 G$H4 CHHC0=4>40E $F E:4 )*85
<3=:1E4>S4HCE/H4 7C?1G$$%4R T4CGE$HJ Q:3G: 3? 0$Q /0R4H G$0?EH/GE3$0J 3? R4?GH3U4R 30 R4EC3%& I:4 F4CE/H4? $F
3E? ?EH/GE/H4 R4?3=0 CH4 C0C%B94RJ C0R UC?4R $0 E:4?4 F4CE/H4?J E:4 CRKC0EC=4? $F 30:4H40E ?CF4EB C0R >C0/FCG1
E/H4 CH4 C%?$ R3?G/??4R&
A"B C(&>’:<3=: E4>S4HCE/H4 =C?1G$$%4R H4CGE$H;T4CGE$H ?EH/GE/H4;V4?3=0 F4CE/H4?
作者简介:
刘俊杰 D )WN!— P,男,副研究员,)WX* 年毕业于清华大学汽车专业,)WM’ 年在职研究生毕业于清华大学反应堆
结构力学专业,现从事反应堆结构设计工作。
王敏稚 D )W"X— P,女,助理研究员,)WW* 年毕业于清华大学精密仪器与机械学系,获硕士学位,现从事反应堆结
构力学分析与结构设计工作。
张征明 D )W"X— P,男,助理研究员,)WW* 年毕业于清华大学
工程
路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理
力学系,获硕士学位,现从事反应堆结构力学分
析与结构设计工作。
方式,陶瓷砌体结构有很多的缝隙,因而不可
避免地会产生氦气的旁流,即冷氦气进入反应
堆压力容器以后,不是流经活性区或
规定
关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定
的冷
却流道,而是经过碳砖和石墨块之间的缝隙进
入活性区下部的热氦气环道。如果结构设计不
当,部件制造精度低,这部分旁流的冷氦气可
能占到氦气流量的 XY Z )*Y 。为此,在
>。该处快中子
注量可达 )*)" [ G>’ D !\)84KP,最高温度可达到
X**]。
$ 结 论
D ) P 由 于
标准
excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载
D主要
采用 6A8@规范 P进行设计,部件的设计、选材
和制造、检验、试验符合国际和我国有关核能
设备标准,主体部件都由我国厂家生产,表明
我国已具备设计和制造
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