第8章 吸收式制冷及设备

第八章吸收式制冷及设备冷热源工程.8.1吸收式制冷的工作原理8.1.1概述1、吸收式制冷与蒸气压缩式制冷比较吸收式制冷是蒸气制冷的一种，和蒸气压缩式制冷相比存在两个非常不同之处：动力压缩式：机械能、电能吸收式：热能（蒸汽、高温水、烟气、直燃）工质压缩式：一般为纯物质和多种沸点相近物质构成的混合工质吸收式：两种沸点相差较大的物质构成的二元溶液压缩机压缩式：蒸气压缩机吸收式：热力压缩机（吸收器、溶液泵、发生器）.吸收式制冷的工质由低沸点的物质叫制冷剂和高沸点的物质叫吸收剂组成的二元混合物，通常称为制冷剂-吸收剂工质对。氨-水工质对：适用于低温如化工企业的生产工艺制冷中。溴化锂-水工质对：主要用于空调制冷中。.吸收式制冷循环节流装置.2、吸收式制冷工质对的特性（1）两组分的沸点不同（2）吸收剂对制冷剂要有强烈的吸收性能（3）吸收式制冷工质对二元溶液的质量分数对二元溶液来说，除了需知道压力和温度外，还需知道其组成溶液的成分，而溶液的组分常用质量分数ξ来表示。.如果已知吸收式制冷工质对的二元溶液中，制冷剂的质量为M1kg/h，吸收剂的质量为M2kg/h，则：.3、简单吸收式制冷系统图8.1简单吸收式制冷系统.8.1.2吸收式制冷机热力系数与热力完善度吸收式制冷机的经济性常以热力系数作为评价指标。热力系数是吸收式制冷机中获得的制冷量φ0与消耗的热量φg之比。热力系数.图8.2吸收式制冷系统与外界的能量交换.图8.2中发生器中热媒对溶液系统的加热量为φg，蒸发器中被冷却物质对系统的加热量（即制冷量）为φ0，泵的功率为PkW，系统对周围环境的放热量为φe（等于在吸收器中放热量φa与在冷凝器中放热量φk之和）。由热力学第一定律得：φg+φ0+860P=φa+φk=φe（8-7）.设该吸收式制冷循环是可逆的，发生器中热媒温度等于Tg，蒸发器中被冷却物温度等于To，和环境温度等于Te，并都是常量。则吸收式制冷系统单位时间内引起外界熵的变化为：对于发生器的热媒：对于蒸发器中被冷却物质：对周围环境：由热力学第二定律可知，系统引起外界总熵的变化应大于或等于零，即.ΔS=ΔSg+ΔS0+ΔSe≥0（8-8）或（8-9）由式（10-7）和（10-9）可得≥（8-10）.若泵的功率忽略不计，则吸收式制冷机的热力系数：≤（8-11）最大热力系数为：（8-12）.热力系数与最大热力系数之比称为热力完善度，即上式表明，吸收式制冷机的最大热力系数等于工作在温度T0和Te之间的逆卡诺循环的制冷系数　,与工作在Tg和Te之间的正卡诺循环的热效率ηc的乘积。.压缩式制冷机的制冷系数应乘以驱动压缩机的动力装置的热效率之后，才能与吸收式制冷机的热力系数进行比较。在吸收式制冷机中，氨吸收式制冷机的热力系数很低，约为0.15左右。就是采用了提高措施，也只能达到0.5。溴化锂吸收式制冷机的热力系数较高，单效溴化锂吸收式制冷机的热力系数可达0.7以上。.8.1.3溴化锂吸收式制冷1945年美国CARLIN公司制成第一台制冷量为每小时45万千卡(523.3kW)的溴化锂吸收式制冷机。由于它具有不少优点，如噪音小，无振动，无磨擦等，因而得到了迅速的发展，特别是在空调制冷方面占有显著地位。.1、溴化锂水溶液的特性溴化锂是无色粒状结晶物，性质和食盐相似，化学稳定性好，在大气中不会变质、分解或挥发，此外，溴化锂无毒（有镇静作用），对皮肤无剌激。无水溴化锂的主要物性：　　.通常固体溴化锂中会含有一个或两个结晶水，则分子式应为LiBr·H2O或LiBr·2H2O。溴化锂具有极强的吸水性，当温度20℃时，溴化锂在水中的溶解度为111.2克/100克水。溴化锂水溶液对一般金属有腐蚀性。.　　溴化锂的沸点（1265℃）比水高得多，其水溶液在发生器中沸腾时只有水汽化出来，生成纯冷剂水，故不需要蒸汽精馏设备。其主要弱点是由于以水为制冷剂，蒸发温度不能太低。.2、溴化锂水溶液的压力-饱和温度图　　　　溴化锂水溶液沸腾时的蒸汽压就是水蒸汽分压力，是温度的单值函数，因此，溶液的蒸汽压可以由该压力下水的饱和温度来代表。　　经验的杜林（Duhring）法则指出：水溶液的沸点t与同压力下水的沸点t’成正比，即　　　　t=At’+B式中系数A，B为浓度的函数。.图8.3溴化锂水溶液的蒸汽压线图以溶液的温度t为横坐标，同压力p下水的沸点t’（或logp）为纵坐标。.图中左侧第一根斜线是纯水的压力与饱和温度的关系；最右侧的折线为结晶线，它表明在不同温度下溶液的饱和浓度。温度越低，饱和溶液也越低。因此，设计和运行中必须注意：溴化锂水溶液的浓度过高或温度过低时均易于形成结晶，这点是的问题。从图中可见，在一定温度下溶液面上水蒸汽饱和分压力低于纯水的饱和分压力，而且溶液的浓度越高，液面上水蒸汽饱和分压力越低。.3、溴化锂水溶液的比焓-浓度图　　溴化锂-水溶液的比焓-浓度图下部仍为液态区，绘有等压线和等温线，上部的气态区没有饱和蒸气的等压线，只有一组辅助线。这是因为蒸气中不含溴化锂，是纯水蒸气，即浓度为零。.图8.4溴化锂-水溶液的比焓-浓度图.[例题8.1]已知饱和溴化锂水溶液的压力为7mmHg，温度40℃，求溶液及其液面上水蒸汽各状态参数。[解]首先在比焓-浓度图的液态部分找到7mmHg等压线与40℃等温线的交点A，读出浓度=59%，比焓hA=61kcal/kg。液面上水蒸汽温度等于溶液温度40℃，浓度ξ=0。通过点A的等浓度线ξA=59%与压力7mmHg的辅助线的交点B作水平线与ξ=0的纵座标相交于C点，C点即为液面上水蒸汽状态点，比焓hc=714kcal/kg，其位置在7mmHg辅助线之上，所以是过热蒸汽。从饱和水蒸汽表知，压力为7mmHg时纯水的饱和温度为6℃，远低于40℃，可见溶液面上的水蒸汽具有相当大的过热度。.4、溴化锂吸收式制冷理论循环及在比焓-浓度图上的表示图8.5单级溴化锂吸收式制冷装置流程.　　溶液热交换器的作用是使发生器出来的热浓溶液将热量传给吸收器出来的冷稀溶液，以减少发生器的耗热量，同时减少吸收器的冷却水消耗量，以提高制冷机的经济性。　　采取这一措施可使循环的热力系数提高大约50%。.在溴化锂吸收式制冷装置中，冷却水系统如果采用串联式，则冷却水首先通过吸收器，出来后再去冷凝器冷却。采用这种串联冷却水系统，由于进出溴化锂吸收式制冷机的冷却水温差大，因此冷却塔应选用中温型。.在 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理沦循环时假定：（1）工质流功时无损失，因此在热交换设备内进行的是等压过程；发生器压力Pg等于冷凝器压力Pk。吸收器压力Pa等于蒸发压力P0。（2）发生过程和吸收过程终了的溶液状态、以及冷凝过程和蒸发过程终了的冷剂状态都是饱和状态。.图8.6比焓-浓度图上的溴化锂吸收式制冷理论循环1→2为泵的加压过程。将来自吸收器的稀溶液由压力p0下的饱和液变为压力pk下的再冷液。ξ1=ξ2,t1≈t2，点1与点2基本重合。2→3为再冷状态稀溶液在热交换器中的预热过程。.　　3→4为稀溶液在发生器中的加热过程。其中3→3g是将稀溶液由再冷液加热至饱和液的过程；3g→4是稀溶液在等压pk下沸腾汽化变为浓溶液的过程。自发生器排出的蒸汽状态可认为是与沸腾过程溶液的平均状态相平衡的水蒸汽（状态7的过热蒸汽）。　　7→8为冷剂水蒸汽在冷凝器内压力pk下除去过热，然后凝结为饱和水的过程。　　8→9为冷剂水的节流过程。制冷剂由压力pk下的饱和水变为压力p0下的湿蒸汽。状态9的湿蒸汽是由状态9’的饱和水与状态9”的饱和水蒸汽组成。　　9→10为状态9的制冷剂湿蒸汽在蒸发器压力p0下吸热汽化至状态10的饱和水蒸汽过程。.　　4→5为浓溶液在热交换器中的预冷过程。即把来自发生器的浓溶液在压力pk下由饱和液变为再冷液。　　5→6为浓溶液的节流过程。将浓溶液由压力pk下的再冷液变为压力p0下的湿蒸汽。6→1为浓溶液在吸收器中的吸收过程。其中6→6a为浓溶液由湿蒸汽状态冷却至饱和液状态。6a→1为状态6a的浓溶液在等压p0下与状态10的冷剂水蒸汽放热混合为状态1的稀溶液的过程。决定吸收式制冷热力过程的外部条件是三个温度：热源温度th，冷却介质温度tw和被冷却介质温度tc。.被冷却介质温度tc决定了蒸发压力P0(蒸发温度t0)；冷却介质温皮tw决定了冷凝压力Pk(冷凝温度tk)及吸收器内溶液的最低温度t1；热源温度th决定了发生器内溶液的最高温度t4；P0和t1又决定了稀溶液浓度ξw；Pk和t4决定了浓溶液浓度ξs。.5、溴化锂吸收式制冷机的溶液循环倍率溶液的循环倍率：制冷剂-吸收剂溶液的质量流量与制冷剂质量流量之比，表示了溴化锂吸收式制冷机每产生单位质量流量的制冷剂水蒸气，所需要循环的稀溶液质量。溶液的循环倍率越小，设备尺寸就减小，溶液泵的耗电减少，循环的经济性提高。.在图8.5中流入发生器的稀溶液流量为：　　M3=M2=M1（8-15）浓度为：　　ξ3=ξw（8-16）流出发生器的有：制冷剂水蒸汽流量为M7，浓度为ξ7=0；饱和浓溶液，流量为M4，浓度为ξ4=ξ5。由此，可以列出：.（8-19）（8-20）上式中f称之为溶液的循环倍率，为：质量方程式：M3=M7+M4（8-17）浓度方程式：M3ξ3=M7ξ7+M4ξ4　（8-18）解以上两个方可得到：.令：Δξ=ξs-ξw　　Δξ称之为吸收式制冷的放气范围。放气范围大，溶液循环倍率小，运行经济性好，但溴化锂-水溶液浓度大，易产生结晶。放气范围和溶液的循环倍率这两个参数很重要。溴化锂吸收式制冷的四大性能指标：热力系数、热力完善度、放气范围和溶液循环倍率。.6、热力计算热力计算的原始数据：制冷量φ0，加热介质温度th，冷却水温度tw和冷冻水温度tcw。在溴化锂吸收式制冷机中的冷却水，一般采用先通过吸收器再进入冷凝器的串联方式。冷却水出入口总温差取8～9℃。冷却水在吸收器和冷凝器内的温升之比与这两个设备的热负荷之比相近。.一般吸收器的热负荷及冷却水的温升稍大于冷凝器。冷凝温度tk比冷凝器内冷却水出口温度高3～5℃；蒸发温度t0比冷冻水出口温度低2～5℃；吸收器内溶液最低温度比冷却水出口温度高3～8℃；发生器内溶液最高温度t4比热媒温度低10～40℃；热交换器的浓溶液出口温度t5比稀溶液侧入口温度t2高12～25℃。.[例题8-2]如图8.5所示溴化锂吸收式制冷系统。已知制冷量φ0=100×104kcal/kg，冷冻水出口温度tc2=7℃，冷却水入口温度tw1=32℃，加热用饱和蒸气温度tk=119.6℃。试对该系统进行热力计算。[解]①根据已知条件和经验关系确定如下设计参数：冷凝器冷却水出口温度tw3=tw1+9=41℃冷凝温度tk=tw3+5=46℃冷凝压力pk=75.7mmHg蒸发温度t0=tcw2-2=5℃蒸发压力p0=6.54mmHg吸收器冷却水出口温度tw2=tw1+5=37℃吸收器溶液最高温度t1=tw2+6.2=43.2℃发生器溶液最高温度t4=th-17.4=102.2℃热交换器最大端部温差t5-t2=25℃.②确定循环节点参数将已确定的压力及温度值填入表8.2中，利用h-ξ图或公式求出于饱和状态的点1（点2与之相同）、4、8、10、3g和6a的其他参数，也填入表中。表8.2状态点压力p（mmHg）温度t（℃）浓度ξ（%）比焓h（kcal/kg）1233a4566a789106.5475.775.775.775.775.76.5465.475.775.76.546.5443.2≈43.2-92.0102.268.2-52.497.1465559.559.559.559.564.064.064.064.0000067.3≈67.380.9-9479.479.4-740.5145.96145.96699.5.计算溶液的循环倍率热交换器出口浓溶液为过冷液态，由t5=t2+25=68.2℃及ξs=64%求得焓值hs=79.4kcal/kg。h6≈h5。热交换器出口稀溶液点3的比焓由热交换器热平衡式求得：h3=h2+[(f-1)/f](h4-h5)=67.3+(94-79.4)(14.2-1)/14.2=80.9kcal/kg.③各设备单位热负荷qg=f(h4-f3)+h7-h4=14.2(94-80.9)+740.5-94=832.5kcal/kgqa=f(h6-h1)+h10-h6=14.2(79.4-67.3)+699.5-79.4=791.9kcal/kgqk=h7-h8=740.5-145.96=594.5kcal/kgq0=h10-h9=699.5-145.96=553.5kcal/kgqt=(f-1)(h4-h5)=(14.2-1)(94-79.4)=192.72kcal/kg热平衡吸热qg+q0=1386.4kcal/kg放热qa+qk=1386.4kcal/kg④热力系数.稀溶液循环量F=fD=14.2×1806.7=25700kg/h浓溶液循环量F－D=（f－1）D=13.2×1806.7=23900kg/h各设备的热负荷发生器φg=Dqg=150.4×104kcal/h吸收器φa=Dqa=143.1×104kcal/h冷凝器φk=Dqk=107.4×104kcal/h热交换器φt=Dqt=34.8×104kcal/h⑤各设备的热负荷及流量冷剂循环量：.⑥水量及加热蒸汽量冷却水量（冷凝器）Gwk=φk/Δtwk=107.4×104/4=268.5t/h或冷却水量（吸收器）Gwa=φa/Δtwa=143.1×104/5=286.2t/h冷冻水量，设蒸发器入口冷冻水温tc1=12℃Gc=φ0（tc1-tc2）=100×104/（12-7）=200t/h加热蒸汽消耗量（汽化潜热r=526.1kcal/kg）.⑦热力完善度若取环境温度te=32℃，被冷却物温度t0=7℃，热源温度tg=119.6℃，则最大热力系数热力完善度.8.1.4溴化锂吸收式制冷机的典型结构与流程1、溴化锂吸收式制冷机的典型结构溴化锂吸收式制冷机在高度真空下工作，结构的密封性显得尤为重要，要求结构安排必须紧凑，连接部件尽量减少。通常把发生器等四个主要换热设备合置于一个或两个密闭筒体内，即所谓单筒结构和双筒结构。.图8.7双筒型溴化锂吸收式制冷机典型结构简图1-吸收器2-稀溶液囊3-发生器泵4-溶液热交换器5-发生器6-浓溶液囊7-挡液板8-冷凝器9-冷凝器水盘10-U形管11-蒸发器12-蒸发器水盘13-蒸发器水囊14-蒸发器泵15-冷剂水喷淋系统16-挡水板17-吸收器泵18-溶液喷淋系统19-发生器浓溶液囊20-三通阀21-浓溶液溢流管22-抽气装置.2、溴化锂吸收式制冷机主要附加措施（1）防腐蚀问题溴化锂水溶液对一般金属有腐蚀作用，尤其在有空气存在时腐蚀更为严重。目前，这种机器的结构大都采用碳钢，传热管采用铜管。为了防止溶液对金属的腐蚀，一方面须确保机组的密封性，经常维持机内的高度真空，在机组长期不运行时充入氮气，另一方面须在溶液中加入有效的缓蚀剂。.（2）抽气设备　　由于系统内的工作压力远低于大气压力，尽管设备密封性好，也难免有少量空气渗入，并且，因腐蚀也会经常产生一些不凝性气体。所以，必须设有抽气装置，以排除聚积在筒体内的不凝性气体，保证制冷机的正常运行。.图8.8抽气系统1-真空泵2-阻油器3-辅助吸收器4-吸收器泵5-调节阀图8.9自动抽气装置原理图1-溶液泵2-抽气引射泵3-吸气管4-气体分离器5-视镜6-放气阀.（3）防止结晶问题　　从溴化锂水溶液的压力饱和温度图可以看出，溶液的温度过低或浓度过高均容易发生结晶。结晶现象一般先发生在溶液热交换器的浓溶液侧，因为那里的溶液浓度最高，温度较低，通路窄小。发生结晶后，浓溶液通路被阻塞，引起吸收器液位下降，发生器液位上升，直到制冷机不能运行。.　　为解决热交换器浓溶液侧的结晶问题，在发生器中设有浓溶液溢流管。该溢流管不经过热交换器，而直接与吸收器的稀溶液囊相连。当热交换器浓溶液通路因结晶被阻塞时，发生器的液位升高，浓溶液经溢流管直接进入吸收器。这样，不但可以保证制冷机至少在部分负荷下继续工作，而且由于热的浓溶液在吸收器内直接与稀溶液混合，提高了热交换器稀溶液侧的温度，将有助于浓溶液侧结晶的缓解。.（4）制冷量的调节　　吸收式制冷机的制冷量一般是根据蒸发器出口被冷却介质的温度，用改变加热介质流量和稀溶液循环量的方法进行调节的。用这种方法可以实现在10～100％范围内制冷量的无级调节。.（5）提高效率的措施　　吸收式制冷机主要由换热设备组成，如何强化传热，降低金属耗量，提高效率是其推广应用需解决的重要问题之一。　　用各种方法对传热管表面进行处理可以提高传热系数，在溶液中加入表面活性剂可以提高制冷量。此外，根据外界条件选择和改进流程，以及能量的综合利用等也是提高效率的重要措施。.3、其他流程（1）多级发生　　由于溶液结晶条件的限制，单级溴化锂吸收式制冷机的热源温度不能很高。当有较高温度热源时，应采用多级发生的循环。如有表压0.6～0.8MPa的蒸汽或有燃油、燃气作热源时，通常采用双效型溴化锂吸收式制冷机；分别称为蒸汽双效型和直燃双效型。.图8.10蒸汽双效型溴化锂吸收式制冷机G1-高压发生器G2-低压发生器C-冷凝器A-吸收器E-蒸发器T1-利用蒸汽凝水的溶液预热器T2-高压溶液热交换器T3-低压溶液热交换器.（2）多级吸收　　当其他条件一定时，随着热源温度的降低，吸收式制冷机的浓度差(放气范围)将减少。如若热源温度很低，以致按普通单级循环计算，放气范围小于3～4％甚至成为负值时，可采用多级吸收循环(一般为两级)。　　.图8.11两级溴化锂吸收式制冷机G1-高压发生器A1-高压吸收器T1-高压热交换器C-冷凝器G2-低压发生器A2-低压吸收器T2-低压热交换器E-蒸发器.　　由图8.11（b）所示的压力-温度图上可以看出，在冷疑压力pk，蒸发压力p0以及溶液最低温度t2一定的条件下，发生器溶液最高温度t4若低于t’3，则单级循环的放气范围将成为负值。而同样条件下采用两级吸收循环就能增大放气范围，实现制冷。这种两级吸收式制冷机可以利用90～70℃废气或热水作热源，但其热力系数较低．约为普通单级机的1/2。它所需的传热面积约为普通单级机的1.5倍。.补充双效与多效机组（双效为主）为何需要采用双效吸收式制冷循环热源温度越高，机组热力系数越大高温热源致使单效机组中容易出现结晶高发产生的蒸汽是低发热源，蒸汽凝结热用于机组正循环，效率提高冷凝器带走的主要是低发冷剂蒸气的凝结热，冷凝负荷为单效的1/2系统形式蒸汽型两个发生器：高发、低发两个热交换器：高温、低温系统形式：并联流程、串联流程热源：0.4~0.8Mpa(G)的高压蒸汽直燃型除热源形式不同外，其他完全相同.（3）变热器　　吸收式制冷机作为变热器工作是最有效的。变热器是热能的改造者，它可以把热能从高温变低温，也可以从低温变高温。　　当把吸收式制冷机的吸收热和冷凝热也利用起来时，可以实现同时制冷和制热，提高了吸收式机的热力系数。.图8.12利用溴化锂吸收式机作冷-热供应的流程（a）同时制冷水（7℃）；（b）按降温变热器循环工作A-吸收器E-蒸发器G-发生器C-冷凝器.　　图8-12(a)为同时制7℃冷冻水和70℃热水的溴化锂吸收式机，该机器运行在较高的冷凝温度(tk＝75～80℃)下，故可利用其冷凝热获得70℃热水；其热介质是压力0.5～0.6MPa(表)水蒸汽或相应温度的热水。吸收热用冷却塔循环水排掉。.　　图10-12(b)是吸收热和冷凝热都被利用的情况。蒸发器将25～35℃水冷却5～10℃，吸收热和冷凝热用来把工艺排出的25～35℃水加热到60～80℃。加热介质(温度为160～180℃)。此时发生器每1kW热负荷获得的制热量约1.6kW(变热系数1.6)。.8.2直燃型溴化锂吸收式冷热水机组直燃型溴化锂吸收式冷热水机组：以燃气或燃油直接燃烧驱动的双效吸收式制冷机组，可实现夏季供冷，冬季供暖，全年供应卫生用热水。.图8.13直燃型溴化锂吸收式冷热水机组.8.2.1直燃型溴化锂吸收式冷热水机组的工作流程图图8.14直燃型溴化锂吸收式冷热水机组工作流程图(1).图8.14　直燃型溴化锂吸收式冷热水机组工作流程图(2).8.2.2直燃型溴化锂吸收式冷热水机组特点（1）一机多用，能同时或单独实现制冷，制热，提供卫生用热水三种功能；（2）采用“分隔式供热”，使直燃型溴化锂吸收式冷热水机组供热变得十分简单。燃烧的火焰加热溴化锂溶液，溶液产生的水蒸汽将换热管内的采暖热水、卫生热水加热，凝结水流回溶液中，再次被加热，如此循环不已；（3）初投资与常规制冷设备相当，运行成本较低；.（4）几乎没有转动部件，因而设备维修费用低；（5）噪声和振动小；（6）负压运行，安全性好；（7）不使用CFCs物质，有利于环境保护；（8）使用一次能源，用电少，在用电高峰时更显示其优越性；（9）在部分负荷下运行时，热效率不下降，调节性能比电动式机组好。.8.2.3直燃型溴化锂吸收式冷热水机组的典型性能曲线...并联流程双效机组串联流程双效机组（性能稳定、调节方便）（热力系数高）溴化锂吸收式制冷机组.直燃型冷（热）水机组特点制冷系统的原理与蒸汽型完全相同热源：高压发生器为火管锅炉（溴化锂溶液锅炉）根据采暖循环方式不同对直燃机分为三类设置和高压发生器相连的热水器将冷却水回路切换成热水回路（最早开发的类型）将冷冻水回路切换成热水回路溴化锂吸收式制冷机组.溴化锂吸收式制冷机组各种吸收式机组的性能——名义工况单效机组：采用85~150℃热水或0.03~0.15Mpa(G)蒸汽热力系数ζ＝0.65~0.7性能系数：单位制冷量的蒸汽耗量，单位：kg/(h·kW)蒸汽双效机组：采用140℃以上的热水或0.4~0.8Mpa(G)的高压蒸汽，特殊低压双效机组，蒸汽0.25Mpa(G)ζ＝1.1~1.2性能系数直燃双效机组：采用燃气和燃油直接燃烧提供热能制冷时COP0≥1.1，制热时COPh≥0.9.溴化锂吸收式制冷机组各种吸收式机组的性能——部分负荷（100%10%）试验条件冷冻水出水温度（7℃）和流量恒定冷却水流量恒定，冷却水进水温度已知（30℃22℃线性变化）冷冻水与冷却水侧污垢系数不变：0.086m2℃/kW变工况性能随冷冻水出水温度的升高，制冷量增大、COP0增大随冷却水进水温度的降低，制冷量增大、COP0增大…….溴化锂吸收式制冷机组【例】下列关于溴化锂吸收式冷水机组的选项正确的是：冷剂蒸汽和冷剂水的流动损失直接影响机组的性能，故将压力相近的设备（容器）放在一个筒体内冷冻水、冷却水、热源水（汽）在换热器管内流动需尽量减小冷剂水或溶液的静液柱高度100mm水层使蒸发温度上升10～20℃，故采用喷淋式蒸发器和吸收器发生器内的溶液高度应小于300～350mm采用调节热源流量和稀溶液循环量方式来调节机组容量抽气装置是为了保证系统高度真空，还可用于系统抽空、试漏、充液在机组长期停运时，也必须保证系统内高度真空出现机组制冷量衰减的主要原因是：真空度不高、喷淋系统堵塞、传热管结垢严重、溶液稀释或冷剂水污染为提高系统性能，热源温度越高越好、冷却水温越低越好.