自-混凝土重力坝设计规范word版

对应的旧 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 :SDJ21-83P59备案号:J１8—２000 中华人民共和国电力行业标准 Ｐ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　DL　５１08—１9９9 混凝土重力坝设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载  Deｓignspeciｆicａtionfoｒ　conｃｒeteｇravitydams 主编单位：国家电力公司华东勘测设计研究院批准部门:中华人民共和国国家经济贸易委员会批准文号：国经贸电力[2000］１6４号 2000-02-24发布　　　　　　　　　　　　　20０0-０７-０1实施 中华人民共和国国家经济贸易委员会发布 前　　言 　　《混凝土重力坝设计规范》于1978年首次发布，1984年作了局部修订，本次根据原水利电力部水利水电规划设计院（8６)水规设字第3号文的要求及ＧB50199—１99４《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》(简称《水工统标》）规定的原则全面修订。　　本规范对混凝土重力坝设计作出了规定。通过本规范的实施，在混凝土重力坝的设计中贯彻国家的有关技术经济政策，做到安全实用、经济合理、技术先进、确保质量。　　本规范对SＤＪ２1—１978《混凝土重力坝设计规范》及其１984年补充规定(简称《原规范》)在以下几方面作了重大修订：　1)　结构设计采用概率极限状态设计原则，以分项系数极限状态设计表达式替代《原规范》采用的定值法的计算原则和方法;　　２)修订了坝基岩体分类，提供了岩体与混凝土接触面、岩体、坝基深层结构面、混凝土层面的抗剪断强度参数值;　　　　3）增加了坝基深层抗滑稳定分析方法和极限状态设计表达式；　　４)　对重力坝结构分析增加了有限元方法，并提出了设计控制标准；　　5）　增补了多种消能型式设计和坝身泄水孔无压、有压段的体型设计；6）修订了坝基处理标准,包括建基面和帷幕灌浆控制标准；7）　采用混凝土强度等级取代了混凝土标号；　8)增补防止坝体裂缝的措施；　　9）　增加了碾压混凝土重力坝设计内容。　本规范替代SＤJ２1—1９78《混凝土重力坝设计规范》及其1984年补充规定;并替代DＬ/T50０５—１992《碾压混凝土坝设计导则》。　本规范必须与按照《水工统标》制修订的其它规范配套使用。　　本规范中所列的附录都是标准的附录。　　　本规范由国家电力公司水电水利规划设计总院提出修订并归口。　　本规范起草单位：国家电力公司华东勘测设计研究院、水利部、国家电力公司上海勘测设计研究院。　　　本规范的主要起草人：韩祖恒、苗琴生、聂广明、黄东军、曹泽生、朱大钧、柏宝忠。　本规范由水电水利规划设计总院负责解释。 目　　次 前言1　　范围2引用标准3　总则4术语、符号５重力坝布置６　坝体结构和泄水建筑物型式７　泄水建筑物的水力设计8　　结构计算基本规定９坝体断面设计10　坝基处理设计１１坝体构造12　坝体防裂及温度控制13　观测设计附录A（标准的附录)堰面曲线、堰面压力及反弧段半径附录Ｂ　(标准的附录)坝身泄水孔体型设计附录C　（标准的附录）　水力设计计算公式附录D(标准的附录)坝基、坝体抗滑稳定抗剪断参数值附录Ｅ(标准的附录)实体重力坝的应力计算公式附录F(标准的附录）坝基深层抗滑稳定计算附录G　(标准的附录)　坝体温度和温度应力计算条文说明 １范　围 本规范规定了重力坝的布置、结构计算、设计原则、温度控制和观测等技术要求。　本规范适用于水利水电大、中型工程岩基上的1、2、3级混凝土重力坝的设计，4、5级混凝土重力坝设计可参照使用。对于坝高大于200ｍ的混凝土重力坝设计，应作专门研究。2           引用标准3             下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成本标准的条文。在标准出版时,所示版本均为有效。所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。　　GB50199—9４　　　水利水电工程结构可靠度设计统一标准　　ＧB５０20１—94　防洪标准　DL／T503９—9５　水利水电工程钢闸门设计规范　DＬ/Ｔ５０57—19９6水工混凝土结构设计规范　DL50７3—19９７　水工建筑物抗震设计规范　DＬ5077—１9９7水工建筑物荷载设计规范　DＬ／Ｔ５０82—19９8水工建筑物抗冰冻设计规范ＳD105—８2　　　　　水工混凝土试验 规程 煤矿测量规程下载煤矿测量规程下载配电网检修规程下载地籍调查规程pdf稳定性研究规程下载 　ＳD３03—8８　　水电站进水口设计规范　　　ＳDJ12—1９７８水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分）　(试行)及补充规定　　　　SDJ336—89　　　混凝土大坝安全监测技术规范(试行）　ＳL4８—9４　水工碾压混凝土试验规程 3总　　　则 3.0.１　本规范是根据GB5019９规定的原则制定的。３．0.２　在本规范中未涉及的部分应执行本行业或其它行业相应的设计规范。3.0.3混凝土重力坝按其坝高分为低坝、中坝和高坝。坝高在3０m以下为低坝,坝高在３0m～70ｍ为中坝，坝高在70ｍ以上为高坝。 4术语、符号 4．1术　　语 ４．1.1　坝高damheighｔ　　建基面的最低点(不包括局部深槽、井或洞)　至坝顶的高度。4.1．2　混凝土实体重力坝coｎcｒｅｔｅｓoｌiｄgrａvｉｔydam　　　整个坝体除若干小空腔外均用混凝土填筑的重力坝。4.1.3　碾压混凝土重力坝rollｅrcompａctedｃoncｒeｔｅgｒaｖitydaｍ　　将干硬性的混凝土拌和料分薄层摊铺并经振动碾压密实而成的重力坝。４.１．４混凝土空腹重力坝cｏｎcretehollowgｒavitｙ　ｄam　　　在坝的腹部沿坝轴线方向布置有大尺度空腔的混凝土重力坝。4.1.5混凝土宽缝重力坝coｎcｒete　slｏttedgravity　dam　　两个坝段之间的横缝中部扩宽成空腔的混凝土重力坝。4．1.6宽尾墩endflaｒedｐieｒ　　后段加宽成鱼尾状的溢流坝闸墩。４．1．7联合消能combinedenｅｒgｙ　diｓsipaｔioｎ　　指宽尾墩与挑流鼻坎、宽尾墩与底流消力池、宽尾墩与戽式消力池等联合运用消能。4.1.8　扭曲式挑坎distｏrtedtｙpeｆlｉｐ　ｂucｋet底面扭曲、坎顶不等高并与流向成一定夹角的挑坎。４.1.9　窄缝式挑坎sｌittype　ｆｌiｐｂuｃkｅｔ急流出口处的泄槽边墙急剧收缩形成窄缝的挑坎。４.１.10气温骤降suddenｔｅｍperatｕredrｏp　日平均气温在2d~6d内连续下降超过５℃者为气温骤降或寒潮。4．１.1１　基础温差foundatｉontemperatｕrｅｄiｆｆerence　　　指基础约束区范围内,混凝土最高温度与该部位稳定温度之差。 4.2符　号 4．2．1　　　分项系数极限状态设计γ０——结构重要性系数；ψ——设计状况系数;S(·)——作用效应函数;R(·)——结构抗力函数；Sｓ(·)——作用效应短期组合时的效应函数；Ｓl（·）——作用效应长期组合时的效应函数；GK——永久作用的标准值；γG——永久作用的分项系数;　QK——可变作用的标准值；γQ——可变作用的分项系数；ＡK——偶然作用的代表值;aK——几何参数的标准值;fＫ——材料性能的标准值；γm——材料性能的分项系数;γｄ１——承载能力极限状态基本组合的结构系数；γｄ2——承载能力极限状态偶然组合的结构系数;C１——正常使用极限状态短期组合的结构功能限值;C2——正常使用极限状态长期组合的结构功能限值；ρ——可变作用的长期组合系数。４.2．2几何特征　　Ｔ——坝体计算截面沿上、下游方向的长度(TR、Ｔｃ分别为坝基面、计算层面的长度）;m1——上游坝坡；m2——下游坝坡；Ａ——坝体计算水平截面的面积（AＲ、Aｃ分别为坝基面、计算层面的面积)　；J——坝体计算水平截面对于其形心轴的惯性矩(ＪＲ、Ｊc分别为坝基面、计算层面对形心轴的惯性矩)　；B——溢流堰净宽；D——孔口高;Ak——孔口出口处的面积；R——反弧半径;h——浇筑块高度；l——浇筑块长边长度。4.２．3材料性能　　ER——基岩变形模量；Ｅｃ——混凝土的弹性模量;μ——混凝土泊松比;γr——岩石的重度；γw——水的重度；γc——混凝土的重度;Cc——混凝土的比热;Cw——水的比热;ε——混凝土的极限拉伸值；λｃ——混凝土的导热系数;ac——混凝土的导温系数;βc——混凝土的表面放热系数；α——混凝土的温度膨胀系数;C——混凝土强度等级符号；fｃ——混凝土抗压强度设计值;ｆ′R——坝体混凝土与基岩接触面的抗剪断摩擦系数;ｆ′c——坝体混凝土层面的抗剪断摩擦系数;f′ｄ——坝基岩体结构面的抗剪断摩擦系数;c′Ｒ——坝体混凝土与基岩接触面的抗剪断黏聚力；c′c——坝体混凝土层面的抗剪断黏聚力;c′d——坝基岩体结构面的抗剪断黏聚力。４.2．4作用及作用效应ΣW——计算截面上全部法向作用之和;G——基岩法向作用；ΣP——计算截面上全部切向作用之和;ΣＭ——计算截面上全部作用（包括法向和切向)　对计算截面形心轴的力矩之和；σｘ——水平正应力；σy——垂直正应力;τ——剪应力；σ１、σ2——主应力;p、ｐ′——计算截面上、下游坝面所受的水压力；U——扬压力;4.2.5　计算参数H——上、下游水位差;H1——上游水深；H２——下游水深;Δh——坝顶距水库静水位的高度；h1%——波高；hz——波浪中心线至水库静水位的高度;ｈc——超高;ｖ——流速;Q——流量;ｑ——单宽流量;Hd——定型设计水头;h——水深;L′——水舌挑距;ｔk——冲坑水垫厚度;L——消力池长度；ｈb——波动或掺气后的水深；ΔT——基础允许温差;Tp——混凝土的浇筑温度；Tr——混凝土水化热温升；Tf——坝体的稳定温度；Q０——胶凝材料（包括水泥和粉煤灰等混合材）　最终发热量；θ0——水化热绝热温升。4.2.6　　计算系数σ——空化数；Fｒ——弗劳德数；m——溢流堰的流量系数;σｓ——淹没系数；φ——流速系数；R——基础约束系数;Kp——由混凝土徐变引起的应力松弛系数。 5重力坝布置 5.0.1　　　应根据坝址区的地形、地质、水文、气象条件，工程开发目的及规模，施工条件等并结合枢纽布置，通过技术经济全面比较选定常态或碾压混凝土重力坝。5.0.２　坝体布置应结合枢纽布置全面考虑。根据综合利用要求,合理安排泄洪、发电、灌溉、供水、航运、过木、排沙、过鱼等建筑物的布置，避免相互干扰。可首先考虑泄洪建筑物的布置，使其下泄水流不致冲淘坝基、其它建筑物的基础及岸坡。5．0.3　碾压混凝土重力坝的枢纽布置宜采用引水式或地下式厂房。若采用坝后式厂房时,可根据坝高将引(输)水管道水平布置在坝体下部或上部的常态混凝土区内，后者宜采用背管式布置。5.0．4　　位于洪水流量大而狭窄河道上高坝的枢纽布置,可选用厂房顶溢流式、厂前挑流式、坝内式或地下式厂房等；位于宽阔河道上，可选用河床式或坝后式厂房。两岸坝接头可通过技术经济比较选用混凝土坝或土石坝。５.0.5　坝体溢流段的前沿长度、孔数、孔口型式、尺寸和堰顶高程，应考虑以下因素综合比较决定:1）水库运行和泄洪以及排漂浮物的要求;　　2)坝址地形地质条件、下游河床及两岸抗冲性能；　　　3）下游水深及消能要求;　　4）坝体分段情况，与相邻建筑物的关系；　　5)闸门型式、工作条件及运行方式。　　开敞式溢流孔,具有较大泄洪潜力，宜优先考虑。5.0．６　坝体泄洪消能防冲设施应根据坝高、坝基及下游河床和两岸地形地质条件，下游河道水深变化情况,结合过木、排冰、排漂等要求合理选择。　　当采用挑流消能时,挑流水舌应不影响其它建筑物的安全和运行，必要时，设置导墙或采取其它措施。5.０．7坝体泄水孔有泄洪孔和放水孔,可根据功能要求设置。　　１)　泄洪孔设置条件:　a)经研究认为采用泄水孔泄洪有利；　b)有排沙要求。　　　2)放水孔的设置条件:　　a)大型水库下游有重要城市、重要粮棉或经济作物基地、大型企业、交通干线;　　　b)当地震设计烈度为8度以上或坝基地质条件极为复杂时；ｃ)运行期、检修期和施工蓄水期需向下游供水，而由发电和其它取水设施不能满足要求时；　　d)　有检修或特殊要求,需降低或放空库水。5.０．8　泄水孔位置、型式、高程、孔数和孔口尺寸的选择应考虑以下因素：　１）布置条件：在狭窄河道泄水孔宜与溢流坝段结合，其消能方式应与溢流坝统一考虑;宽阔河道可考虑分设。排沙孔应靠近发电(或灌溉、供水)进水口、船闸闸首等部位，其流态不得影响这类建筑物的正常运行。　　２)　运行条件：下泄流量、放水期限、检修条件、排沙及排漂等。　　3)施工条件:泄水孔不同位置对施工进度和施工方法的影响，施工期泄洪及下游供水等要求。4）闸门工作条件、启闭机和坝体结构强度等。5.0.9　　重力坝的施工导流建筑物如底孔、缺口等，应根据导流 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 和地形、地质、水文等条件经比较确定，其布置应符合下列要求:　1)　能宣泄所承担的施工流量;　　　2)结合永久泄水建筑物的布置；　3)　在通航河流上应考虑施工期通航要求，或采取其他措施来满足；　　　4)当需要时,能通过漂浮物或浮冰;　　5)　泄洪时应不致冲坏永久建筑物或影响施工进度；　　6)　施工方便,运行可靠，便于回填封堵。　　导流建筑物的封堵应有妥善的设计和施工措施。5．０．10设于坝内的发电引水管道的进水口高程,应根据水利动能设计要求和泥沙淤积等条件确定,并符合ＳD３0388的有关规定。　工农业及城市生活供水取水口应满足供水期的引水高程和流量的要求，必要时考虑水温和泥沙情况分层设置。　　　　　设置在坝上的过坝建筑物的进出口宜远离泄洪建筑物的进出口。5.0．11　大型枢纽工程的重力坝布置应经水工模型试验验证运行期和施工期的流态与冲淤状况是否满足各项建筑物的运行需要。　　　中型工程宜进行水工模型试验。 6坝体结构和泄水建筑物型式 6.１一般规定 ６.１.1　坝体结构应根据坝的受力条件以及坝址的地形地质、水文气象、建筑材料、施工工期等条件，通过整座坝的总体技术经济比较确定。６.1.2各个坝段上游面宜协调一致,使坝段两侧横缝上游面止水设施呈对称布置,廊道距上游面的距离也保持一致。各溢流坝段和非溢流坝段下游面应分别保持一致，但溢流坝段与非溢流坝段间用导墙分隔，可采用不同的下游坝坡。6.1.3　建在地震区的混凝土重力坝坝体结构的抗震设计应符合ＤL507３的规定。6.1.4　建在寒冷地区的混凝土重力坝坝体结构的抗冰冻设计应符合DL/T５0８2的规定。 ６．２　非溢流坝段 6.2．1非溢流坝段的基本断面呈三角形,其顶点宜位于正常蓄水位(或防洪高水位）附近。基本断面上部设坝顶结构。6.2.2　　坝顶高程应高于校核洪水位，并符合本规范11.1.1的规定。6.２.3坝顶宽度应根据设备布置、运行、检修、施工和交通等需要确定,并应满足抗震、特大洪水时抢护等要求。在严寒地区，当冰压力很大时，还要核算断面的强度。6．２.4常态混凝土实体重力坝非溢流坝段的上游面可为铅直面、斜面或折面。上游坝坡宜采用1∶０~1∶０.2；当设置纵缝时,应考虑其对纵缝灌浆前施工期坝体应力的影响,坝坡不宜太缓。采用折面时,折坡点高程应结合坝内发电引水管、泄水孔等建筑物的进水口一并考虑。下游坝坡可采用一个或几个坡度，并应根据稳定和应力要求,结合上游坝坡同时选择。下游坝坡宜采用１∶0．6～1∶０.8；对横缝设有键槽进行灌浆的整体式重力坝,坝坡可适当变陡。６.２．5　碾压混凝土重力坝在体型上应力求简单，便于施工，上游坝坡应结合其防渗结构型式进行选择；下游坝坡可按常态混凝土重力坝断面的选择原则进行优选，但应考虑少设横缝,不宜设纵缝的特点。6．2.6　宽缝重力坝非溢流坝段的上游坝坡宜较实体重力坝放缓。宽缝宽度，可取坝段宽的20%～40%。　　　当有引水管、泄水孔、导流底孔等大型孔洞横穿坝体时，该部分坝体结构和宽缝布置应经论证确定。６．2.7宽缝重力坝头部尺寸的设计,应考虑下列因素：　1)头部应力状态;　　２)坝面防渗和止水系统的布置；　　3)帷幕灌浆廊道和坝内交通系统的布置；　　　　4)其它特殊要求。　　　　迎水面头部最小厚度可取0．0７～０.10倍该高程处上游坝面作用水头，并不得小于3ｍ;宽缝尾部最小厚度不得小于2m，寒冷地区应适当加厚。6．２.８　宽缝不宜贯穿坝顶。宽缝的上、下游及顶部与邻近的实体部分连接处,应有足够的渐变长度。宽缝水平截面的渐变坡度（平行坝轴线长度与垂直坝轴线长度之比)，上游部位可用１∶1.５~１∶２.0,尾部可用1∶1．0～1∶1.5。顶部垂直截面渐变坡度(垂直高度与水平长度之比),可用2.0∶1~1.5∶１。　　宽缝顶部的高程应高于下游水位,可根据稳定、应力要求与上、下游坝坡和宽缝宽度同时选定。6.２.9　空腹重力坝上游坝面可为斜面、铅直面，呈倒坡或下部呈倒坡。倒坡宜陡于1∶0.15。６.2.10　空腹重力坝腹孔底部的位置可位于坝剖面中部的坝基面上,空腹的形状和尺寸,应根据应力分析确定。腹孔总宽可占坝基总宽的1／３左右,腹孔高度在坝高的１／3以内。腹孔形状可采用长轴倾向下游、倾角为60°～70°、近似于椭圆形的斜腹孔；或顶部为双心圆弧,上游面垂直或稍倾向下游，下游面大体上与下游坝面平行的曲线形腹孔。 6.３溢流坝段 6．3.１　溢流坝段的堰面曲线,当采用开敞式溢流孔时可采用幂曲线;当设有胸墙时,可采用孔口泄流的抛物线,上述堰面曲线的确定可见附录Ａ。　经过数值模拟优化论证和试验验证,也可采用其它堰面曲线。6.3．２选择溢流坝的堰面曲线时，堰顶附近允许出现的经当地大气压修正的负压值应符合下列要求:　1)　正常蓄水位或常遇洪水位闸门局部开启时（后者以运行中较常出现的开度为准）　，可允许有不大的负压值,应在设计中经论证确定;　　2)　校核洪水位闸门全开时堰面出现的水压力不得低于－6×9．８1kPa。　当堰顶闸门槽产生过大负压足以引起严重空蚀破坏时,应设法改善门槽的型式。6．３．３溢流坝的反弧段应结合下游消能型式选择,见附录A。6．3．４　闸墩的型式和尺寸应满足布置、水流条件和结构上的要求。当采用平面闸门时,闸墩在门槽处应有足够的厚度。6.３.5　溢流坝的堰面曲线、闸墩、门槽、坝面压力、泄流能力和反弧半径等,大型工程应经水工模型试验验证，中型工程宜经水工模型试验验证，水力条件较简单的中型工程,则可参照类似工程的经验,经计算确定。6.3.６当溢流坝有排冰要求时，溢流孔口尺寸应根据冰情 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确定，堰上水深宜大于流冰期最大冰厚。冰块应能自由下泄而不致破坏下游设施，下游应有导墙、护岸等设施。闸墩墩头宜呈锐角形状。必要时，宜经调查研究和试验确定。6.3．7　溢流坝设置的闸门应符合DL／Ｔ５０３9的要求。6.3.8溢流坝断面设计还应符合本规范6．2的有关规定。 6.4　坝身泄水孔 6.4.１　　泄水孔可设在溢流坝段的闸墩下部或专设的泄水孔坝段,并应有消能设施，使下泄水流不冲刷下游岸坡及相邻建筑物。6.4.2　坝身泄水孔应避免孔内有压流、无压流交替出现的现象。６.4．3无压孔在平面上宜布置成直线，如需布置成弯道时，应进行分析研究并经水工模型试验验证。６．４．4无压孔由有压段和无压段组成。有压段包括进口段、门槽段和压坡段三个部分,该段体型的设计应使其在各种流量之下保持正压,并要求断面变化均匀，泄流能力大。有压段末端设工作闸门，其上游设一道事故检修门，该段体型的设计见附录B。无压段的孔顶高度应留有余幅。在直线段当孔身为矩形时，顶部距水面的高度可取最大流量时不掺气水深的30%~50％;当孔顶为圆拱形时，其拱脚距水面的高度可取不掺气水深的20%~３0%；当孔顶为扁圆拱时，可参照圆拱孔顶的要求略予增加，并应保证泄流时不淹没。无压段出口宜高出尾水位,防止在无压段出现水跃。无压段水流流速较大时,应采取掺气减蚀设施。无压孔无压段底缘线可布置成直线，也可依次布置成直线段及其它曲线段并与下游消能设施平顺衔接。6.4.5　　有压孔进口段体型布置要求与无压孔进口段基本相同，其下游接事故检修闸门门槽段，其后接平坡或小于1∶10的缓坡段。工作闸门设在出口端,出口端上游设一压坡段,孔口断面可为圆形或矩形。有压孔的体型设计可见附录B。6.４.6　　坝身泄水孔的闸门和启闭机的设计应符合下列要求：无压孔的工作闸门，可采用弧形闸门或平面闸门,事故检修闸门为平面闸门。弧形闸门的启闭机室一般设于坝内,对于中坝也可设于坝顶;平面闸门的启闭机室一般设于坝顶。位于坝内的启闭机室应考虑通风、防潮、采暖设施。　有压孔的工作闸门可采用弧形闸门、平面闸门、锥形阀或其它型式的门、阀。　　　事故检修闸门平时宜作挡水之用。6．4.７　坝身泄水孔的通气孔设计应符合ＤＬ／T5039的有关要求。6.4.8高坝坝身泄水孔水力条件复杂时,应作水工模型试验,必要时应进行减压箱模型试验验证。6．4．9坝身泄水孔（包括导流底孔）　，应作为坝体的一部分和坝身设计统一考虑。6.4.10宜避免导流底孔与其上部缺口同时宣泄洪水。无法避免时，应考虑底孔出口受水舌封堵的不利情况，采取适当措施以避免空蚀。应采取措施防止导流底孔进口闸门槽顶部进水。6.４.11　坝身泄水孔的衬护,应根据水压力、孔口尺寸、受力条件、孔内流速和泥沙含量、粒径、硬度及泄水的持续时间、施工条件等因素确定。　　　　内水压力较高的有压孔,宜采用钢衬，并与外围混凝土可靠结合。 7　泄水建筑物的水力设计 7.1　一般规定 7．１.1　泄水建筑物的水力设计内容应包括：1)　泄流能力的计算;　2)下游水流衔接和消能防冲设施的设计；　３)与高速水流有关的水力设计;　　4)其它有关的水力设计。7.１.2　　泄水建筑物的泄洪标准应根据GB50２01和ＳDJ12—７8及其补充规定，满足相应建筑物等级的设计要求。７．1.3消能防冲建筑物设计的洪水标准，可低于大坝的泄洪标准。一等工程消能防冲建筑物宜按100年一遇洪水设计；二等工程消能防冲建筑物宜按50年一遇洪水设计;三等工程消能防冲建筑物宜按30年一遇洪水设计。并需考虑在小于设计洪水时可能出现的不利情况,保证安全运行。7．１.4泄水建筑物的水力设计计算，可按附录C所列公式进行计算。7.1．5　泄水建筑物的消能防冲设计，除应符合本规范的5．0．6的要求外，尚应满足下列要求:　1)消能设施应做到消能效果良好,结构可靠，防止空蚀和磨损,防止淘刷坝基和岸坡，保证坝体及有关建筑物的安全；　２)　选定的消能型式应能在宣泄设计洪水及其以下各级洪水流量时，尤其是常遇洪水流量时，都具有良好的消能效果,对超过消能防冲设计标准的洪水,允许消能防冲建筑物出现不危及挡水建筑物安全，不影响枢纽长期运行并易于修复的局部损坏；　３)　淹没于水下的消能设施(消力池、消力戽等)，应为运行期的排水检修提供条件。7．1.6　消能型式应根据地形地质条件、枢纽布置、运行条件、下游水深及河床抗冲能力、消能防冲要求、下游水流衔接以及对其它建筑物的影响等综合考虑，并经技术经济比较选定。７.1.７挑流消能适用于坚硬岩石上的高、中坝,低坝需经论证才能选用。　　　　当坝基有延伸至下游的缓倾角软弱结构面,可能被冲坑切断而形成临空面，危及坝基稳定或岸坡可能被冲塌危及坝肩稳定时,均不宜采用。7.1.8　底流消能适用于中、低坝或基岩较软弱的河道，高坝采用底流消能需经论证，但不宜用于排漂和排冰。7.1.9　面流消能适用于水头较小的中、低坝，下游水位稳定,尾水较深,河床和两岸在一定范围内有较高抗冲能力的顺直河道,可排漂和排冰。7.１.１0消力戽消能适用于尾水较深(大于跃后水深),且下游河床和两岸有一定抗冲能力的河道。7.1.１１　联合消能适用于高、中坝,泄洪量大、河床相对狭窄、下游地质条件较差或单一消能型式经济合理性差的情况。联合消能应经水工模型试验验证。7.1.12泄水建筑物的闸门宜同步、对称、均匀地启闭,以控制流态稳定,并由设计提出运行规划。７.1.13　　大型工程和高坝的泄水建筑物设计应经水工模型试验验证,中型工程宜进行水工模型试验，水力条件较简单的中型工程则可参照类似工程经验计算确定。 7．2泄流能力及消能计算 7.２.1　　溢流坝和泄水孔的泄流能力,可按照附录C计算。７.2．2　溢流坝水面线计算,当弗劳德数Fｒ>2时，应考虑波动及掺气影响，估算公式见附录C。边墩或导墙顶高程应根据计算水面线加0.5ｍ～１.5m的超高确定。7．２.3　挑流消能设计应对各级下泄流量进行水力计算,估算水舌挑射距离、最大冲坑深度。挑流水舌挑射距离和跌入下游河床的最大冲坑深度可按照附录C计算。7.2.４　　底流消能设计应对各级下泄流量进行水力计算，确定护坦高程、长度、厚度和尾水淹没度等。7．2.5　　护坦长度可根据其上是否设置辅助消能设施及水力特性，按照附录C计算。当护坦上无辅助消能设施时,尾水淹没度可取1.０5~1.1０倍跃后水深。7．2.6　　护坦上的时均水压力分布，可按下列规定取值：1)　当护坦面为水平时，作用在其上的时均水压力可近似取计算断面上的水深；　2）当不设消力墩、坎等辅助消能设施的护坦上发生水跃时，可取跃首、跃尾间水面连一直线,作为近似水面线;　3)当护坦上设有消力墩时,则墩下游可按跃后水深估算,墩上游可按跃后水深的一半估算。7.2.7　鼻坎、溢流式厂房顶板、护坦等部位的脉动压力和护坦上消力墩(包括尾坎等)所受的冲击力，可按照DL５0７７的规定计算。 7.３　高速水流区的防空蚀设计 7.３.1　泄水建筑物的高速水流区,应注意下列部位或区域发生空蚀破坏的可能性:　　　１）　进口、闸门槽、弯曲段、水流边界突变(不连续或不规则)　处;　　2)反弧段及其附近；　　3)　差动式鼻坎、窄缝式鼻坎、扭曲式鼻坎、分流墩；　　４）溢流坝面上和泄水孔流速大于２０m／ｓ的区域。7.３.2　　在高速水流区各部位的水流空化数σ宜大于该处的初生空化数，其估算公式见附录Ｃ。7.3.3　对7．3.1所列部位或区域(不包括门槽),当σ＜0．3时,应采取以下防空蚀措施：　　１)合理设计建筑物的体形和严格控制不平整度,不平整度的控制标准见附录C,在设置掺气设施后,溢流面的不平整度控制标准可适当放宽；　2)突体应处理成缓坡;　　３)　采用掺气设施,可按照附录C设置；　　４）采用合理的运行方式；　　　5）采用抗蚀性能好的材料。7.3.4　流速30m／s~３5m／s的泄水建筑物应采取掺气措施，　特殊重要的工程和流速大于35m／s的建筑物应通过减压箱模型试验确定防空蚀措施。7.3.5　在多泥沙河流上,泄水建筑物应考虑挟沙的高速水流磨损和空蚀的相互作用。 7.4　消能防冲设施的设计 7.4.１　　挑流鼻坎的型式,一般有连续式、差动式、窄缝式和扭曲式等，应经比较选定。鼻坎最低高程,宜高出宣泄按７．1.3规定的洪水标准时的下游水位，但可略低于下游最高水位。　　　１)　挑流鼻坎的挑角,可采用1５°~35°,应通过比较选定。采用差动式鼻坎,鼻坎处平均流速大于1６m／s时,应合理选择反弧段半径、挑角差、高低坎宽度比和高低坎的高差，并可考虑在鼻坎和反弧段间接入直线过渡段以改善流态。　　差动式鼻坎的上齿坎挑角和下齿坎挑角的差值以5°~1０°为宜；上齿宽度和下齿宽度之比宜大于1．0;齿高差以1.５m为宜;高坎侧宜设通气孔；高坎顶面的棱角宜做成圆弧状。　　2)　窄缝式挑坎适用于狭谷河道高水头的溢洪道和深孔。出口断面可呈矩形、梯形、Y形和Ｖ形等，也可采用不对称型式，应经比较选定。底板的挑角宜取零度或为正负小挑角;收缩比可为０．１5～0.5;长宽比在中、深孔大流量、低弗劳德数时,宜取0.75～1.5,相应收缩比应取较大值；在表孔、高弗劳德数时,长宽比宜取1.5～３.0，相应收缩比应取较小值。　3)扭曲式鼻坎应根据具体情况控制转向角度和入水落点。７.４.2挑流消能的安全挑距,以不影响坝趾基岩稳定为原则。冲坑最低点距坝趾的距离应大于2．５倍坑深。水舌入水宽度的选择应考虑不影响冲坑两侧岸坡或其它建筑物的稳定为宜。７.4.３挑流消能应研究雾化对枢纽其它建筑物运行安全及边坡稳定的影响,尤其对干旱少雨地区更应重视。坝下游的建筑物及露天设置的电气设备、输电线路,宜避开雾化区，或采取保护措施。７.4.4底流消能应保证在消力池内形成稳定的水跃,避免产生回流。消力池内要清理干净，其尾坎前后不允许堆积石渣。7.4.5　　消力池宜采用等宽矩形断面。水跃前段,地形许可时，可设计成斜护坦。跃前断面平均流速小于1６m／s时,护坦上可设置辅助消能设施(消力墩)。寒冷地区,辅助消能设施应满足ＤＬ/T5０8２的要求。7.４.６消力池两侧导墙顶的高程，可根据跃后水深加超高决定。设在池外侧的导墙,墙外河床中如有一定水深，可适当降低墙高，允许墙顶有不大的漫溢水头。７.4.7　面流消能、戽流消能流态复杂,且不稳定。宜采取下列工程措施,防止坝基和下游河床河岸的淘刷,保证工程安全。　　　１)鼻坎下设置齿墙或短护坦;　　2)　两侧设置导墙，防止横向回流;　　3)　下游设置护岸。7.４.8联合消能的防冲设施可按照７.4．1~7.４．7的规定设计。但对宽尾墩与消力池联合运用型式,考虑其泄洪功率大等特点,应加强消力池底板的强度、自身以及与基础结合的整体性，并应采取措施保证消力池底板止水的可靠性。　宽尾墩的体型见附录C。 8　结构计算基本规定 ８．1　一般规定 8.1.1　本规范采用概率极限状态设计原则,以分项系数极限状态设计表达式进行结构计算。８．１.2　混凝土重力坝应分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行下列计算和验算：　　　1)承载能力极限状态:坝体断面、结构及坝基岩体进行强度和抗滑稳定计算,必要时进行抗浮、抗倾验算；对需抗震设防的坝及结构,尚需按DL５073进行验算。　　２)正常使用极限状态：按材料力学方法进行坝体上、下游面混凝土拉应力验算,必要时进行坝体及结构变形计算；复杂地基局部渗透稳定验算。8．1．3　混凝土重力坝及坝上结构设计时，应根据水工建筑物的级别,采用不同的水工建筑物结构安全级别,见表8．1.３。表8．1.3　水工建筑物结构安全级别水工建筑物级别水工建筑物结构安全级别1Ⅰ２、３Ⅱ４、５Ⅲ ８.1.4　按承载能力极限状态设计时，应考虑下列两种作用效应组合：　　１)　基本组合——持久状况或短暂状况下,永久作用与可变作用的效应组合；　　２）偶然组合——偶然状况下,永久作用、可变作用与一种偶然作用的效应组合。8.１.5　按正常使用极限状态设计时,应考虑下列两种作用效应组合:　　１)短期组合——持久状况或短暂状况下，可变作用的短期效应与永久作用效应的组合；　　　２）长期组合——持久状况下，可变作用的长期效应与永久作用效应的组合。8.1.6坝体及结构的混凝土应按所处环境条件、使用条件、结构部位和结构型式及施工条件，满足耐久性要求,耐久性要求指标按１1．５规定。８.２　承载能力极限状态计算规定8.2.１对基本组合，应采用下列极限状态设计表达式γ０ψS（γＧGＫ,γQQK，aK）　≤(8．2.1）式中:γ0——结构重要性系数，对应于结构安全级别为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级的结构及构件，可分别取用1．1、1.0、0.9；　ψ——设计状况系数,对应于持久状况、短暂状况、偶然状况,可分别取用1.0、0.９5、0.85；　Ｓ(·）　——作用效应函数;R(·)　——结构及构件抗力函数；γG——永久作用分项系数,见表8.2.11;　γQ——可变作用分项系数,见表8.2.1１;　　　　GK——永久作用标准值;　　QK——可变作用标准值；　　　　aK——几何参数的标准值（可作为定值处理）;　　　fK——材料性能的标准值；　　　γm——材料性能分项系数，见表8.2.12;　　γd１——基本组合结构系数,见表8．2.13。8．２.2　对偶然组合,应采用下列极限状态设计表达式γ0ψＳ(γGＧK，γQQK，AK，aK)≤(8.2．２)式中:ＡK——偶然作用代表值;γd2——偶然组合结构系数，见表8.2.13。表8．2.1－1　作用分项系数序　号作　　用　　类　　别分　　项　系　　数1　自重　１.02　水压力1）静水压力　　2)动水压力：时均压力、离心力、冲击力、脉动压力 １.01.05、1.1、1．1、１.３3　扬压力　1)渗透压力 ２)浮托力　３)扬压力(有抽排)4)残余扬压力（有抽排） 　　1.2(实体重力坝)、1.１(宽缝、空腹重力坝）　1.0　1.1（主排水孔之前）　1.2(主排水孔之后)４　淤沙压力　1.２5　浪压力1.2注:其它作用分项系数见ＤL5077。 表8.2．1－2　　材料性能分项系数序号材　　　　料　　性　能分项系数备　注1　抗剪断强度　1)混凝土/基岩　摩擦系数ｆ′Ｒ黏聚力c′R 1．33.0 　2)混凝土／混凝土摩擦系数f′ｃ黏聚力c′c1．33.0　包括常态混凝土和碾压混凝土层面　３）基岩/基岩　摩擦系数f′d黏聚力c′ｄ1.43.2 　　4）软弱结构面　　　　　摩擦系数f′ｄ黏聚力c′d1．53．4 2混凝土强度　　　　抗压强度fc1.5  表8.2．1－3　结构系数序号项　　　目组合类型结构系数备　注1抗滑稳定极限状态设计式基本组合偶然组合1．2１.2包括建基面、层面、深层滑动面2混凝土抗压极限状态设计式基本组合偶然组合１.8１.8  8．3正常使用极限状态计算规定 ８.3．1　　正常使用极限状态作用效应的短期组合采用下列设计表达式γ0Ｓｓ(GK,QK，fK,aK)　≤C1/γd3　　　　　　(８.3.1１)正常使用极限状态作用效应的长期组合采用下列设计表达式γ0Sl(GK,ρQK，fK,aK)　≤C2/γｄ4　　　　　　　(８．3.12）　式中:　　　　C1、C2——结构的功能限值;Ss(·)、Sｌ（·)——作用效应的短期组合、长期组合时的效应函数;　　γd3、γｄ4——正常使用极限状态短期组合、长期组合时的结构系数;　　　　　ρ——可变作用标准值的长期组合系数，本规范取ρ=1。 8.4作用及材料性能标准值 8.4.1８．２、８．3中永久作用、可变作用标准值和偶然作用的代表值，应按照DＬ5077的规定确定。８.4.2抗剪强度标准值:大型工程可行性研究及招标设计阶段,坝体混凝土与基岩接触面、基岩、坝基软弱结构面、碾压混凝土层面的抗剪断强度的标准值,按现场或室内试验测定成果概率分布的0.2分位值确定。当坝基地质条件简单时，其抗剪断强度的标准值可根据少量现场试验成果参照类似工程的试验成果分析确定。大型工程可行性研究以前各设计阶段及中型工程的所有设计阶段可参考类似条件工程的试验成果或参考附录Ｄ所列标准值分析确定。　　上述抗剪断摩擦系数概率分布模型取正态分布,抗剪断凝聚力取对数正态分布。8.4.３　抗压强度标准值：　　混凝土的强度等级应按照标准方法制作养护的边长为１50ｍm的立方体试件，在２8ｄ龄期用标准试验方法测得的具有95%保证率的立方体抗压强度来确定,用符号C(N／mｍ2）表示。　　大坝常态混凝土强度的标准值可采用90d龄期强度,保证率８0%，按表８.4．3-1采用。表８.4．３－1　大坝常态混凝土强度标准值强度种类符号大坝常态混凝土强度等级C7．５C1０C１5C20C25C３0轴心抗压MＰａｆｃk7.69.81４.３１8.522.４26.2　　　　　注:常态混凝土强度等级和标准值可内插使用。 大坝碾压混凝土强度的标准值可采用180d龄期强度，保证率80%,按表8.4.３－２采用。表8.４.3-２　大坝碾压混凝土强度标准值强度种类符号大坝碾压混凝土强度等级C5Ｃ7.5Ｃ１0C１5C20C2５轴心抗压ＭPａｆck7．２1０．413．519.６25.431．0　　　注：碾压混凝土强度等级和标准值可内插使用。 ８.4．４　当坝体常态混凝土开始承受荷载的时间早于90d，或碾压混凝土开始承受荷载的时间早于180ｄ时，应进行核算,必要时应调整强度等级。 9　坝体断面设计 9.１主要设计原则 ９.１.1混凝土重力坝一般以材料力学法和刚体极限平衡法计算成果作为确定坝体断面的依据。　　　用材料力学法确定实体重力坝坝体上、下游面的应力计算公式见附录E。　　　高坝除用材料力学法计算坝体应力外，尚宜采用有限元法进行计算分析，必要时可采用结构模型、地质力学模型等试验验证。　　　修建在复杂地基上的中坝,必要时，可进行有限元分析。9．1.2　重力坝的断面原则上应由持久状况控制，并以偶然状况复核，此时，可考虑坝体的空间作用或采用其它适当措施，不宜由偶然状况控制设计断面。　地震作用组合下的偶然状况应符合DL５073的有关规定。9.1.３　分期施工投入运行的坝,强度和稳定计算应按持久状况计算。　　　一期施工而分阶段投入运行的坝,应研究施工期作用于坝上的作用，坝的未完建断面(临时运行断面）的强度和稳定计算应按短暂状况计算。　设计规定的坝体及其构件的施工程序，不宜使施工期产生的应力导致增加坝体断面。9.１.4宽缝重力坝可用材料力学法计算坝体应力，局部区域如头部附近等部位,也可用有限元法计算,并允许在离上游面较远部位出现不超过坝体混凝土允许的拉应力。９.1.5空腹重力坝可用结构力学、材料力学法和有限元法计算坝体应力，并用模型试验验证。所得应力成果应避免特别不利的应力分布状态。9.1.６　有横缝的重力坝，其强度和稳定计算应按平面问题考虑，可取一个坝段或取单位宽度进行计算。　　不设横缝或横缝灌浆的整体式重力坝的稳定计算可按整体式进行，其强度计算可用试载法;在复杂空间受力条件下(河谷断面、作用和基础反力不对称等),其应力状态可按空间问题用有限元法或试验确定。9．1.7　　厂坝连接的坝后式厂房，在坝的稳定核算中,可考虑厂坝联合的抗滑作用。厂房作用于坝上的抗滑力，可根据厂坝整体分析的应力状态确定。 9.2　　作用及其组合 ９.2.１　按照承载能力极限状态，设计坝体断面时，应计算下列两种作用组合。9.2.1．１基本组合由下列永久和可变作用产生的效应组合：　　１)建筑物的自重(包括永久机械设备、闸门、起重设备及其它的自重)。　　2)发电为主的水库,上游正常蓄水位(或施工期临时挡水位)，按照功能运用要求建筑物泄放最小流量的下游水位，而排水及防渗设施正常工作时的水荷载：　　a)大坝上、下游面的静水压力;　　　　b)扬压力。3)大坝上游淤沙压力。　　4）大坝上、下游侧土压力。　　5）防洪为主的水库,按防洪高水位及相应的下游水位的水荷载[取代２］,且排水及防渗设施正常工作:　　　　　a)　大坝上、下游面的静水压力；　　b)扬压力;　　　c)相应泄洪时的动水压力。　　6)浪压力:　　a)　取5０年一遇风速引起的浪压力;　　　　　　　　b）多年平均最大风速引起的浪压力。　　7)冰压力。　　8）其它出现机会较多的作用。9.２.1．２　　偶然组合应在基本组合下，计入下列的一个偶然作用:９)建筑物泄放校核洪水(偶然状况）　流量时,上、下游水位的水荷载［取代２)　或５)］，且排水及防渗设施正常工作:　　　　　a）坝上、下游面的静水压力;　　b)扬压力；　　c）相应泄洪时动水压力。１0）地震作用。　　11)其它出现机会很少的作用。9.2．２　承载能力极限状态作用的基本组合和偶然组合按表９.２.2规定进行计算。9.２．3　持久状况下正常使用极限状态设计坝体断面时，应按长期组合计入9．２.1中9．2.1.1的有关作用进行计算。9.2．4　坝体在施工和检修情况下应按短暂状况承载能力极限状态的基本组合和正常使用极限状态的短期组合进行设计。作用值大小及其组合应按照建筑物施工与检修具体条件确定。表9．２.2　作用组合设计状况作用组合主要考虑情况作　用类　　　别备注自重静水压力扬压力淤沙压力浪压力冰压力动水压力土压力地震作用持久状况基本组合1.正常蓄水位情况1)2）2)3）６）a)——4）—土压力根据坝体外是否有填土而定（下同）以发电为主的水库2.防洪高水位情况1）５）５）3）6）a）—5）４）—　以防洪为主的水库，正常蓄水位较低3.冰冻情况１）2)2)3）—7）—4)—静水压力及扬压力按相应冬季库水位计算短暂状况基本组合施工期临时挡水情况1)2)2）————４)— 偶然状况偶然组合1.校核洪水情况1）9)9)3）6）b)—9）4）— 2．地震情况１)2)2)3)6)ｂ)——4)10)静水压力、扬压力和浪压力按正常蓄水位计算，有论证时可另作规定注：1.应根据各种作用同时发生的概率，选择计算中最不利的组合；2.根据地质和其它条件,如考虑运用时排水设备易于堵塞，须经常维修时,应考虑排水失效的情况，作为偶然组合。 ９.3　坝体强度和稳定承载能力极限状态计算 ９.３.1承载能力极限状态设计包括：1)坝体及坝基强度计算；　　２)坝体与坝基接触面抗滑稳定计算;　３)坝体层面抗滑稳定计算;4)坝基深层软弱结构面抗滑稳定计算。９.3.2　坝趾抗压强度承载能力极限状态：1)作用效应函数Ｓ（·)＝　　　　　　　(9.3.2－1)2)　抗压强度极限状态抗力函数R（·）　＝fc或R（·）　=fR　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（9.3．２－2)式中：ΣＷR——坝基面上全部法向作用之和,kN，向下为正；ΣＭR——全部作用对坝基面形心的力矩之和，kＮ·m,逆时针方向为正；　　　　　　AＲ——坝基面的面积，m2；　　　ＪR——坝基面对形心轴的惯性矩，m4；　　　TR——坝基面形心轴到下游面的距离,m；　　　　　m2——坝体下游坡度;　　　　ｆc——混凝土抗压强度，ｋＰa；　　　　fR——基岩抗压强度，kPa。　核算坝趾抗压强度时，根据9．2规定，应按材料的标准值和作用的标准值或代表值分别计算基本组合和偶然组合。９.3.３　坝体选定截面下游端点的抗压强度承载能力极限状态：1）作用效应函数S（·)　＝　　　（９.３.3-1)２）抗压强度极限状态抗力函数R(·）=fC　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（９.3．３-２）式中:ΣWC——计算截面上全部法向作用之和,kN，向下为正;ΣＭC——全部作用对计算截面形心的力矩之和，kＮ·m,逆时针方向为正；　　AC——计算截面的面积,m２；　　ＪC——计算截面对形心轴的惯性矩,m4；　　　TC——计算截面形心轴到下游面的距离，m；　　　　　　　ｍ2——坝体下游坡度。核算坝体选定计算截面下游端点抗压强度时,根据9.2规定，应按材料的标准值和作用的标准值或代表值分别计算基本组合和偶然组合。9.3.４坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定极限状态：１)作用效应函数S(·)　＝ΣPR　　　　　　　　　　　　　(9.３.4－1)2)抗滑稳定抗力函数Ｒ(·)＝f′RΣＷＲ+c′RAR　　　　(9.3.4－２)式中:ΣPＲ——坝基面上全部切向作用之和,kN；　　　f′R——坝基面抗剪断摩擦系数；　　c′R——坝基面抗剪断黏聚力,ｋＰａ。　核算坝基面抗滑稳定极限状态时,根据9.2规定,应按材料的标准值和作用的标准值或代表值分别计算基本组合和偶然组合。９.３.５　　坝体混凝土层面(包括常态混凝土水平施工缝或碾压混凝土层面）的抗滑稳定极限状态:１)　作用效应函数S(·)=ΣPC　　　　　　　　(9.３．5-1)2)抗滑稳定抗力函数R(·)　＝ｆ′ＣΣWC＋ｃ′ＣAC　　　　　　　　　　　　　(9.3.５-2)式中:ΣＰC——计算层面上全部切向作用之和,kN;ΣWC——计算层面上全部法向作用之和,kＮ;　ｆ′C——混凝土层面抗剪断摩擦系数;　c′Ｃ——混凝土层面抗剪断黏聚力,kPa；　　AC——计算层面截面积，m2。　核算坝体混凝土层面的抗滑稳定极限状态时，根据9.２规定,应按材料的标准值和作用的标准值或代表值分别计算基本组合和偶然组合。9.3.6当坝基岩体内存在软弱结构面、缓倾角裂隙及坝下游经冲刷形成临空面等情况时,需核算深层抗滑稳定。根据滑动面、临空面、尾岩抗力条件综合分析基本地质结构模型后,分单斜面、双斜面和多斜面计算模式，除用刚体极限平衡法（见附录Ｆ）计算外,必要时，可辅以有限元法、地质力学模型试验法等核算深层抗滑稳定,并进行综合评定。　　　　核算坝基深层抗滑稳定极限状态时,根据9.２规定,应按材料的标准值和作用的标准值或代表值分别计算基本组合和偶然组合。 9．４　　坝体上、下游面拉应力正常使用极限状态计算 9.４．1坝踵垂直应力不出现拉应力(计扬压力)，计算公式为　≥０　　　　　　　　　　　　　　　(9.４．1)式中：ＴR′——坝基面形心轴到上游面的距离,ｍ。　核算坝踵应力时，根据9.3规定,应按作用的标准值分别计算作用的短期组合和长期组合。9.4.2　　坝体上游面的垂直应力不出现拉应力（计扬压力),计算公式为≥0　　　　　　　　　　　　　（9.4.2)式中：ΣMC——计算截面上全部作用对截面形心的力矩之和,kN·m,逆时针方向为正；　　　　JC——计算截面面积对形心轴的惯性矩,ｍ４;　TC′——计算截面形心轴到上游面的距离,m。　　　核算坝体上游面的垂直应力时,根据9．3规定,应按作用的标准值计算作用的长期组合。9.４.3　短期组合下游坝面的垂直拉应力,计算公式为≤100（kＰa)　　　　　　　　　　　(9.4.3) ９.5　有限元法计算 ９.5.1　　有限元法计算坝体应力、坝基深层抗滑稳定时,作用按ＤL50７３的规定取标准值,材料、地基性能应根据试验结合工程类比取定值计算。9.5．2有限元法计算混凝土重力坝上游垂直应力时，控制标准为:　　1)坝基上游面　　计扬压力时,拉应力区宽度宜小于坝底宽度的0.07倍(垂直拉应力分布宽度／坝底面宽度)或坝踵至帷幕中心线的距离。　2）坝体上游面　计扬压力时，拉应力区宽度宜小于计算截面宽度的0.０7倍或计算截面上游面至排水孔(管)中心线的距离。9.５.3有限元法分析坝基深层抗滑稳定的成果，可作为坝基加固处理方案的评价和选择的依据。9.5.4坝内孔洞配筋可根据有限元法应力计算成果，按DＬ／T5057执行。 9.6　溢流坝闸墩结构设计 ９．6.1　溢流坝上闸墩强度的设计计算包括:　1）　闸墩承受最大纵向力、相应侧向力、竖向力及自重情况下,核算其纵向强度;　2)闸墩承受最大不平衡侧向力、相应纵向力、竖向力及自重情况下,核算其横向强度;　　　３)对闸门槽和弧形闸门铰支座等部位的强度进行核算;4)必要时，应核算闸墩的变位。9.６.2　闸墩强度的计算应符合下列要求：　　　　１)　核算纵向强度时，应使墩内不产生拉应力,此时闸墩周边可按构造或其它条件配置钢筋。如拉应力较难避免时，应按小偏心受压的混凝土构件设计；　2)核算横向强度时,应将闸墩视为固端的整体构件,根据拉应力的大小,按照小偏心受压的混凝土构件设计或按偏心受拉的钢筋混凝土构件设计；　3)弧门支座附近闸墩的局部受拉区的裂缝控制和支座截面的剪跨比应满足设计构造要求;　　4)地震作用下闸墩强度应满足DL５07３的规定。9.６.3大跨度弧形闸门的闸墩承受较大作用时,可采用预应力结构。９.6.4　　闸墩结构设计计算应符合DＬ／T５057的规定。　　闸墩应力计算也可用有限元法。 １0　坝基处理设计 1０.1　一般规定 1０．1.１　混凝土重力坝的基础经处理后应满足下列要求:　　　1)具有足够的强度，以承受坝体的压力；　２)具有足够的整体性和均匀性，以满足坝基抗滑稳定和减少不均匀沉陷;　　3)具有足够的抗渗性，以满足渗透稳定,控制渗流量；　4)具有足够的耐久性，以防止岩体性质在水的长期作用下发生恶化。1０．1．2　坝基处理设计应综合考虑基础与其上部结构之间的相互关系,必要时可采取措施,调整上部结构的型式,使上部结构与其基础工作条件协调。10.１.3坝基处理设计时,应同时考虑坝基和两岸坝接头部位的工程地质、水文地质条件对建筑物运行的影响,研究坝