浅谈 P92 钢工厂化配管的焊接质量控制要点

超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 集 浅谈 P92 钢工厂化配管的焊接质量控制要点 赵桂云 刘元生 孟庆若 （天津电力建设公司修造厂,天津,300122） 摘 要:本文作者依据亲身参与营口两台超超临界火电机组工厂化预制中 P92 钢三种焊接方法应用中的过程控制的工 作经验及实例，对 P92 钢焊前准备、坡口组对、焊前预热、根部充氩保护、焊接线能量、层间温度、焊后热处理以及 无损检测等关键控制点的控制要求和控制要点，并针对性的总结出规模生产中如何控制 P92 钢焊接质量的控制技术， 这些技术也可以推广到其它钢种的焊接控制管理，供大家参考。 关键词:超超临界；P92 钢；焊接；质量控制 1 引言 自国内玉环首台超超临界机组采用 ASTM A335P92 钢作为主汽管道用材后，后续相同参数 的机组均以采用 A335P92 钢做为主汽管道用材 首选，预计在相当一段时间内这种选择应是超超 临界机组主汽管道用钢的一个 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 配备。玉环项 目的成功投产在金属专业上最大的收获是确定 了 A335P92 钢焊接的基本工艺。但是如何将确定 后的焊接工艺转化成适用于规模化生产的焊接 操作技术，还需要通过大量的实践来逐步调整， 以致形成一个最适宜的焊接技术规程。 P92 钢是用钒、铌元素微合金化并控制硼和 氮元素含量的铁素体钢（9Cr、1.75W、0.5Mo）。 其有着高蠕变断裂强度、有限的硬度、良好的韧 性。但从国内焊接研究方面发现 P92 钢虽然焊接 性较好，但工艺要求相对一般低合金钢来讲非常 苛刻，操作起来难度大。要得到优质的 P92 焊接 接头，控制的要点涵盖人、机、料、法、环、测 等诸多方面，缺一不可。我厂在国内首台超超临 界 600MW 机组---营口电厂 3#机组中 P92 钢的焊 接质量采用综合控制方法取得了非常好的效果， 在 08 年中国工程建设焊接协会进行的优秀焊接 工程评比中，营口电厂的高压管道工厂化配制焊 接工程获得了优秀焊接工程奖。下面结合营口超 超临界机组配管过程中的 P92 钢焊接情况浅析 P92 钢在实际生产中的焊接控制要点。 2 工程概况 辽宁华能营口发电厂二期扩建工程（3#机） 装机容量为 600MW 超超临界燃煤发电机组，其 主蒸汽管道、热段管道均为 P92 钢。虽为 600MW 机组，但由于原 P92 持久强度的向下调整，导致 主汽管道壁厚大大增加。各系统参数如下： 2.1 主蒸汽管道 表 1 主蒸汽管道 管道 名称 最小内径×最小壁厚 （mm） 材质 公称重量 （kg/m） 温度 （℃） 压力 （MPa） 主蒸汽母管 ID406×98 A335P92 1003.8 610 26.15 主蒸汽支管 ID292×71 A335P92 535.8 610 26.15 旁路入口母管 ID197×49 A335P92 240.9 610 26.15 旁路入口支管 ID152×38 A335P92 159.2 610 26.15 385This is trial version www.adultpdf.com 超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 2.2 再热热段管道 表 2 再热热段管道 3 P92 钢简介及焊材选择 3.1 P92 钢理化性能摘要 表 3 P92/T92 钢的化学成分（Wt%） 表 4 P92 钢的常温力学性能 3.2 焊材的选择 为了保证焊接质量，选用与之相匹配的焊材 是关键。国内研究院对国外的几个牌号的 P92 焊 条及焊丝进行了熔敷金属的化学成分、力学性 能、下临界点的测试以及金相试验等，综合各方 面的试验结果最后选定德国伯乐蒂森公司的钢 芯过渡合金元素的Thermanit MTS 616牌号的 电焊条和手工钨极氩弧焊丝。 表 5 营口电厂焊条的选用 管道 名称 最小内径×最小壁厚 （mm） 材质 公称重量 （ kg/m） 温度 （℃） 压力 （MPa） 再热热段母管 ID883×41 A335P92 856.6 608 5.75 再热热段支管 ID616×29 A335P92 467.4 608 5.75 牌号 标准 C Mn Si Cr Mo V Ni N B W Nb Al S P P92 ASTM A335 0.07 ~ 0.13 0.30 ~ 0.60 ≤ 0.5 0 8.50 ~ 9.50 0.30 ~ 0.60 0.15 ~ 0.25 ≤ 0.4 0 0.03 ~ 0.07 0.001 ~ 0.006 1.50 ~ 2.00 0.04 ~ 0.09 ≤ 0.4 0 ≤ 0.0 1 ≤ 0.0 2 T92 ASTM A213 0.07 ~ 0.13 0.30 ~ 0.60 ≤ 0.5 0 8.50 ~ 9.50 0.30 ~ 0.60 0.15 ~ 0.25 ≤ 0.4 0 0.03 ~ 0.07 0.001 ~ 0.006 1.50 ~ 2.00 0.04 ~ 0.09 ≤ 0.4 0 ≤ 0.0 1 ≤ 0.0 2 抗拉强度 σb/MPa 屈服强度 σs/MPa 延伸率 δ/% 冲击功 AKV/J 平均硬度 /HB ≥620 ≥440 ≥20 ≥41 ≤250 序号 母材 焊材型号 规格（mm） 产地 1 P92 Thermanit MTS 616（氩弧焊丝） φ2.4 2 P92 Thermanit MTS 616（埋弧焊丝） φ3.0 3 P92 Thermanit MTS 616（焊条） φ2.5 4 P92 Thermanit MTS 616（焊条） φ3.2 德国伯乐蒂 森焊接技术 有限公司 386 ????? www.bzfxw.com ???? This is trial version www.adultpdf.com 超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 表 6 MTS616 焊材化学成分（Wt%） 表 7 T/P92 焊材熔敷金属化学成分(Wt%) 4 焊接工艺及过程控制 P92 钢的焊接，我厂采取焊接过程综合控制 技术，即全员控制焊接质量，围绕焊工焊接操作 为核心，兼顾焊工培训、焊接工艺制定、焊接设 备、焊材管理、坡口制备、焊接预热、层间温度、 焊接线能量控制及焊后热处理、过程检查、无损 检测等环节，将焊接过程控制系统化、 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 化、 量化，从而最大限度的减少影响焊接质量的不利 因素，并使得焊接过程通畅、可测量。 P92 钢的基本焊接工艺是小线能量、快速焊 接，而且实践发现P92钢对温度的敏感性超过P91 钢，如不采取合理的控制手段，很容易产生细小 的裂纹、未熔合、夹渣等缺陷，因此，我们必须 严格控制预热及层间温度、控制线能量的输入， 控制热处理温度，全过程旁站监督严格工艺过程 控制以保证焊缝性能，才能得到性能优良的焊接 接头。 4.1 焊接工艺 P92 钢的焊接方法主要有：手工钨极氩弧焊 （GTAW）、手工焊条电弧焊（SMAW）、埋弧焊（SAW） 这三种方法。根据工艺评定结果制定焊接工艺及 作业指导书，要求氩弧打底焊至少焊接二层，施 焊时在管子内壁充氩气保护。 表 8. 焊接工艺参数 焊接 方法 C Si Mn P S Cr Mo W V Nb B N SMAW 0.08 0.49 1.46 0.002 0.001 8.88 0.52 1.68 0.24 0.08 / 0.04 GTAW 0.11 0.32 0.71 0.007 0.005 8.87 0.53 1.51 0.197 0.064 0.003 0.04 C Si Mn S P Cr Ni Mo V W Nb MTS-616 焊丝Φ2.4 0.106 0.36 0.49 0.007 0.002 8.72 0.50 0.42 0.213 1.54 0.07 MTS-616 焊条Φ2.5 0.10 0.27 0.62 0.006 0.006 8.78 0.68 0.55 0.199 1.55 0.040 MTS-616 焊条Φ3.2 0.10 0.34 0.70 0.008 0.005 8.83 0.60 0.52 0.215 1.67 0.040 MTS-616 焊丝Φ3 0.131 0.33 0.46 0.010 0.003 8.67 0.52 0.39 0.210 1.52 0.210 Mar.543 焊剂 CaF2 31.0 SiO2+Ti20 14.0 CaO+MgO 32.0 Al2O3+MgO 18.0 K2O+Na2O 2.6 填充金属 Filler Metal 电流 Current 焊层 Weld Layer(s) Process 焊接方式 种类 Class 直径 （mm） Dia 极性 Type Polar 安培（A） AmpRange 电压范围 (V) Voltrange 焊接速度 (mm/min) TravelSpeed 其它 Other (e.g,, Remarks, Comments, HotWireAddition,Techniquee TorchAngle,etc,) 1，2 GTAW MTS-616 ф2.4 直流正接 100~125 10~18 50~60 3，4 SMAW MTS-616 ф2.5 直流反接 80~110 20~25 90~160 5，6 SMAW MTS-616 ф3.2 直流反接 100~125 20~25 110~160 每层厚度不超过所用焊条直 径；单道摆动宽度不超过所用 焊条直径的 3 倍。 其余 SAW MTS-616 ф3.0 直流反接 350~410 28~33 390~450 元 素 焊 材 387This is trial version www.adultpdf.com 超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 表 9. 焊接及热处理工艺参数 4.2 过程控控制 4.2.1 管道装配控制 焊件装配前对坡口及内、外壁清理打磨，清 除表面的油、漆、垢、锈及毛刺等；由于内壁存 在错口时容易导致根部未熔合缺陷，因此在对口 时，严格要求将内壁打磨至没有错口为止，保证 了内壁的焊接质量。 4.2.2 焊前预热控制 预热采用远红外加热法。在工艺控制上保证 减少热影响区宽度，以降低风险防止裂纹等缺陷 的出现，控制管道局部加热内壁和外壁之间温度 偏差值在 20℃以内，对热处理设备先前进行校验 温控仪符合标准，一定要选择有环境温度自动补 偿能力的温控仪，同时保证加热器的宽度、均温 区、保温层宽度和厚度均符合要求。 氩弧焊打底时，按理论要求预热温度为 150 ℃即可进行打底，但为了考虑生产实际控制，便 于与手工焊预热温度衔接紧密，不停工，有意将 打底温度提到 200℃进行焊接。注意测温要用点 温计测量坡口内实际温度为准。P92 钢温度测量 用远红外测温仪时要调整其发射率，按不锈钢的 发射率选择。焊接过程中层间温度控制在 205℃ ~300℃，最高不得大于 300℃。预热温度达到 205 ℃以后，需要不定期对层道间温度测量并及时与 温控仪进行比对，层间温度达到或超过 270℃时 立即通知焊接人员预警，焊工将手中正在施焊的 焊条施焊完成后停止焊接，等待温度降到 210℃ 左右再继续施焊。工艺人员不定期巡检测温 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 和协调焊接过程。 4.2.3 氩弧焊定位焊前背面充氩 定位焊时要求焊缝背面充氩保护熔池，(如图 1)，向内充氩时氩气流量 15L/min-25L/min 在感 觉氩气从坡口间隙轻微返出时，才可焊接。定位 焊长度一般为 20 mm ~30mm，厚度不小于 3mm， 且不得少于三点要求均布整个圆周。 管子尺寸 （内径×壁厚） ID406×98 （mm） ID292×71 （mm） ID197×49 （mm） ID152×38 （mm） ID883×41 （mm） ID616×29 （mm） 焊接工艺 GTAW SMAW SAW GTAW SMAW SAW GTAW SMAW GTAW SMAW GTAW SMAW GTAW SMAW 预热温度 ≥205℃ ≥205℃ ≥205℃ ≥205℃ ≥205℃ ≥205℃ 热层温度 ≤300℃ ≤300℃ ≤300℃ ≤300℃ ≤300℃ ≤300℃ 焊后保温温度 焊后降温至 80～ 100℃恒温 2h，然 后 立 即 升 温 至 315 ± 15 ℃恒温 2h 后自然冷却 焊后降温至 80～ 100℃恒温 2h，然 后 立 即 升 温 至 315 ± 15 ℃恒温 2h 后自然冷却 焊后降温至 80～ 100℃恒温 2h，然 后 立 即 升 温 至 315 ± 15 ℃恒温 2h 后自然冷却 焊后降温至 80～ 100℃恒温 2h，然 后 立 即 升 温 至 315 ± 15 ℃恒温 2h 后自然冷却 焊后降温至 80～ 100℃恒温 2h，然 后 立 即 升 温 至 315 ± 15 ℃恒温 2h 后自然冷却 焊后降温至 80～ 100℃恒温 2h，然 后 立 即 升 温 至 315 ± 15 ℃恒温 2h 后自然冷却 回火热处理温 度 750-770℃恒温 7h 升温速度；≥500 ℃时，≯120℃/h； 其它≯150℃/h 降 温速度；≯150℃ /h 750-770℃恒温 6h 升温速度；≥500 ℃时，≯120℃/h； 其它≯150℃/h 降 温速度；≯150℃ /h 750-770℃恒温 6h 升温速度；≥500 ℃时，≯120℃/h； 其它≯150℃/h 降 温速度；≯150℃ /h 750-770℃恒温 6h 升温速度；≥500 ℃时，≯120℃/h； 其它≯150℃/h 降 温速度；≯150℃ /h 750-770℃恒温 6h 升温速度；≥500 ℃时，≯120℃/h； 其它≯150℃/h 降 温速度；≯150℃ /h 750-770 ℃ 恒 温 5.5h 升温速度； ≥500℃时，≯120 ℃/h；其它≯150 ℃/h 降温速度；≯ 150℃/h 图 1 P92 管道内充氩示意图 388 ????? www.bzfxw.com ???? This is trial version www.adultpdf.com 超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 4.2.4 氩弧焊 氩弧焊打底采用二人对称焊，￠2.4mm 焊丝 打底焊接电流控制在 110 A ~125A，在打底过程 中，氩气流量保持在 8 L/min～10L/min。要随时 观察透度情况，对未焊透的部分要及时采用机械 方法清除，重新施焊。为保证打底质量，在第二 层 TIG 的焊接过程中仍要继续充氩。打底后立即 自检，焊缝出现过烧或氧化应及时打磨重新进行 打底。焊口点固、打底、填充、盖面连续进行， 避免工序间长时间中断（不超过 12 小时）。如果 因为不可抗力造成中断，应进行后热处理。 4.2.5 手工电弧焊填充盖面 P92 钢焊接时焊接前预热温度为 205℃～ 250℃之间，焊接过程中层间温度也控制在 300℃ 以下。￠2.5mm 焊条焊接电流控制在 80 A ~90A，￠3.2mm 焊条焊接电流控制在 110 A ~130A。保证适宜的焊接线能量。焊接线能量控 制在 20kJ/cm 以内为佳。 焊工在第四层以上采用多层多道焊时，合理 布置焊道。在焊接过程中，工艺人员进行旁站监 督指导，控制焊接电流在工艺要求范围内，控制 焊后焊条头的长度，防止焊条药皮容易发红脱落 以至于失去保护作用，保证焊缝融合良好的情况 下，提高焊接速度以减小熔池体积、温度及一次 结晶的晶粒尺寸。每焊完一层后测一次焊接厚度 和宽度，严格控制每层焊道厚度不得大于焊条直 径，单焊道摆动宽度不大于所用焊条直径的 4倍， 通过这些 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 达到了焊接线能量的控制。层间接 头相互错开 10 mm ~15mm，焊条收弧时一定要把 弧坑填满缓慢离开熔池，每层焊道焊完后及时采 用砂轮打磨清理、自检，避免弧坑裂纹的产生， 合格后方可进行次层焊接。经过实践发现焊缝的 层间打磨非常重要，可以避免未融合及夹渣的产 生。由于多层多道采用小直径焊条焊接接头过 多，焊道排列尤为重要，焊接中间接头没有错开 或坡口边缘出现死角，清理不到位而产生未融 合、夹渣缺陷，同时在一处收弧，局部温度过高 易主生弧坑裂纹。 4.2.6 埋弧焊填充盖面 采用埋弧焊方法进行填充盖面。氩弧打底 2 层，手工焊 2~4 层，焊到 1/3 壁厚（最小厚度不 小于 10mm）转到埋弧焊工位进行埋弧焊。转序前 保持电加热状态，在转序过程中如层间温度下 降，埋弧焊前应将预热温度提高到 205℃~220℃， 然后再进行焊接。为了提高工作效率，焊剂提前 烘干，并在转序前 2小时内领出并倒入焊剂箱内。 在埋弧焊接过程中，每班次加入新焊剂量不少于 50%。为了保证 P92 钢拥有高的焊缝冲击韧性， 将焊接的线能量输入控制在 20 kJ/cm 以内为宜。 下图为焊道间容易出现的未融合缺陷。由此 可以看出，焊工在第三层以上采用多层多道焊 时，合理布置焊道很重要。 通过营口电厂高压管道工厂化配制焊接在 对 P92 钢的埋弧焊焊接过程中，我们采取焊接全 过程跟踪监控的预防手段，基本掌握了该钢的焊 接工艺特点，对发现的焊接难点找出了解决办 法。 由于埋弧焊的焊缝金属中氧含量高且熔深 较大，母材稀释率大，造成焊缝金属中 Mn、Ni 含量降低，Nb 等合金元素含量升高，焊接的焊接 线能量一般较高，在处于 23kJ/cm 以上层间温度 超过 300℃时，焊道表面易出现焊缝结晶裂纹。 因此严格执行焊接工艺是非常关键的。 4.3 控制难点及要点 下面是我厂在生产实现中关于埋弧焊焊接 P92 钢工艺特点及技术难点时总结出来的几个控 制要点。 氩弧焊打底部分 手工电弧焊部 图 2 焊道间未熔合缺陷 389This is trial version www.adultpdf.com 超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 4.3.1 解决了现有焊接设备焊接重量和外形尺 寸较大管件的技术难点 我们考虑到现有埋弧自动焊设备在焊接中， 管子对接管件的弯头或三通厚壁尺寸及重量较 大在旋转时失去中心重力而导致电弧不稳定，为 了解决不在管壁焊接配重伤及到母材，预先对焊 接管件进行尺寸、重量的精心计算，设计出了不 同相匹配的配重装置。通过这种变通使现有埋弧 焊设备上成功进行厚壁及重量较大管件的环缝 焊接，以此解决了技术难点，保证了焊接电弧的 稳定，减少了由此问题产生的焊缝缺陷。也使焊 接的生产率得到明显提高。 图 3 安置的配重装置简图 4.3.2 控制要点 (1) 焊接过程中预热及工艺人员随时测量层 间温度 及时控制焊缝在高温停留时间，避免晶粒长 大变脆，降低焊缝韧性。并要求焊工认真观察焊 缝表面，防止出现凹形焊道，避免焊接裂纹产生。 (2) 严格控制电流、电压、转速的范围相匹 配 焊接电流过大对焊后脱渣性能有影响，电弧 电压过高时易产生坡口侧壁咬边的焊接缺陷，电 弧电压过低易产生坡口侧壁未熔合缺陷； (3) 焊接速度 焊接速度过高产生未熔合焊纹粗糙焊渣不 宜脱落，过低焊接速度造成焊缝的余高及溶宽过 大，同样使焊渣不宜脱落。将焊接的线能量输入 控制在 20kJ/cm 以内为宜，准确测量层间每一道 焊缝的厚度及宽度及耗用时间，确保线能量不超 标。 (4) 层间温度 控制层间温度在 205℃～250℃的同时预热 及工艺人员随时测量层间温度及时控制焊缝在 高温停留时间，避免晶粒长大变脆，降低焊缝韧 性。 (5) 焊道排列 优化焊层形状非常重要，及时调整焊丝偏移 量，注意焊缝的波纹与颜色变化，控制焊接坡口 两侧的成型，以形成斜面或略凸起为宜，避免焊 道凹型易出现细小的裂纹。 (6) 焊接打磨清理 坡口两端内壁上残留部分飞溅熔渣也非常 重要，在进行超声波探伤检查中，有部分指示长 度在 5mm 以下（点状缺陷）焊口挖开后靠坡口 两端缺陷为线性的夹渣及未熔合。 转速的范围相匹配，要求焊工采用砂轮对层 间每一道焊缝表面进行打磨，认真自检严格把 关，避免焊接过程中由于清理不到位很容易引起 焊缝内部缺陷的产生。 4.4 焊后热处理控制 4.4.1 后热处理 焊接完毕后冷却到 100℃～80℃恒温 2h后进 行 300℃～350℃的消氢处理，然后冷却到室温。 将预热焊缝两侧的加热带重新布置在焊缝 上，对热电偶补偿线应做出重点检查，避免与电 源线混在一起，应单独布置保证温度测量的准确 性。保证加热器的宽度、均温区的宽度、保温层 的宽度及厚度符合要求。 在焊接P92钢过程中，厂外供电线路意外出 现停电事故，事先准备了应急措施启动厂内备用 电源设备对P92钢焊缝进行300℃～350℃的消氢 处理，恢复供电后并经过焊缝无损检查合格，重 新预热焊接。 图 4 焊接热处理曲线 390 ????? www.bzfxw.com ???? This is trial version www.adultpdf.com 超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 4.4.2 回火热处理 焊后热处理的恒温温度为 760℃±10℃。在 实际热处理过程中应根据所用焊材 Ni、Mn 含量 调整实际的热处理控温温度。当 Ni+Mn＜1.0％ 时，热处理温度应往上限设定，1.0％≤Ni+Mn＜ 1.5％，热处理温度应设定为 760℃。同时在设定 控温温度时应考虑热电偶及温控柜的误差。 营口电厂P92钢焊缝采用炉式整体热处理按6h 做合格，而用远红外带式热处理方法实际需 9h。 由上述经验数据初步可以推算出热处理恒温时 间的经验公式： T=（2.5-3.5）δ/25 h 式中 δ=管子实际壁厚 括号中值，炉式热处理取偏下限，远红外带 式热处理取偏上限。 在后热处理完成后的一周内及时安排热处 理炉进行 760℃±10℃的高温回火热处理。热处 理曲线由专门的打印机随时记录。由焊接工艺员 对曲线进行检查。 热电偶定期检定，表显示温 度与实际温度温差不得超过 20℃。 表 10 P92 钢焊缝及热影响区硬度 4.5 焊后检验控制 P92 钢环焊缝进行 400%的无损探伤，除热处 理后做 100%UT+100%MT 外，在热处理前增做 100%UT+100%MT，P92 钢角焊缝除热处理后 100%PT，增加热处理前 100%PT。 在 P91、P92 钢焊接接头的探伤实践中，发 现小部分在热处理前不需要进行记录的微小缺 陷显示，在热处理后，能量会变大，虽然也不一 定超出标准规定，但其危害性已经得到体现。所 以 在热处理前后，进行两次超声波探伤，对 比两次超声波探伤所发现缺陷的波形和能量做 出最终判断。 热处理后进行硬度检查，要求同种钢焊接接 头热处理后焊缝的硬度，一般不超过母材布氏硬 度值加 100HBW，且布氏硬度值≤270HBW。 5 结论 通过对 P92 钢焊接过程中以下几方面的控 制： （1）预热及层间温度的控制； （2）对焊接线能量的控制； （3）对热处理温度的控制。 我们获得了很好的焊接合格率，而且我厂采 用整体热处理炉加热，加热温度均匀，避免内外 壁温度差过大导致焊缝断面性能不均匀的情况。 从我厂的过程控制实践中可以看出，对焊接 过程的控制也有力的保证了这些工艺的有效实 施，从而保证了焊接质量。 由此可以认为，对于 P92 钢的焊接，采用综 合控制理念并在实际生产中坚持应用是一个有 效提高 P92 钢焊接质量的手段，同时也为今后进 一步改进焊接质量管理工作提供了新思路。 参考文献 [1]《T/P92 钢手册》-瓦卢瑞克·曼内斯曼钢管公司（简称 V＆ M 钢管公司） [2] 电站新型钢材焊接工艺研讨会会议纪要—P92/T92 钢推荐焊 接工艺 [3] 华能电厂 P92 管道焊接工艺实施细则（试行） [4]《焊接手册》（第二版）---中国机械工程学会焊接学会 [5] DL/T869-2004 《火力发电厂焊接技术规程》 [6] DL/T819-2002 《火力发电厂焊接热处理技术规程》 作者简介 赵桂云，1971 年出生， 工学学士。热能专业工程师，现任天津 电力建设公司修造厂车间副主任，主抓车间各工序的工艺过程控 制及工艺改进创新。 刘元生，男 56 岁，天津电建公司修造厂技术部工艺主管，主要 从事工艺评定、工艺制度的制定、主抓工艺检查、过程控制工作。 孟庆若，1972 年出生，工学学士，国际焊接工程师，长期从事 电力行业现场施工及工厂化加工的焊接技术管理和研发工作。 材质规格 母材（HB） 焊缝（HB） ID292×71 /A335P92 188 182 183 225 224 220 391This is trial version www.adultpdf.com