脚手架方案（悬挑）

悬挑式脚手架 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一、工程概况 （1）、项目概况 工程名称：楠博苑5期C2标段安居工程； 建设地点：成都市龙泉驿区大面镇； 业主单位：成都经济技术开发区城市建设投资经营有限公司； 设计单位：四川省天拓建筑设计有限责任公司； 监理单位：四川元丰建设项目管理有限公司； 施工单位：四川石岭建筑工程有限公司； 监督单位：龙泉驿区建设工程质量安全监督站； （2）、工程概况 该工程为成都经济技术开发区城市建设投资经营有限公司投资兴建的楠博苑5期C2标段安居工程，位于成都市龙泉驿区大面镇。该建筑总建筑面积约为69000m2，地上18层、地下室2层。建筑高度59.5米。 本工程建筑结构形式均为框架剪力墙结构，基础形式为筏板基础，抗震设防烈度为7度，抗震类别为丙类，合理使用年限为50年；建筑安全等级为二级。 二、编制依据、参考资料 《建筑施工脚手架实用 手册 华为质量管理手册 下载焊接手册下载团建手册下载团建手册下载ld手册下载 》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢管脚手架扣件》、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、《建筑结构荷载规范》（GBJ9）、《建筑施工安全检查 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》JGJ59-99 三、施工设计思路 根据该工程实际情况考虑，外脚手架12层（37m）以下采用双排落地式钢管脚手架,13层（37m）以上为工字钢悬挑式钢管脚手架，悬挑六层。悬挑架悬挑最大高度为18米（6层），。 落地式钢管脚手架搭设方案已专项编制上报，故本方案只涉及悬挑脚手架搭设。 3.1、悬挑架 架体37米以上为悬挑式钢管脚手架,选用12.6号工字钢悬挑,每根钢梁横向间距1.5m，一端悬挑上拉钢丝绳，一端搭设在楼面上用两个钢筋拉环固定，钢筋最小直径为φ16的圆钢，钢筋拉环预埋在楼板砼中，与楼板下层钢筋锚固长度为30cm。悬挑钢梁在楼板上锚固长度为2米。钢丝绳的拉环直径不小于φ14，拉绳直径不小于18.5mm。钢丝绳另一端固定在上层的框架梁上。搭设高度为18米（6层）。立杆的纵距为1.50米、横距为0.90米，离墙0.30米，步距为1.80米，连墙件采用2步3跨。 四、施工方法 4.1、施工准备 在搭设脚手架前，应做好以下准备工作： 4.1.1、单位工程各级负责人按已审批的外架专项施工组织设计中和有关脚手架要求，逐级向搭设和使用人员进行技术安全交底。 4.1.2、钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构件按各种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 4.1.3、清除地面杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。 4.1.4、各种不同用途的钢管油漆颜色要求及相应数量一览表。 4.2、搭设 4.2.1、悬挑式钢管脚手架搭设顺序如下： 悬挑钢梁→立杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙杆（或加抛撑）→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆…→拉结钢丝绳。 4.3、拆 除： 拆除前必须完成以下准备工作： 4.3.1、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； 4.3.2、根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施； 4.3.3、拆除安全技术措施，由单位工程负责人逐级进行技术交底； 4.3.4、清除脚手架上杂物及地面障碍物。 4.4、拆除应否符合以下要求： 设立警戒区域、安排专人警戒工作，由项目专职安全员进行现场监督、警戒工作。 4.4.1、拆除顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业； 4.4.2、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固； 4.4.3、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5米）时，先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件； 4.4.4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，按要求设置连墙件和横向支撑加固。 4.4.5、各构配件必须及时分段集中在楼层中并运至地面。严禁抛扔、集中在外脚手架上。 4.4.6、运至地面的构配件按要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。 五、生产管理 5.1、组织管理 该外架工程组织专业队伍进行施工，施工队由队长及专业操作人员组成，操作人员人数5～25人，架体搭设期间为10～25人，使用阶段为10～15人。专业施工队中配备技师3～4人，高级操作工5～10人，其余为中级操作工，工龄均在5年以上。 5.2、施工目标 5.2.1、安全目标：杜绝重大伤亡事故，减少一般事故，年累计轻伤事故频率控制在2‰以内，创成都市标化工地。 5.2.2、文明施工目标：强化文明施工，创成都市文明工地。 5.2.3、工期目标：确保与主体施工进度同步。 六、安全管理 6.1、人员要求 6.1.1、脚手架搭设人员全部是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。 6.1.2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 6.2、搭设阶段 6.2.1、脚手架的构配件质量必须按要求进行检验，合格后方准使用。 6.2.2、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题及时校正。 6.2.2.1基础完工后及脚手架搭设前； 6.2.2.2操作层上施加荷载前； 6.2.2.3每搭设完10米高度后； 6.2.2.4达到设计高度后。 6.2.3、脚手架的搭设质量必须符合要求，经建设方、监理、项目部验收后方能投入使用。 6.3、使用阶段 6.3.1、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂泵的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 6.3.2、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。 6.3.3、设专人负责对脚手架进行经常检查和保修： 6.3.4、在下列情况下，必须对脚手架进行检查： 6.3.4.1、在六级大风与大雨后； 6.3.4.2、寒冷地区开冻后； 6.3.4.3、停用超过一个月，复工前。 6.3.5、检查保修项目： 6.3.5.1、各主节点处杆件的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工组织设计要求； 6.3.5.2、地基是否积水，底座是否松动、立柱是否悬空； 6.3.5.3、扣件螺栓是否松动； 6.3.5.4、安全防护措施是否符合要求。 6.4、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件： 6.4.1、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 6.4.2、连墙件； 6.4.3、支撑； 6.4.4、栏杆、挡脚板。 要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。 6.5、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，是否应采取安全措施，并报主管部门批准。 6.6、临街搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。 6.7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 6.8、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。 七、技术安全要求 7.1、扣件必须有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。 7.2、钢管脚手架的立杆应垂直稳放在金属底座或垫木上。立杆间距不得大于1.5米；大横杆间距不得大于1.2米；小横杆间距不得大于1.5米。钢管立杆、大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。 7.3、在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆与墙面一般不大于30度，并应支撑在建筑物的牢固部分，不得支撑在窗台板、窗檐、线脚等地方。墙内大横杆两端都必须伸过门窗洞不得少于25厘米。挑架所有受力点都要设置双扣，同时要绑防护栏杆。 7.4、脚手架设计计算必须符合脚手架规范的有关规定，并经公司技术负责人审批。 7.5、脚手架专项施工方案应与施工现场搭设的脚手架类型相符，当现场因故改变脚手架类型时，必须重新修改脚手架方案并经审批后，方可施工。 7.6、离工字钢20厘米处，设置纵向及横向扫地杆。设置扫地杆的做法与大横杆及小横杆相同，其作用以固定立杆底部，约束立杆水平位移及沉陷，从实践中看，不设置扫地杆的脚手架承载能力也有下降。 7.7、剪刀撑是防止脚手架纵向变形的重要措施，合理设置剪刀撑还可以增强脚手架的整体刚度，提高脚手架承载能力12﹪以上。 7.7.1、每组剪刀撑跨越立杆根数为5～7根（﹥6米），斜杆与地面夹角在45o～60o之间。 7.7.2、本工程双排脚手架，在外侧立面必须沿长度和高度连续设置。 7.7.3、剪刀撑斜杆应与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上。 7.7.4、剪刀撑斜杆的接长，均采用搭接，搭接长度不小于1米，设置3个旋转扣件。 7.8、双排脚手架搭设的小横杆，必须在小横杆的两端与里外排大横杆扣牢，否则双排脚手架将变成两片脚手架，不能共同工作，失去脚手架的整体性；双排脚手架的小横杆两端应固定在立杆上，大横杆搁置在小横杆上固定，大横杆间距≤40㎝。 7.9、架体内封闭 7.9.1、脚手架铺设脚手板一般应至少两层，上层为作业层下层为防护层，当作业层脚手板发生问题而落人落物时，下层有一层起防护作用。当作业层脚手板下无防护层时，应尽量靠近作业层处挂一层平网作防护层，平网不应离作业层太远，应防止坠落时平网与作业层之间小横杆的伤害。 7.9.2、当作业层脚手板与建筑物之间缝隙（≥15㎝）已构成落物、落人危险时，也应采取防护措施，该工程离墙为30㎝已存在隐患，采用内铺水平兜网（两层设置一道）方法，不使落物对作业层以下发生伤害。 7.10、通道 悬挑脚手架上人通道利用主体施工楼梯作为上下通道，要求楼梯施工时，模板支撑架立杆设置满足行人通行要求，地面不得堆放杂物，保持通道畅通。 7.11、安全网防护 工程施工过程中，为防止落物和减少污染，必须采用密目式安全网对建筑物进行全封闭。 7.11.1、外脚手架施工时，在双排脚手架的外排杆，随脚手架的升高用密目式安全网封闭。 7.12、楼梯口、电梯井口防护 “四口五临边”的防护栏杆均按规范要求搭设，并涤刷黄黑相间油漆警示。 7.12.1、《建筑施工高处作业安全技术规范》规定：进行洞口作业以及因工程工序需要产生的，使人与物有坠落危险或危及人身安全的其他洞口进行高处作业时，必须按规定设置防护设施。 7.12.2、楼梯口应设置防护栏杆；电梯井口除设置1200㎜高的固定栅门外，（栅门网格的间距不应大于12㎝）还应在电梯井内每隔两层（不大于10m）设置一道安全网，地下室及一层楼地面电梯井口必须设置硬防护（要求严密、牢固）。平网内无杂物，网与井壁间隙不大于10㎝。当防护高度超过一个标准层时，不得采用脚手板等硬质材料做水平防护。 7.12.3、防护栏杆、防护栅门应符合规范规定，整齐牢固，与现场规范化管理相适应。防护设施应在施工组织设计中有设计、有图纸，并经验收形成工具化、定型化的防护用具，安全可靠、整齐美观，周转使用。 7.13、通道口防护 7.13.1、在建工程地面入口处和施工现场在施工程人员流动密集的通道上方，应设置防护棚，防止因落物产生的物体打击事故。 7.13.2、防护棚顶部采用双层防护，材料采用5㎝厚竹脚手板或相当于5㎝厚木板强度的其他材料，两侧应沿栏杆架用密目式安全网封严。出入口处防护棚的长度应视建筑物的高度而定，符合坠落半径的尺寸要求。 7.13.4、防护棚上部严禁堆放材料， 7.14、阳台、楼板、屋面等临边防护 7.14.1、《建筑施工高处作业安全技术规范》规定：施工现场中，工作面边沿无防护设施或围护设施高度低于120㎝时，都要按规定搭设临边防护栏杆。 7.14.2、临边防护栏杆搭设要求： 7.14.2.1、防护栏杆由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上横杆离地面高度为 1.2米，下横杆离地面高度为0.5～0.6米。横杆长度大于2米时，必须加设栏杆柱。 7.14.2.2、栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N外力。 7.14.2.3、防护栏杆必须自上而下用密目网封闭，并在栏杆下边设置严密固定的高度不低于18㎝的挡脚板。 7.14.2.4、当临边外侧临街道时，除设置防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂密目网作全封闭处理。 八、主要材料 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 名 称 规 格 数 量 钢 管 φ48mm×3.5mm （1.2-6m ） 500t 扣 件 φ48mm×3.5mm 20000个 脚 手 板 3000×300×50㎜ 4000块 脚 手 板 2000×300×50㎜ 2000块 密目安全网 1.8m×6.0m 600床 水平安全网 1.5 m×6.0m 240床 悬挑脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距按楼层层层设置，水平间距不大于5米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1 层； 3.风荷载参数 本工程地处成都市，查荷载规范基本风压为0.3，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.13； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。 与楼板连接的钢筋直径(mm):16mm； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 如下: 最大弯矩 Mqmax =2.356×0.92/8 = 0.239 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =46.959 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 σ =46.959 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.713×9004/(384×2.06×105×121900)=0.583 mm； 小横杆的最大挠度 0.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/3=1.35 kN； 荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.06 kN； 大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.06×1.5= 0.425 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.425=0.432 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.432×106/5080=84.948 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = 84.948 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.035+0.158+1.35）/2=0.771kN V= 1.883×0.771×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.951 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.951=2.004 mm； 大横杆的最大挠度 2.004 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×2.025=3.229 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = [0.1248+(0.90×2/2)×0.038/1.80]×20.30 = 2.923； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35×2×1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.63 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14×2×1.5/2 = 0.21 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×20.3 = 0.152 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.915 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×0.9×1.5×1/2 = 2.025 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.3×1×1.13 = 0.237 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.915+ 1.4×2.025= 7.534 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.915+ 0.85×1.4×2.025= 7.108 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.237×1.5× 1.82/10 = 0.137 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.534 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 7534/(0.186×489)=82.828 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 82.828 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.108 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 7108.29/(0.186×489)+137066.58/5080 = 105.133 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 105.133 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.237 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.583 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.583 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 8.583 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 8.583小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×3.915 +1.4×2.025 = 7.534 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.5×0.0001×78.5 = 0.203 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 9.101 kN； R[2] = 6.767 kN； R[3] = -0.031 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.265 kN.m； 最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.265×106 /( 1.05 ×102000 )+ 0×103 / 2150 = 11.807 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 11.807 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb = 570 ×9.1×80× 235 /( 1200×140×235) = 2.47 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.956。 经过计算得到最大应力 σ = 1.265×106 /( 0.956×102000 )= 12.97 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 12.97 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=9.802 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=9.802 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -- 钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取9.802kN，α=0.82，K=8，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于14mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=9.802kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(980.166×4/3.142×125) 1/2 =10mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.031 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[31.202×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.63 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.031kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm； [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 31.202/(3.142×20×1.57)=0.316mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.031kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！ 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 6.767kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2； 经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=6.77 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 900 300 2900 拉环 钢丝拉绳 工字钢 2000 悬挑外架示意图 6 第1页