2013年某桥梁维修加固工程设计图

浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程施工图 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 第二册共二册2013年04月浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程施工图设计部门负责人：__________项目负责人：__________总工程师：__________院长：__________第1页共1页序号图表名称图表编号页码序号图表名称图表编号页码12说明书1~203桥桥梁加固维修一览表2145温州西过境段桥梁加固维修 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 数量表S-1226金竹高架桥加固维修设计图表S-2-1~323~257仙门河大桥加固维修设计图表S-3-1~226~278双屿立交桥加固维修设计图表S-4-1~328~309水厂立交桥加固维修设计图表S-5-1~431~341011大洋大桥加固维修材料数量表S-63512大洋大桥加固维修总体示意图S-7-1～436～3913预应力组合箱梁体外预应力加固设计图S-8-1～840～4714预应力组合箱梁粘贴钢板加固设计图S-94815预应力组合箱梁钢横梁设计图S-1049温州西过境段桥梁加固设计图表大洋大桥梁加固设计图表目录一、总体设计项目名称:浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第1页说明书1概述1.1设计依据（1）“浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程”项目委托书（浙江金丽温高速公路有限公司）；（2）《金丽温高速公路2012年桥梁定期检查工程（二标段）》（2012年9月，北京九通衢道桥工程技术有限公司）；（3）《金丽温大洋大桥静载试验报告》（2010年7月，浙江省交通规划设计研究院试验中心）；（4）《金丽温高速丽青段大洋大桥检测报告》（2010年8月，浙江省交通规划设计研究院试验中心）；（5）《浙江金丽温高速大洋大桥预应力检测报告》（2010年8月，西安长大公路工程检测中心）；（6）《浙江省金丽温高速公路丽水至青田段设计文件演算》（25m、0度装配式部分预应力混凝土箱型连续梁）（2010年9月，中交第一公路勘察设计研究院有限公司）；（7）《金丽温高速公路丽青段大洋大桥桥梁病害 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 及加固方案专家咨询会专家组意见》（2010年11月，浙江金丽温高速公路有限公司）；（8）《金丽温高速公路丽青段大洋大桥加固维修方案设计审查意见》（2011年1月，浙江金丽温高速公路有限公司）；(9)《金丽温高速丽青段大洋大桥动荷载试验报告》（2012年8月，杭州公科路桥技术有限公司）；（10）《金丽温高速丽青段大洋大桥病害及加固方法有限元分析报告》（2012年8月，杭州公科路桥技术有限公司）；(11)《金丽温高速公路丽青段大洋大桥有限元分析及加固方案审查意见》（2012年10月15日，浙江金丽温高速公路有限公司）；（12）《金丽温高速公路丽青段大洋大桥加固设计审查意见》（2012年11月28日，浙江金丽温高速公路有限公司）；（13）金丽温高速2013年桥梁维修加固设计审查意见（2013年4月1日）；（14）相关竣工图纸。1.2工程概况1.2.1项目简况金丽温高速起自金华二仙桥杭金衢高速公路，经金华市、武义县、永康市、缙云县、丽水市、青田县、永嘉县、温州市，终点在温州南白象与甬台温高速公路相连接，全长234.053公里。其中温州西过境段全长23.2公里（K0+500~K23+700），桥梁共计31座。大洋大桥位于金丽温高速公路丽青段，由浙江省交通规划设计研究院设计，北京城建道桥工程有限公司施工。该桥中心桩号K161+129，上部结构为6×25m+7×25m+6×25m先简支后连续部分预应力砼组合箱梁，桥梁全长480m，全宽25m，右偏角90°，下部结构为重力式桥台、扩大基础，双柱式桥墩、钻孔灌注桩基础。图1立面照图2正面照桥梁采用25m部分预应力砼组合箱梁，主梁高度1.4m，梁间距2.9m，其中内梁预制宽度2.4m、边梁预制宽度2.85m，翼缘板中间湿接缝宽度0.5m。主梁跨中腹板厚0.18m，两端部均匀加厚至0.25m。箱梁底宽1m，跨中底板厚度0.18m，两端部均匀加厚至0.25m。浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第2页经多年营运，部分桥涵已呈现不同程度的病害，为保证桥梁结构的正常运营和安全，合理的桥涵养护工作非常必要。受浙江金丽温高速公路有限公司委托，本次我院对温州西过境段金竹高架桥、仙门河大桥、双屿立交桥、水厂立交桥及丽青段的大洋大桥共5座桥梁进行维修加固设计，确保桥梁正常使用和安全。1.2.2测设经过（温州西过境段）（1）2012年7月，西安长大公路工程检测中心受浙江金丽温高速公路有限公司委托对金丽温高速公路温州西过境段沿线桥梁进行了定期检查，并提交了《金丽温高速公路2012年桥梁定期检查工程（一标段）》。（2）2013年2月，浙江金丽温高速公路有限公司委托我院对金丽温高速公路金华段、丽水段和温州西过境段沿线病害桥梁进行加固维修设计。我院接到任务后于2013年3月12~13日派相关技术人员赴现场对病害桥梁进行了现场勘察，并收集了相关资料。根据《定期检查报告》及现场勘查情况，我院对桥梁的病害进行了认真分析和研究，在与业主对桥梁的养护历史和现状进行沟通后，编制了《方案设计》，提交评审。（3）2013年4月1日，浙江金丽温高速公路有限公司在杭州组织召开金丽温高速公路2013年桥梁维修加固设计方案审查会。会议邀请了浙江省公路管理局、浙江省交通投资集团有限公司等单位专家参加。会议听取了我院对本次桥梁加固设计方案的介绍，与会专家认为方案设计基本可行，达到了方案设计深度要求，也提出了一些建议和意见。我院在综合考虑审查意见及进一步分析的基础上对方案进行了调整和细化，最终形成了本次施工图设计。1.2.3测设经过（大洋大桥）（1）2010年3月，浙江金丽温高速公路有限公司在对大洋大桥进行定期检查时，发现该桥已呈现不同程度的病害，部分桥跨箱梁腹板出现较多超限裂缝，严重影响到桥梁的正常运营和安全。为此，浙江金丽温高速公路有限公司特委托我院对本桥进行加固维修设计。（2）2010年3月17日，我院对大洋大桥进行了详细的现场勘察并收集了相关资料，根据《金丽温高速公路丽青段桥梁定期检查报告》（2009年12月），对病害桥梁进行了分析和研究后，编制了《方案设计》，并建议对大洋大桥病害严重桥跨进行荷载试验及预应力检测，为病害原因分析及加固方案的合理完善提供更为充分的基础资料。（3）2010年5月30日，浙江金丽温高速公路有限公司组织召开金丽温高速公路桥梁检测暨丽青段桥梁加固设计方案审查会。会议邀请了浙江省交通运输厅、浙江省公路管理局、浙江省交通投资集团有限公司、杭州市交通质监局等单位专家参加。会议听取了我院关于金丽温高速公路2009年桥梁检测情况和丽青段桥梁加固维修工程方案设计的汇报，由于前期开展的荷载试验尚未有完整报告，与会专家要求在荷载试验后结合试验报告进一步分析预应力组合箱梁的横向裂缝、竖向裂缝成因、检测裂缝深度、预应力值，并完善方案。（4）2010年7月～9月，我院试验中心对大洋大桥上行第5跨和第8跨进行了静载试验，西安长大公路工程检测中心对大洋大桥组合箱梁的预应力进行了检测、中交第一公路勘察设计研究院有限公司对大洋大桥上部结构进行了结构验算。（5）我院根据《金丽温大洋大桥静载试验报告》、《金丽温高速丽青段大洋大桥检测报告》、《浙江金丽温高速大洋大桥预应力检测报告》、《浙江省金丽温高速公路丽水至青田段设计文件演算》，我院对病害情况进行了进一步分析、研究并经理论计算后，于9月底提交了《浙江金丽温高速公路大洋大桥、余天弄分离桥加固维修工程方案设计》。（6）2010年11月28日，浙江金丽温高速公路有限公司召开金丽温高速公路丽青段大洋大桥桥梁病害分析及加固方案专家咨询会。会议邀请了浙江省交通运输厅、浙江省公路管理局、浙江省交通投资集团有限公司、杭州市交通质监局等单位专家参加。会议听取了检测单位检测和荷载试验报告、预应力检测报告、设计单位的设计演算分析、加固设计单位的加固维修工程方案设计报告，并对病害成因及加固方案进行了分析和讨论，形成了纪要。我院在综合考虑专家组意见及进一步分析核算的基础上对方案进行了调整，提交了《方案设计》。浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第3页（7）2011年1月14日，浙江金丽温高速公路有限公司召开金丽温高速公路丽青段大洋大桥加固维修方案设计审查会。会议邀请了浙江省交通运输厅、浙江省公路管理局、浙江省交通投资集团有限公司、杭州市交通质监局等单位专家参加。会议听取了我院的方案设计情况介绍，并对病害成因及加固方案进行了分析和讨论，形成了纪要。（8）2011年2月，我院根据专家组意见对方案进行了调整和优化，提交了《浙江金丽温高速公路大洋大桥加固维修工程施工图设计》，将上行线第5跨和第8跨作为试行桥跨先进行加固。（9）2011年12月，大洋大桥完成上行线第5跨、第8跨试验桥跨的维修加固施工，我院试验中心于2012年3月对试行桥跨进行了荷载试验，以确实掌握加固后的结构受力状态和加固效果。（10）2012年7月，浙江金丽温高速公路有限公司委托杭州公科路桥技术有限公司（交通运输部公路科学研究院）对大洋大桥上行第8跨、第9跨、第10跨进行动载试验，并对其病害和加固方法进行有限元分析，提出优化方案。（11）2012年10月15日，浙江金丽温高速公路有限公司在杭州召开了金丽温高速丽青段大洋大桥有限元分析及加固方案审查会。与会专家听取了交通运输部公路科学研究院对有限元分析及加固方案情况介绍，并对病害成因及加固方案进行了分析和讨论，形成了纪要。专家们经讨论认为：由于小箱梁的病害问题比较复杂的，采用加大截面加固的方法对小箱梁结构影响较大，存在着较多的不确定性，结合已试行的加横隔板、加斜撑加固及黏贴钢板加固的试验结果，建议大洋大桥采用部分体外预应力并增设2道横隔板的加固方案。（12）2012年11月，我院根据专家组意见对大洋大桥加固方案进行了调整和优化，提交了《浙江金丽温高速公路大洋大桥加固维修工程施工图设计》。（13）2012年11月28日，浙江金丽温高速公路有限公司在杭州召开了金丽温高速丽青段大洋大桥加固设计审查会。与会专家听取了设计单位浙江省交通设计研究院对大洋大桥加固设计情况介绍，并对加固方案进行了分析和讨论，形成了纪要。我院根据专家组意见对加固方案在进一步分析核算的基础上，进行了优化和细化，最终形成了本次《施工图设计》。1.2.5方案审查会审查意见执行情况（温州西过境段）（1）补充检测报告相关内容，对比分析历年检测结果，并完善病害成因分析等内容。执行情况：已根据此意见补充相关检测内容，完善病害成因分析。（2）对出现空心板底横向裂缝、盖梁竖向裂缝的桥梁目前采用常规处理，应加强监测，视监测结果采取相应的措施。执行情况：采纳。（3）加固设计中应考虑避免铰缝加固、支座顶升等加固施工对结构带来二次破坏，建议补充完善相关施工工艺要求。执行情况：已根据此意见补充相关施工工艺要求。（4）进一步分析完善拱桥套拱加固、U型桥台预应力锚杆加固等内容。执行情况：采纳。（5）进一步优化完善空心板、U型桥台、拱桥加固的排水措施。执行情况：采纳。1.2.4施工图审查会专家组意见执行情况（大洋大桥）（1）由于本桥的原小箱梁结构比较单薄，应加强施工期间的植筋和锚固块的施工要求，加强动态设计和施工监控，设计单位应派出设计代表，了解施工情况，及时对施工期间产生的情况完善设计，确保设计意图的体现。执行情况：采纳。（2）由于施加体外预应力对整桥结构受力有一定影响，建议对整桥在预应力加固后的状态进行局部分析，特别是对两端连续段的受力情况进行验算。执行情况：采纳。（3）请设计单位明确采用的防腐设计中的外表面涂装的具体指标。执行情况：采纳。1.3桥梁病害情况桥梁病害情况详见北京九通衢道桥工程技术有限公司编制的《金丽温高速公路2012年桥梁定期检查工程（二标段）》和大洋大桥的相关检测及荷载试验报告。桥梁各构件主要病害如下：浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第4页本次加固桥梁技术状况一览表类别路段1类（座）2类（座）3类（座）合计（座）温州西过境段/314丽青段//111.3.1温州西过境段1.3.1.1钢筋混凝土组合箱梁本次温州西过境段加固的4座桥梁中，金竹高架桥为钢筋混凝土组合箱梁，主要病害为钢筋混凝土箱梁腹板有多条竖向裂缝，宽度未超过 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 限值。经过与历年定期检测对比，左幅25、30、31跨和右幅25、30、31、32跨钢筋混凝土箱梁腹板、底板共有约480条裂缝，为新发现病害。图3：组合箱梁左腹板竖向裂缝图4：组合箱梁右腹板竖向裂缝1.3.1.2空心板底火烧、刮擦病害本次温州西过境段加固的4座桥梁中，水厂立交桥、双屿立交桥个别梁体有车辆剐蹭的痕迹，水厂立交桥左幅17跨、18跨板发现梁体受火烧影响混凝土脱落露筋的现象。图5：梁底刮擦图6：板底火烧痕迹1.3.1.3盖梁、台帽、立柱盖梁、台帽主要病害为水侵蚀、局部露筋锈蚀、混凝土剥落，竖向裂缝较多，台帽部分竖向裂缝超限。经过与07年定期检测对比，盖梁、台帽裂缝、破损露筋等病害均较稳定。其中金竹高架桥右幅22#墩受火害致混凝土胀裂、露筋，为新出现病害。图7：盖梁收缩裂缝图8：台帽竖向裂缝图9：立柱受火害图10：立柱火害、混凝土破落1.3.1.4支座本次温州西过境段加固的4座桥梁中，双屿立交桥支座整体情况较差，主要存在老化开裂、浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第5页脱空失效、在四氟板与钢滑板间找平失效、橡胶板破损等病害。相比较近年检测结果，病害发展较快。图11：支座老化开裂图12：支座滑移1.3.2大洋大桥1.3.2.12009年12月桥梁检测结果本次桥梁检查的详细情况详见浙江金丽温高速公路有限公司和浙江省交通规划设计研究院试验中心编制的《金丽温高速公路丽青段桥梁定期检查报告》。桥梁主要病害有以下几类：（1）组合箱梁腹板均存在竖向缝、斜向缝，裂缝在1/4L～3/4L位置，裂缝长0.4～1.7m不等，宽度为0.06～0.4mm；第5跨、第8跨1#、4#箱梁板底跨中部位出现横向缝，间距15～25cm，宽度为0.04～0.12mm。（2）大洋大桥组合箱梁个别墩顶端横隔板存在竖向裂缝，长度0.7～1.2m不等，宽度为0.1～0.3mm。（3）大洋大桥盖梁出现多条短小竖向裂缝，裂缝宽度在0.06～0.25mm。1.3.2.22010年7月金丽温大洋大桥静载试验结果根据静载试验结果，大洋大桥上行线第5跨和第8跨的主要结论有以下几条：（1）各片箱梁的实测挠度校验系数普遍大于1，梁体刚度不能满足试验规范的要求。（2）试验跨横向联系构件工作状态良好，能较好的分配汽车荷载。（3）结构整体目前仍处于弹性工作状态，卸载后挠度基本能够恢复。（4）试验荷载下裂缝宽度张开量较大，存在进一步扩展的趋势，结构处于较危险的状态。1.3.2.32010年8月金丽温高速丽青段大洋大桥检测结果（1）大洋大桥主要病害为箱梁腹板的竖向或斜向八字形裂缝，裂缝大都位于跨中区域，取芯结果表明部分裂缝深度已贯穿整个腹板；次要病害为横隔板普遍竖向开裂，部分桥墩盖梁的负弯矩区有少量竖向裂缝，但缝宽未超限。（2）无损检测和局部破损检测结果表明，小箱梁腹板厚度尺寸变异性较大，抽检腹板中最小厚度仅为设计值的79%；混凝土材质、钢筋特性基本符合设计要求；预应力管道注浆局部存在空洞；第5跨小箱梁跨中有少量下挠，裂缝对刚度的削弱较明显。（3）从裂缝位置和形态来看，预应力筋对其覆盖区域有较好的裂缝抑制效应，推测腹板浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第6页裂缝首先是从腹板中性轴附近开裂，然后向上或向下延伸；裂缝成因可能和预应力、腹板厚度偏薄等因素相关。（4）结构承载力检算结果表明采用0.9的旧桥检算系数对抗力进行折减后，边梁以及中跨中梁的极限承载能力已不能满足设计要求。从现场裂缝情况看，边梁比中梁严重，次边跨和中跨比边跨严重，这和验算结果基本是吻合的。1.3.2.4金丽温高速丽青段大洋大桥预应力检测结果从大洋大桥随机抽检底板束总共六个测点，其中3个测点实测值大于理论值。一个测点实测值略大于理论值，较接近理论值。另外2个实测值小于理论值。实测底板钢绞线张力小于理论计算值比率约占三分之一。顶板束2个测点实测值均大于理论值。实测顶板钢绞线张力均大于理论计算值。1.3.2.52009年12月检测与2010年7月检测结果对比根据《金丽温高速公路丽青段桥梁定期检查报告》（2009年12月）和《金丽温高速丽青段大洋大桥检测报告》（2010年8月）组合箱梁裂缝检测结果对比，可以看出，相对于09年12月大洋大桥检测结果，本次检测裂缝有以下特征：09年检测时，组合箱梁腹板出现竖向、斜向裂缝的数量和宽度有一定的发展，但发展速度不是很快。裂缝发展详见下表：上行第5跨1#板2#板3#板4#板09年检测11条（0.4mm）11条（0.26mm）11条（0.18mm）14条（0.4mm）10年检测13条（0.43mm）12条（0.26mm）10条（0.18mm）15条（0.4mm）上行第8跨1#板2#板3#板4#板09年检测15条（0.4mm）14条（0.22mm）8条（0.2mm）18条（0.26mm）10年检测22条（0.45mm）17条（0.3mm）14条（0.26mm）29条（0.42mm）1.3.2.6加固后荷载试验结论（1）加固后大垟大桥试验跨各片箱梁的实测挠度校验系数略大于1，梁体刚度不能达到原设计要求；但和加固前相比，整体刚度提升了20%左右。（2）试验跨横向联系构件工作状态良好；结构整体处于弹性工作状态。（3）裂缝在封闭后仍有较大变形量，封闭胶表面普遍出现反射出来的裂缝纹路。（4）从挠度数据来看，两种加固方法对刚度的提升效果没有明显差异；从应变数据来看，采用预应力碳纤维进行加固有效降低了应变幅值，效果更好一些。（5）建议增设箱梁腹板纵向钢板，预期可进一步提升其整体工作性能，可对试验跨试行加固，并验证加固效果。1.3.2.7动荷载试验结论（1）脉动试验的结果表明，结构的实测频率大于开裂加固后的理论频率值，实测振型与理论模态振型基本一致，各阶振型阻尼比处于正常范围内。（2）跳车试验结果表明，结构的振动响应及衰减时间正常，但第8、9桥跨因裂缝的存在振动响应值略大于结构状况良好的第10桥跨。（3）刹车试验结果表明，结构的振动响应及衰减时间正常，三桥跨纵桥向振动响应幅值基本一致。（4）无障碍行车试验表明，各桥跨的冲击系数均小于规范理论计算值，桥面平顺，车辆冲击对结构影响较小。（5）无障碍行车试验中，第8跨主梁纵向应变响应峰值大于第9、10跨的响应，表明该跨主梁的实际刚度低于其余两跨。（6）无障碍行车试验中，第8跨主梁跨中梁底存在较大的横向应变，而且同一截面左右两纵向测点的应变响应值差异明显，表明该跨主梁的扭转、横向弯曲现象明显，桥跨内增设的三道横隔梁有效加强了主梁之间联系。（7）第8桥跨经加固后，主梁结构刚度有一定的改善，横向联系得到了加强，但结构的整体刚度仍低于原设计的完好状态。1.3.2.8有限元分析结论（1）病害成因分析①设计荷载作用下箱梁截面应力值满足规范要求。②经计算在箱梁内外温差及超载荷载作用下，跨中截面箱梁腹板产生较大主拉应力；若跨中区域腹板偏薄，出现箱梁内外温差较大和超载荷载作用下，箱梁极易产生竖向或斜向裂缝。（2）加固方案分析结论浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第7页①加混凝土横隔板或加钢斜撑对降低活载产生的应力和位移有一定作用，加混凝土横隔板好于加钢斜撑，根据优化计算结果，跨中加2道横隔板为宜，继续增加横隔板数量，应力及位移降低效果不明显。②增加体外有粘结预应力能显著改善箱梁底板及腹板受力状况，但对梁体纵向刚度增加不大，截面极限抗弯承载力有所提高。③粘贴钢板使截面极限抗弯承载能力显著提高，并对改善底板及腹板受力状况及增加桥梁纵向刚度起到一定作用。④增大截面并张拉纵向预应力可显著改善底板及腹板受力状况，同时箱梁纵向刚度及截面极限抗弯承载能力显著提高。⑤增大截面张拉纵向预应力同时增设横隔板较单独增大截面，底板及腹板受力状况得到进一步改善，箱梁承载能力及纵、横向刚度大幅度提高。⑥根据计算分析及方案必选结果，建议对该桥增大截面（腹板增厚10cm，并补足原设计尺寸）张拉纵向预应力并增设横隔板，改善腹板及底板受力，有效提高截面承载能力和纵横向刚度。2设计原则和技术标准2.1设计原则（1）根据现有检测资料及现场勘察,结合对比历年检测结果，对本合同段内桥梁目前存在的主要问题进行研究分析，对业主委托内容有针对性的制定维修加固方案。（2）借鉴现有成功设计经验及科研成果，优先选择可操作性强、效果可靠、经济合理、技术可行、施工方便的加固维修方案。（3）设计方案充分考虑结构安全性与耐久性及后期养护的工作量与便利性。（4）配合动态施工，使之切合工程实际。2.2采用的主要规范与标准（1）《公路工程技术标准》（JTJ001-97，JTGB01-2003）；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89，JTGD60-2004）；（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85，JTGD62-2004）；（4）《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）；（5）《公路桥涵养护规范》（JTGH11-2004）；（6）《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）；（7）《港口工程混凝土粘接修补技术规程》（JTJ271-99）；（8）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）；（9）《公路桥梁承载能力检测评定规程》（JTG/TJ21-2011）；（10）《浙江省公路路面大中修、桥梁大修与改造、水毁修复工程设计文件编制指南》（浙江省公路管理局，2009年12月）；（11）本工程如有上述标准未涉及到的项目，以相应现行国家标准及行业标准为依据。2.3设计技术指标公路等级：高速公路设计荷载：维持原设计标准，即汽车-超20级，挂车-120。3加固设计3.1加固目标恢复桥梁使用功能，提高其承载能力，增强其安全性和耐久性。3.2常规措施本合同段加固的5座桥梁中，部分桥梁的空心板、盖梁、台帽、台身等构件存在裂缝、混凝土破损、钢筋外露锈蚀等病害，这些问题的存在削弱了原结构的刚度，降低了结构的安全性和耐久性，如不及时处理，将会影响结构的承载能力和正常使用。本次加固要求对照《定期检测报告》核对现场病害情况，对结构存在的这些病害采取以下加固措施：（1）钢筋外露锈蚀对结构外观出现钢筋外露锈蚀的区域清理干净，并对外露钢筋进行除锈、阻锈处理，然后按砼表面缺陷修复法修复。（2）混凝土表面缺陷对结构的混凝土破损、空洞按照病害情况分两种方法进行处理：对砼破损、空洞较浅、病害范围较小的区域将松散、破碎混凝土凿除至新鲜密实部位，或对渗水部位和蜂窝麻面部位打浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第8页磨或凿除表层至坚实界面，然后采用高强聚合物砂浆修复；对孔洞及深度超过5cm的深层疏松区采用高强无收缩灌浆料进行修补。对原来已修补的位置进行仔细检查，如质量较差，应按以上原则对缺陷重新进行修复。（3）裂缝对结构出现的裂缝均必须进行处理，要求对缝宽＜0.15mm的裂缝采用裂缝修补胶涂刷封闭处理，对缝宽≥0.15mm而又≤0.5mm的裂缝采用低压灌浆处理，对于缝宽＞0.5mm的裂缝采用填充法处理，经修补后，使结构恢复其刚度、整体性和耐久性。3.3钢筋混凝土组合箱梁腹板竖向裂缝典型桥梁：金竹高架桥病害成因分析：钢筋混凝土组合箱梁主要病害为腹板竖向裂缝，裂缝宽度未超过规范限值。钢筋砼构件是允许带裂缝工作的，由于超载车辆的反复冲击作用，箱梁在荷载作用下在砼薄弱部位产生结构性裂缝，影响了结构耐久性的同时，对结构刚度和承载能力也有影响。加固措施：此类裂缝为该结构的受力裂缝，裂缝宽度在设计允许范围内，经与历年检测结果对比，裂缝数量有一定的发展，如不处理，在影响结构耐久性的同时，对结构刚度和承载能力也会产生影响。因此本次加固对钢筋砼箱梁的裂缝、破损、露筋等病害按常规措施进行处治，以恢复结构的耐久性。3.4台帽裂缝典型桥梁：仙门河大桥病害成因分析：台帽均为钢筋砼结构，设计上是允许带裂缝工作的，尤其在施工不精及大量重载车的作用下，极易产生剪切裂缝。加固措施：经过与历年检测结果对比，台帽裂缝、破损露筋等病害均较稳定，根据同类病害处理经验，对台帽出现的裂缝采取封闭、灌浆处理，以恢复结构的刚度。3.5桥梁火烧损伤所属桥梁：水厂立交桥空心板、金竹高架桥桥墩受火害致混凝土胀裂病害成因分析：混凝土表面受火处温度升高较快，混凝土又具有热惰性大的特点，从而导致表面灼热温度高，沿构件截面的温度梯度大，使内部混凝土膨胀速率差过大而造成混凝土龟裂、起皮、崩落。桥墩熏黑为燃烧时所产生的烟雾所致。这些病害如不及时处治，将会影响结构正常使用和耐久性，并留下了安全隐患。加固措施：根据《检查报告》，火害对崩落部位混凝土影响较大，对其他部位影响程度较轻。因此本次加固主要针对火烧损伤部位进行维修加固，主要措施如下：（1）对空心板、桥墩被熏黑部位进行冲洗，待构件表面干净后作进一步的仔细检查，看是否存在裂缝、破损等病害。（2）凿除空心板、桥墩混凝土崩落、破损区域的松散混凝土至坚实界面，对外露钢筋进行除锈、阻锈处理，然后对缺损区域按常规措施进行修复。（3）对水厂立交桥左幅17跨、18跨空心板底涂刷有机硅纳米渗透性防护涂料，以恢复其耐久性。（4）对金竹高架桥右幅22#墩立柱辅以粘贴碳纤维布加固，以恢复并提高其耐久性。3.6空心板底刮擦典型桥梁：水厂立交桥加固措施：本次加固对空心板底板混凝土破损、空洞按照病害情况分两种情况进行处理：（1）对空心板底板砼破损、空洞较浅、病害范围较小的区域将松散、破碎混凝土凿除至新鲜密实部位，然后采用高强聚合物砂浆修复；（2）对孔洞及深度超过5cm的深层疏松区域，要求凿除松散砼至坚实界面，用新的螺纹钢筋与原保留钢筋焊接，替换原底板的受力钢筋，重新立模灌注高强无收缩灌浆料。（3）对16#、17#墩支座进行顶升更换。3.7支座老化开裂典型桥梁：双屿立交桥加固措施：支座局部脱空、老化、开裂、剪切变形严重等病害会改变结构边界条件，对结构受力及整体性不利，易带来次生病害。本次加固对双屿立交桥支座不能正常变形或滑移、老化开裂严重的左幅5#、6#、15#、20#、25#、26#、30#、33#、41#、45#、49#墩，右幅10#、16#、21#、26#、46#、49#、52#墩不能正常变形或滑移、老化开裂严重的支座进行梁板顶升后更换处理。3.8大洋大桥组合箱梁加固根据大洋大桥的有限元分析及加固方案审查意见，大洋大桥组合小箱梁裂缝的产生实际上浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第9页是结构主拉应力的承载能力不能满足设计要求的反映。本次加固结合已试行的上行线第5跨和第8跨试验桥跨的加固效果，综合考虑专家组意见及计算分析，对大洋大病害桥跨采取以下加固措施：3.3.1加固措施（1）对大洋大桥组合箱梁底板、腹板已处理裂缝进行检查，对新增加的裂缝缝宽＜0.15mm的裂缝采用裂缝修补胶涂刷封闭，缝宽≥0.15mm而又≤0.5mm的裂缝采用低压灌浆处理。经修补后，使结构恢复其刚度、整体性和耐久性。（2）对上行线第2‾4跨、第9跨、第15‾18跨，下行线第2‾5跨、第8‾12跨在组合箱梁腹板两侧布设共4束3Φs15.2的体外预应力钢束加固，增加组合箱梁压应力储备，提高其刚度。新增锚固块采用C50自密实砼；转向架、减振装置采用特制钢构件；体外预应力索采用镀锌或环氧涂敷无粘接钢绞线，外置PE防护套，采用专用可更换的体外预应力锚具。（3）对上行线第6跨、第7跨、第12跨，下行线第14跨在组合箱梁底板、腹板纵向粘贴钢板，恢复并提高组合箱梁的截面抗力及整体刚度。（4）对全桥所有病害桥跨所在预应力砼组合箱梁腹板间增设钢横梁来改善组合箱梁的横向联系和内力分配，增强桥跨的整体刚度。3.3.2结构验算对大洋大桥6跨一联在中跨和次边跨采用体外预应力加固，加固前后正常使用极限状态应力正应力和主拉应力如下表所示，表中应力单位为Mpa，应力方向受拉为正，受压为负。加固前正常使用状态正应力计算（MPa）跨中下缘墩顶上缘截面位置规范值边跨次边跨中跨边墩次边墩中墩Max2.70.942.011.27-5.11-4.25-4.60正常使用状态主拉应力计算（MPa）截面位置规范值边跨1/2次边跨1/2中跨1/2边墩次边墩中墩Max2.70.942.011.270.270.320.29加固后正常使用状态正应力计算（MPa）跨中下缘墩顶上缘截面位置规范值边跨次边跨中跨边墩次边墩中墩Max2.71.340.29-0.07-5.66-5.63-5.70正常使用状态主拉应力计算（MPa）截面位置规范值边跨1/2次边跨1/2中跨1/2边墩次边墩中墩Max2.71.340.290.120.280.400.393.3.3施工工序小箱梁在加固施工时必须谨慎从事，尤其是在小箱梁体外预应力施工顺序方面应根据梁体各部分的受力情况和施工监控情况合理安排，以保证结构安全。单跨组合箱梁施工顺序如下：4施工工艺要点4.1钢筋除锈（1）工艺流程：对组合箱梁底板、腹板已处理裂缝进行检查，对新增加的裂缝按常规措施进行处理组合箱梁腹板锚固块新老结合面处理、种植螺杆，浇筑新增锚固块；安装锚固钢转向架、转向器以及减震器；布设体外预应力钢束（N1、N2）按0.4fpk张拉体外预应力钢束（纵向，先张拉中跨体外索，后张拉边跨体外索；横向先同时张拉两边梁体外索，再同时张拉两中梁体外索；对单片小箱梁，编号相同的钢束同时张拉）体外索施工完成后，安装预应力砼组合箱梁跨中腹板钢横梁浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第10页锈蚀钢筋部位定位→凿除松散砼→锈迹清除→涂刷阻锈剂→表面封堵（2）施工工序：①观察并标出结构物钢筋锈蚀部位；②沿锈蚀钢筋方向清理砼，若钢筋已沿圆周方向全部锈蚀，则需将钢筋全截面凿出，如果结构物的钢筋锈蚀导致钢筋截面少于原直径的2/3，则需沿该钢筋走势，凿致该钢筋完整处，根据规范要求，搭焊同直径钢筋；③用钢刷清除钢筋表面的浮锈，使之露出光洁部分，若钢筋发生全截面锈蚀，则一定要进行全截面除锈，否则不能保证施工质量；④采用烷氧基类或氨基类喷涂型阻锈剂对钢筋进行防锈、阻锈处理，阻锈剂的质量和性能指标应符合《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）表4.7.2和表4.7.3的规定；阻锈剂剂量和使用方法可按相应产品说明推荐使用，但应经试配和适应性试验。⑤采用聚合物砂浆修复破损部位。（3）钢筋除锈施工对桥上车辆通行无影响。4.2混凝土表面缺陷处理混凝土表面修补按照病害情况分混凝土表层缺陷修补和混凝土深层缺陷修补两种情况进行处理，修补时严格按《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）执行。（1）表层修补：混凝土表面出现蜂窝、麻面等未露钢筋部位①混凝土表面缺陷处应凿毛，并露出密实部分；②配制修补材料时，应称量准确，搅拌均匀；③应仔细涂布压抹修补材料；④应进行表面修整，必要时表面应涂布涂料。（2）深层修补：混凝土表层破损深度已露钢筋①混凝土表面应凿毛，并露出混凝土坚硬部分，表面的松散层、附着物、油污、污垢、灰尘等应清除干净；②配制修补材料时，应称量准确，搅拌均匀；③裸露钢筋应除锈，并涂一薄层环氧浆液，在尚未固化前再压抹修补材料；④修补材料应具有一定的可使用时间，满足被粘混凝土构件的定位、调整等操作时间；⑤修补材料根据破损深度可一次或分次嵌入缺陷，并抹平修整。聚合物砂浆基本性能指标表1砂浆等级劈裂抗拉强度（Mpa）正拉粘结强度（Mpa）抗折强度（Mpa）抗压强度（Mpa）钢套筒粘结抗剪强度标准值（Mpa）Ⅰ级≥7.0≥12≥55≥12Ⅱ级≥5.5≥2.5，且为砼内聚破坏≥10≥45≥9试验方法标准规范附录G规范附录F规范附录HJGJ70规范附录J凝结时间抗渗压力（Mpa）初凝（min）终凝(h)7d28d耐碱性：饱和Ca(OH)溶液，168h耐热性：100℃水，5h4510≥1.0≥1.5无开裂、剥落、起皮无开裂、剥落、起皮冻融循环（-15℃～20℃25次）收缩率%，28d≤无开裂、剥落、起皮0.17注：表1中规范为《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），修补的目的是恢复或部分恢复结构强度，恢复整体性，有应力要求的采用Ⅰ级聚合物砂浆；只要求延长结构寿命，无应力要求的采用Ⅱ级聚合物砂浆。本工程要求采用Ⅰ级聚合物砂浆。（3）混凝土表面缺陷处理施工对桥上车辆通行无影响。（4）质量检验与验收混凝土表面缺陷处理的质量检验与验收应严格按照《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）4.7条进行。4.3裂缝封闭（1）定位：确定需进行作业裂缝位置。（2）表面处理：对混凝土构件的裂缝，可用砂轮机、钢丝刷等工具，清除表面灰尘、白灰、浮渣及松散的污物，露出混凝土新面，然后再用毛刷蘸甲苯、丙酮、酒精等有机溶液，把缝二侧30～50mm处擦拭干净并保持干燥。（3）封缝：裂缝一般封闭主要采用环氧树脂材料，其材料性能应符合《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）第4章的相关规定，按照产品说明书要求配兑环氧树脂封缝胶，用毛刷或胶辊粘胶涂刷于要求裂缝封闭的混凝土表面。封缝胶应分两次纵横向涂刷，后次纵向（或横向）涂刷应在前次横向（或纵向）涂刷胶液成膜并指触干燥时进行。每次涂刷应细密重迭和均匀，保证涂刷胶液不流淌或流淌后应即时补刷，胶液固化后胶膜均匀、密实封闭裂缝。（4）最后涂刷一层与砼颜色相近的环氧树脂类涂料。浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第11页（4）裂缝施工对桥上车辆通行无影响。（5）质量检验与验收裂缝封闭的质量检验与验收应严格按照《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）5.3条进行。4.4裂缝灌浆（1）清缝处理①用角磨机打磨对所有要处理的裂缝表面；②剔除缝口表面的松散杂物，用气压0.2MPa以上的压缩空气清除裂缝打磨范围；③沿缝长范围内用丙酮进行洗刷，擦清表面。（2）标注灌胶底座的位置①根据裂缝的宽度，确定灌胶底座的间距和位置，在裂缝端部、裂缝交叉处和裂缝较宽处设置灌胶嘴，并做好标志；②灌胶底座的粘贴间距为：底座间距为25～40cm。（3）埋设灌浆嘴①调和灌胶底座粘结胶，该胶应呈腻子状，按主剂和固化剂的配合比1：1进行调和，直至调和均匀为止；②将调和后的粘结胶涂抹在灌胶底座下底面周围；③将灌胶底座按标注位置顺缝粘贴在裂缝表面，并适当用力下压底座使底部粘结胶部分溢出，并包住注胶底座边缘。（4）封缝对压浆区域的裂缝，无论缝宽大小，原则上都应同时封闭，以防裂缝相互贯通而跑气跑胶。沿缝长先涂一层基液，等胶泥初凝后，再抹上一层胶泥，并除气泡抹平，等胶泥初凝后，表面用基液涂刷二度。（5）密封检查（气检）等封缝材料固化后，沿缝涂刷一层肥皂水，并从灌浆嘴中通入气压为0.2MPa的压缩空气，检查缝的密封效果。对漏气部位进行补封处理。（6）配浆（7）灌浆①往专用低压灌注容器中注入事先计算好的灌浆量；②逐一将低压灌注容器安装至灌浆嘴，用橡皮筋施加压力；③观察胶水注入量，加压后前2小时每20分钟观察一次并作 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 ，若注射器中的胶水注完立即补充胶水并判断是否与预先计算灌浆量是否有出入；④加压24小时后拆除注射器，记录最终注胶量；⑤取芯检查，判断注胶量是否到位。（8）养护灌缝完毕后，养护一昼夜，等待树脂固化。若温度过低，则相应延长养护时间。最后涂刷一层与砼颜色相近的环氧树脂类涂料。裂缝修补胶（注射剂）安全性能指标表2检验项目性能指标试验方法标准钢-钢拉伸抗剪强度标准值（MPa）≥10GB/T7124抗拉强度（MPa）≥20GB/T2568受拉弹性模量（MPa）≥1500GB/T2568抗压强度（MPa）≥50GB/T2569胶体性能抗弯强度（MPa）≥30，且不得呈脆性破坏GB/T2570不挥发物含量（固体含量）≥99%GB/T14683可灌注性在产品说明书规定的压力下，能注入宽度为0.1mm（9）裂缝灌浆施工对桥上车辆通行无影响。（10）质量检验与验收裂缝灌浆的质量检验与验收应严格按照《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）5.3条进行。4.5裂缝填充（1）填充法又称填充密封法、凿槽法，是沿裂缝将砼开凿成V型沟槽，然后嵌填修补材料，以达到恢复结构耐久性、整体性及防水性的目的。填充材料采用聚合物砂浆，材料性能指标详见4.2混凝土表面缺陷处理中聚合物砂浆材料要求。（2）填充法凿槽宽度值≥10mm，槽深应≥15mm，活动性裂缝应适当加大。施工时可沿缝人工或用风镐开凿。并清除槽内松动的混凝土碎屑及粉尘，然后再填充封缝材料。浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第12页（3）质量评定方法①基本要求：裂缝填充所用材料类别及质量应符合有关规范及设计要求。②实测项目裂缝填充实测项目表3项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率权值1裂缝处治宽度≥10mm2点/条12裂缝处治深度≥15mm2点/条2③外观鉴定裂缝填充的表明应平整，不得有鼓包、露孔。4.6粘贴钢板（压力注胶法）粘钢结构胶性能须符合《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）A级胶的相应规定，其安全性能必须符合《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）表4.6.5的规定。不得使用乙二胺作为改性环氧树脂的固化剂，不得在其中掺入挥发性有害溶剂和非反应性稀释剂。钢板采用Q235C钢，材质应符合现行国标GB50017-2003的规定。（1）工艺流程：粘钢区域混凝土表面处理→钻孔植埋螺杆→待粘贴钢板打孔与表面处理→安装镀锌钢板→封边→灌注结构胶。（2）施工工序：①表面处理，根据设计图纸的要求并结合现场测量定位，在需粘贴钢板加固混凝土表面放出钢板位置大样，凿除需粘钢混凝土表面的表层砂浆2~5mm，使粗骨料外露，表面不平的地方应用尖凿轻凿整平，再用钢丝刷清除表面浮浆，剔除表层疏松物，最后用无油压缩空气吹除表面粉尘，待完全干燥后用脱脂棉沾丙酮擦试表面。②植埋螺栓，依照设计图纸的要求，放出需钻孔的位置，用钢筋混凝土保护层测试仪查明混凝土钢筋布置，然后钻孔。应避免钻孔打孔时碰及钢筋，用压缩空气清理孔内浮尘，再用丙酮清孔，在孔内灌注三分之二孔深的结构胶，用丙酮清洗螺栓，之后安装锚固螺栓，要求埋设牢固，具有可靠的抗拔力，以保持粘贴钢板时有效地加压，同时还可以帮助钢板克服剪切，有利于粘贴的耐久作用。③钢板打孔与表面处理，依据现场混凝土上的实际放样进行粘贴钢板下料，并依据现场植埋的螺杆，先对待粘贴的钢板进行配套打孔，然后对钢板的粘贴面用钢丝刷磨机或磨光砂轮机进行除锈和粗糙处理，打磨粗糙度越大越好，打磨纹路应与钢板受力方向垂直。用丙酮清洗混凝土表面和钢板粘贴面。④安装钢板：将钢板固定在螺栓上，并保证钢板与混凝土表面的间隙在3mm以上，以确保灌注胶层的厚度。加固用钢板条尽量采用通长布置，若下料长度小于最大粘贴钢板长度，应用两条钢板对接焊成整体，焊接施工必须在打孔前完成。要求焊接断面强度不低于钢材本身强度，同一条钢板最多允许有1个焊接面。打孔位置应距离焊点不小于10cm。⑤封边：将注入嘴粘结在钢板的注入孔上，再在钢板角点处及钢板边缘插入排气管，排气孔间距30~40cm，在螺杆上罩上盖碗，然后用钢板封边胶封闭钢板边缘，完成封边。注入嘴布置间距为50~60cm。⑥灌注结构胶：待封边胶固化后，用泵将粘钢灌注胶从注入嘴灌注到钢板和混凝土的空隙中，灌注工作持续到所有排气管均有胶液流出。在灌注过程中，用橡皮锤敲打钢板以确认是否灌注密实。要求灌胶之前先通气试压，以不小于0.1MPa的压力将粘钢灌注胶从注入嘴压入，当排气孔出现胶液后停止加压，以钢板封边胶堵孔，再以较低压力维持10分钟以上。粘钢胶粘剂安全性能指标表4性能项目性能要求试验方法标准抗拉强度（MPa）≥30受拉弹性模量（MPa）≥3500伸长率（%）≥1.3GB/T2568抗弯强度（MPa）≥45，且不得呈脆性破坏GB/T2570胶体性能抗压强度（MPa）≥65GB/T2569钢-钢拉伸抗剪强度标准值（MPa）≥15GB/T7124钢-钢不均匀扯离强度（kN/m）≥16GJB94钢-钢粘结抗拉强度（MPa）≥33GB/T6329粘结能力与混凝土的正拉粘结强度（MPa）≥2.5，且为混凝土内聚破坏本规范附录F（3）粘贴钢板施工对桥上车辆通行无影响。（4）质量检验与验收粘贴钢板的质量检验与验收应严格按照《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第13页6.7.2条进行。4.7粘贴碳纤维布结构胶必须采用专门配制的改性环氧树脂胶粘剂A级胶，其安全性能指标必须符合《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）表4.6.2的规定；浸渍、粘结碳纤维片材的胶粘剂必须采用专门配制的改性环氧树脂胶粘剂，其安全性能指标必须符合《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）表4.5.3的规定，且施工中不得使用不饱和聚酯树脂和醇酸树脂；底胶和修补胶应与浸渍、粘结胶粘剂相适配，其安全性能指标应符合《公路桥梁加固设计规范》（JTG/TJ22-2008）表4.6.4的规定。碳纤维布须选用聚丙烯晴基（PAN基）12K或12K以下小丝束纤维，严禁使用大丝束纤维。（1）基层处理用砂轮机或磨光机将混凝土劣化层除去，研磨至混凝土基面为止，表面的凸出部分要用角向砂轮磨平，构件转角处应打磨半径大于2cm的光滑圆弧。打磨结束后，用吹风机或毛刷将表面粉尘除去，直至表面干净。（2）涂刷底层涂料按比例将称量好的底层涂料的主剂和固化剂放入容器内均匀搅拌。一次调和量在可使用时间内用完，超过可使用时间不能再用。严禁在涂料中添加溶剂，含有溶剂的毛刷或用溶剂弄湿了的滚筒不得使用。用滚筒刷均匀地涂抹底层涂料，养护3小时到1天时间，以指触干燥为准。底层涂料固化后，在表面上有凸起部分时，要用砂纸磨光。磨光后若露出混凝土表面，应再补涂底层涂料。当气温在5°C以下、相对湿度RH>85%，混凝土表面含水率在8%以上，不能施工，要了解施工部位的温度、湿度，根据其变化选择适当的涂料。底胶固化后应尽快进行下一道工序，若涂刷时间超过7d，应清除原底胶，用砂轮机磨除，重新涂抹。（3）表面修补配置环氧腻子时，按规定的主剂与固化剂的比例进行配料，且一次调和量在可使用时间内用完，表面凹陷部位（混凝土接头、模板段差、小孔）要用环氧腻子补平，刮贴环氧腻子要密实，表面顺滑无隆起或凹陷、无划痕，腻子涂刮后，表面仍存在的凹凸糙纹，再用砂纸打磨平整。（4）粘贴碳纤维布用刀片按规定的尺寸裁切碳纤维布，确认施工面的底层涂料、环氧腻子指触干燥。粘结树脂的主剂和固化剂经称量按规定的比例装入容器，搅拌均匀，用滚筒刷均匀地涂抹粘结树脂（下涂层），修正不良的地方要多涂一些。按照设计要求将纤维片贴好，尽量使纤维片和树脂之间不要有空气。为了使空气从纤维片下逸出，可用专用工具—罗拉沿纤维方向多滚压几次。纤维布施工30分钟（根据干燥程度）后，用滚筒刷涂抹粘结树脂（上涂层）。上涂时滚筒刷沿纤维方向移动不得将已贴好的纤维片卷起。上涂后3小时至4天，进行固化后的空鼓检查处理。对于直径在10mm以上30mm以下的空鼓，每平方米少于10个可以认为合格；若每平方米在10个以上，则认为不合格，需进行补修；对于直径在30mm以上的空鼓，只要出现，即认为不合格，需要进行补修。纤维布搭界长度不宜小于100mm，搭接位置宜避开主要受力区。粘贴立面纤维布时，应按照由上到下的顺序进行。（5）养护粘贴碳纤维布后，需自然养护24小时达到初期固化，应保证固化期间不受干扰。当树脂固化期间存在气温降低到5℃以下的可能时，采取有效的升温措施，保证环境温度不低于5℃。贴片达到设计强度所需自然养护的时间：当平均气温在10℃以下时，需要14天；当平均气温在10℃以上20℃以下时，需要7~14天；当平均气温高于20℃时，需要7天。在此期间应防止贴片受到硬性冲击。结构施工完毕后，碳纤维表面涂刷改性乳胶漆进行表面防护，颜色应与砼相近。浙江金丽温高速公路2013年桥梁维修加固工程（第二合同段）施工图设计浙江省交通规划设计研究院第14页碳纤维布安全性能指标表5项目性能要求抗拉强度标准值（MPa）≥3400受拉弹性模量（MPa）≥2.4×105伸长率≥1.7%弯曲强度（MPa）≥700层间剪切强度（MPa）≥45仰贴条件下碳纤维布与混凝土正拉粘结强度（MPa）≥2.5，且为混凝土内聚破坏单位面积质量（g/m2）不小于300纤维体积含量（%）≥60碳纤维布浸渍/粘结胶粘剂安全性能指标表6性能项目性能要求试验方法标准抗拉强度（MPa）≥40受拉弹性模量（MPa）≥2500伸长率（%）≥1.5GB/T2568抗弯强度（MPa）≥50，且不得呈脆性破坏GB/T2570胶体性能抗压强度（MPa）≥70GB/T2569钢-钢拉伸抗剪强度标准值（MPa）≥14GB/T7124钢-钢不均匀扯离强度（kN/m）≥20GJB94粘结能力与混凝土的正拉粘结强度（MPa）≥2.5，且为混凝土内聚破坏本规范附录F不挥发物含量（固体含量）≥99%GB/T2793底胶的安全性能指标表7性能项目性能要求试验方法标准钢-钢拉伸抗剪强度标准值（MPa）≥14GB/T7124与混凝土的正拉粘结强度（MPa）≥2.5，且为混凝土内聚破坏本规范附录F不挥发物含量（固体含量）≥99%GB/T2793混合后初黏度（23°C时）（mPa·s）≤6000GB/T12007.4修补胶的安全性能指标表8性能项目性能要求试验方法标准胶体抗拉强度（MPa）≥30GB/T2568胶体抗弯强度（MPa）≥40，且为混凝土内聚破坏GB/T2570与混凝土的正拉粘结强度（MPa）≥2.5，且为混凝土内聚破坏本规范附录F（6）粘贴碳纤维布施工对桥上车辆通行无影响。（7）质量检验与验收粘贴碳纤维布的质量检验与验收应严格按照《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）6.7.3条进行。4.8新、旧混凝土结合面界面处理为使新、旧混凝土更好的结合，在浇注新混凝土前应喷涂界面剂。界面剂的粘结性能指标应满足（JC/T907-200）标准要求。1）工艺流程：（1）旧混凝土表面凿毛。（2）清洁表面。（3）旧混凝土表面充分湿润，并保持饱和面干燥状态。（4）喷涂界面剂。（5）及时浇注混凝土，加强养护。2）施工工艺（1）为保持良好的界面结合，使新老混凝土共同参与受力，老混凝土表面应做凿毛处理，露出粗骨料。（2）用钢丝刷清除表面疏松颗粒，先用无油压缩空气吹净粉尘，并用水冲洗干净。（3）施工前充分湿润老混凝土表面，但在喷涂界面剂时必须保持混凝土表面处于饱和面干（表面无积水及水膜）状态。（4）调制满足设计要