s195柴油机整机设计说明书

目  录 1  绪论    1 2  柴油机工作过程的热力学 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 计算    1 2.1  原始参数    1 2.2  选取参数    2 2.3  计算参数    3 3  柴油机动力计算及平衡    5 3.1  已知数据    5 3.2  动力计算    7 3.3  平衡计算    17 4  燃烧系统    18 4.1  燃烧室的选型    18 4.2  涡流室结构    19 4.3  主燃烧室形状    19 4.4  涡流室镶块    19 4.5  改善冷启动性能的措施    20 5  活塞组的设计    20 5.1  概述    20 5.2  活塞的选型    20 5.3  活塞的基本设计    21 5.3.1  活塞的主要尺寸    21 5.3.2  活塞头部设计    22 5.3.3  活塞销座的设计    22 5.3.4  活塞裙部及其侧 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面形状设计    22 5.3.5  活塞与缸套配合间隙    23 5.3.6  活塞重量的参考值    23 5.3.7  活塞强度计算    23 5.3.8  活塞的冷却    24 5.5.9  活塞的材料及工艺    24 5.4  活塞销的设计    24 5.4.1  活塞销的结构及尺寸    24 5.4.2  轴向定位    24 5.4.3  活塞销和销座的配合    25 5.4.4  活塞销的强度校核    25 5.4.5  活塞销材料及强化工艺    26 6  连杆组的设计    26 6.1  概述    26 6.2  连杆的结构类型    26 6.3  连杆的基本设计    26 6.3.1  主要尺寸比例    26 6.3.2  连杆长度    27 6.4  连杆小头设计     27 6.4.1  连杆小头结构    27 6.4.2  小头结构尺寸    27 6.4.3  连杆衬套    28 6.5  连杆杆身    29 6.6  连杆大头    29 6.6.1  连杆大头结构    29 6.6.2  大头尺寸    29 6.7  连杆强度的计算校核    30 6.7.1  连杆小头的校核    30 6.7.2  连杆杆身的校核    37 7  配气凸轮的设计    39 7.1  凸轮外形设计得任务和要求    39 7.2  凸轮设计主要参数的选择和限制条件    39 7.3  缓冲曲线设计    39 7.4  凸轮的选型及计算    40 8  机体的设计    47 8.1  机体结构形式的选择    47 8.2  机体材料的选择    48 8.3  机体外形轮廓尺寸的决定    48 8.4  提高机体刚度与强度的措施    48 9  油底壳设计    49 10 气缸套设计    50 10.1  设计要求    50 10.2  结构设计    50 结论    52 致谢    53 参考文献    54 1  绪论 从1860年首台内燃机诞生以来，经过了百余年的发展，其给人类带来的生产力的提高和对生活得便利使得内燃机工业业已成为人类文明中不可替代的部分。但是，人类追求进步的脚步远没有停止，内燃机的发展远远没有达到其顶点，在动力性、经济性和排放性方面还在不断地改进。作为动力输出源的内燃机，柴油机，其在动力性以及油耗性上比汽油机的优越性以使其成为工程机械、农用机械套动力装置中不二的选择，因此对柴油机的研究和改进已成为各大发动机生产商的重大战略。 S195型柴油机是小型卧式、单缸、四冲程、蒸发水冷式发动机。具有结构轻巧、移动方便、安装简单、运转平稳、操作简易和工作可靠等特点，除基本型外，还有电起动、凝汽水冷却等多个变型品种，适宜多种配套。可配套手扶拖拉机、小四轮拖拉机、小型排灌、船用机组、发电机组、空压机组以及农副业加工的动力装置，如脱粒机、碾米机、磨粉机、饲料粉碎机等，在我国工农业生产中得到广泛应用。 本课 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 在参考国内现有同型号柴油机经典结构的基础上进行整机设计，力争使得柴油机的性能达到较好的水平，结构力争紧凑。 2 柴油机工作过程的热力学分析计算 2.1 原始参数 原始参数及已知条件 1） 柴油机型号：S195； 2） 燃烧室型式：涡流式； 3） 增压方式：非增压； 4） 气缸数：Z: 1； 5） 冲程数 ：4； 6） 气缸直径D：95mm； 7） 活塞行程S：115mm； 8） 排量：0.815L； 9） 标定功率 ：8.8kw （12PS）； 10） 标定转速：2000 rpm； 11） 怠速转速： 800 rpm； 12） 额定功率时最低燃油消耗率： 258.4g/kw.h； 13） 压缩比 ：20； 14） 冷却方式：水冷； 15） 净质量：145kg； 16） 润滑方式：压力润滑+飞溅润滑； 17） 启动方式：电启动； 18） 燃料重量成分：0.86C\0.13H\0.01O； 19） 燃料低热值 ：10140kcal/kg； 20） 环境温度 ：293K； 21） 环境压力 ：1.0 。 2.2  选取参数 1） 最高爆发压力 ：75 ； 2） 过量空气系数 ：1.20； 3） 残余废气系数 ：0.03 4） 进气受热增加温度 ：20 ℃； 5） 排气温度 ：800K； 6） 排气管压力 ：1.1 ； 7） 进气系统压力 ：1.0 ； 8） 压缩多变指数 ：1.368； 9） 膨胀多变指数 ：1.22； 10） 热量利用系数 ：0.7； 11） 示功图丰满系数 ：0.94； 12） 机械效率 ：0.72； 13） 扫气系数 ：1.0； 14） 压缩始点压力 ：0.85 ； 15） 进排气重叠角： 2.3  计算参数 1） 汽缸工作容积： ； 2） 压缩终点容积： ； 3） 燃烧1公斤燃料理论所需空气量： 0.945 ； 4） 进气充量公斤摩尔数： ； 5） 燃烧产物公斤摩尔数： ； 6） 理论分子变更系数： ； 7） 实际分子变更系数： ； 8） 进气系统温度： ； 9） 压缩始点温度： =326 K； 10） 充量系数： ； 11） 压缩终点气缸压力： ； 12） 压缩终点温度： ； 13） 压力升高比： ； 14） 定容燃烧终点温度： ； 15） 最高燃烧温度： 其中 可由图2-1查得： 图2-1 不同 值时，柴油完全燃烧产物平均摩尔比热 值与温度 的关系 =8.50；故 =2230 K； 16） 初期膨胀比： ； 17） 燃烧终点气缸容积： ； 18） 膨胀终点气缸压力： ； 19） 膨胀终点温度： ； 20） 理论平均指示压力： =10.03 ； 21） 实际平均指示压力： ； 22） 平均有效压力： ； 23） 有效功率： ； 24） 指示热效率： ； 25） 有效热效率： ； 26） 有效燃油消耗率： ； 27） 进气流量： 。 3  柴油机动力计算及平衡 3.1  已知数据 1）气缸直径D：95mm； 活塞行程S：115mm； 曲柄半径R：57.5mm； 连杆长度 ：210mm； 曲柄半径与连杆长度比 ； 活塞面积 ； 标定功率 ：8.8kw （12PS）； 标定转速：2000 rpm； 曲轴旋转角速度   ； 曲轴销中心的切向速度 ； 曲柄销中心的切向加速度 ； 活塞平均速度 ； 2）往复运动质量 活塞组实测重量 1.365kg。其中，活塞0.9kg，活塞销0.365kg，挡圈（两只）0.005kg，油环（一只）0.03kg，气环（三只）0.065kg。 连杆组质量的换算： 连杆组实测重量 =2.315kg。其中，连杆体（包括连杆盖、套管及连杆衬套）1.893kg，连杆轴瓦（两片）0.11kg，连杆螺钉（两只）0.124kg，保险铅丝（一根）0.008kg。 将连杆体用称重法得其重量分配比为0.600 : 1.293。因此， =0.6kg， =1.293+0.11+0.124+0.008=1.535kg。 因此 = 3）旋转运动质量 曲柄质量的换算见图3-1： 图中曲柄臂的椭圆部分对称于曲轴旋转中心，故不必换算。 计算曲柄图示部分的重量及其重心至曲轴旋转中心线的距离为： 图3-1 曲柄质量换算用图 ， ； ， ； ， ； 其中，I部分表示平衡块，即 ， 。 故 3.2  动力计算 1）运动分析及动力计算 （1）运动参数的计算 活塞运动规律计算公式： 活塞位移： 活塞速度： 活塞加速度： 连杆摆角： 以上个参数具体位置见图3-2 曲柄连杆机构简图所示。 计算活塞在一个循环内各位置的运动规律，结果如表3-1所示。 画出活塞运动规律曲线图，如图3-3所示。 图3-2 曲柄连杆机构简图 表3-1  S195柴油机活塞运动规律计算表 曲轴转角 连杆摆角 0 0.00 0.00 0.00 3230.04 10 2.73 1.11 2.66 3149.64 20 5.37 4.39 5.19 2914.68 30 7.87 9.68 7.47 2543.17 40 10.14 16.73 9.39 2063.06 50 12.11 25.21 10.88 1509.39 60 13.72 34.74 11.89 920.73 70 14.91 44.90 12.41 335.42 80 15.64 55.29 12.46 -212.09 90 15.89 65.53 12.08 -694.29 100 15.64 75.26 11.33 -1092.75 110 14.91 84.24 10.28 -1399.13 120 13.72 92.24 9.03 -1615.02 130 12.11 99.13 7.62 -1750.51 140 10.14 104.83 6.13 -1821.94 150 7.87 109.27 4.61 -1848.88 160 5.37 112.46 3.07 -1850.97 170 2.73 114.36 1.53 -1844.81 180 0.00 115.00 0.00 -1841.46 190 -2.73 114.36 -1.53 -1844.81 200 -5.37 112.46 -3.07 -1850.97 210 -7.87 109.27 -4.61 -1848.88 220 -10.14 104.83 -6.13 -1821.94 230 -12.11 99.13 -7.62 -1750.51 240 -13.72 92.24 -9.03 -1615.02 250 -14.91 84.24 -10.28 -1399.13 260 -15.64 75.26 -11.33 -1092.75 270 -15.89 65.53 -12.08 -694.29 280 -15.64 55.29 -12.46 -212.09 290 -14.91 44.90 -12.41 335.42 300 -13.72 34.74 -11.89 920.73 310 -12.11 25.21 -10.88 1509.39 320 -10.14 16.73 -9.39 2063.06 330 -7.87 9.68 -7.47 2543.17 340 -5.37 4.39 -5.19 2914.68 350 -2.73 1.11 -2.66 3149.64 360 0.00 0.00 0.00 3230.04           图3-3  S195柴油机活塞运动规律曲线 （2）动力参数的计算 i.计算在一个循环中活塞连杆曲轴所受的运动分力。 结果如表3-2所示。 绘制 的变化曲线，如图3-4所示； 绘制 的变化曲线，如图3-5所示； 绘制 的变化曲线，如图3-6所示。 绘制曲轴输出扭矩曲线，如图3-7所示。 可见，单缸柴油机曲轴的输出扭矩曲线与其曲柄切向力曲线形状完全一样，只是纵坐标值相差 倍。   表3-2 动力计算结果 项目 单位   0 0.147 -9.141 -8.994 0 -8.994 0.000 -8.994 0   10 -0.150 -8.913 -9.063 -0.4314 -9.074 -1.999 -8.851 -815   20 -0.150 -8.249 -8.399 -0.79 -8.436 -3.615 -7.622 -1473   30 -0.150 -7.197 -7.347 -1.0154 -7.417 -4.553 -5.855 -1856   40 -0.150 -5.838 -5.988 -1.0707 -6.083 -4.669 -3.899 -1903   50 -0.150 -4.272 -4.422 -0.9485 -4.522 -3.997 -2.116 -1629   60 -0.150 -2.606 -2.756 -0.6726 -2.837 -2.723 -0.795 -1110   70 -0.150 -0.949 -1.099 -0.2927 -1.138 -1.133 -0.101 -462   80 -0.150 0.600 0.450 0.12606 0.468 0.465 -0.046 190   90 -0.150 1.965 1.815 0.51664 1.887 1.815 -0.517 740   100 -0.150 3.092 2.942 0.82393 3.056 2.755 -1.322 1123   110 -0.150 3.960 3.810 1.0143 3.942 3.233 -2.256 1318   120 -0.150 4.571 4.421 1.07895 4.550 3.289 -3.145 1340   130 -0.150 4.954 4.804 1.03052 4.913 3.018 -3.877 1230   140 -0.150 5.156 5.006 0.89502 5.085 2.532 -4.410 1032   150 -0.150 5.232 5.082 0.70238 5.131 1.933 -4.753 788   160 -0.150 5.238 5.088 0.47859 5.111 1.291 -4.945 526   170 -0.150 5.221 5.071 0.24136 5.077 0.643 -5.036 262   180 -0.150 5.211 5.061 1.7E-16 5.061 0.000 -5.061 0   190 -0.144 5.221 5.077 -0.2417 5.083 -0.644 -5.042 -262   200 -0.125 5.238 5.113 -0.481 5.136 -1.297 -4.969 -529   210 -0.092 5.232 5.141 -0.7104 5.189 -1.955 -4.807 -797   220 -0.042 5.156 5.115 -0.9144 5.196 -2.587 -4.506 -1054   230 0.030 4.954 4.984 -1.0692 5.097 -3.131 -4.023 -1276   240 0.130 4.571 4.701 -1.1473 4.839 -3.497 -3.344 -1425   250 0.269 3.960 4.229 -1.126 4.376 -3.589 -2.504 -1463   260 0.465 3.092 3.557 -0.9961 3.694 -3.330 -1.599 -1357   270 0.744 1.965 2.709 -0.7712 2.817 -2.709 -0.771 -1104   280 1.154 0.600 1.754 -0.4912 1.822 -1.813 -0.179 -739   290 1.776 -0.949 0.827 -0.2202 0.856 -0.853 0.076 -347   300 2.764 -2.606 0.158 -0.0387 0.163 -0.157 0.046 -64   310 4.416 -4.272 0.145 -0.0311 0.148 -0.131 0.069 -53   320 7.351 -5.838 1.512 -0.2703 1.536 -1.179 0.985 -481   330 12.857 -7.197 5.660 -0.7822 5.714 -3.507 4.511 -1429   340 23.275 -8.249 15.027 -1.4134 15.093 -6.468 13.637 -2636   350 39.654 -8.913 30.740 -1.4632 30.775 -6.779 30.019 -2763   360 50.195 -9.141 41.054 -3E-15 41.054 0.000 41.054 0   370 108.847 -8.913 99.933 4.7567 100.047 22.038 97.589 8982   380 68.355 -8.249 60.107 5.65354 60.372 25.870 54.548 10544   390 41.066 -7.197 33.869 4.6807 34.191 20.988 26.991 8554   400 25.777 -5.838 19.939 3.56479 20.255 15.547 12.983 6336   410 17.201 -4.272 12.930 2.77365 13.224 11.688 6.186 4763   420 12.157 -2.606 9.551 2.33126 9.832 9.437 2.757 3846   430 9.029 -0.949 8.080 2.15133 8.362 8.329 0.742 3394   440 6.997 0.600 7.598 2.12744 7.890 7.852 -0.776 3200   450 5.626 1.965 7.590 2.16083 7.892 7.590 -2.161 3094   460 4.671 3.092 7.763 2.17379 8.062 7.268 -3.489 2962   470 3.991 3.960 7.950 2.11682 8.227 6.747 -4.708 2750   480 3.500 4.571 8.070 1.96976 8.307 6.004 -5.741 2447   490 3.143 4.954 8.097 1.73683 8.281 5.086 -6.535 2073   500 2.885 5.156 8.041 1.43755 8.168 4.067 -7.084 1658   510 2.703 5.232 7.935 1.09661 8.010 3.018 -7.420 1230   520 2.582 5.238 7.820 0.73553 7.854 1.983 -7.600 808   530 2.513 5.221 7.733 0.3681 7.742 0.980 -7.680 400   540 2.490 5.211 7.701 7.8E-16 7.701 0.000 -7.701 0   550 2.200 5.221 7.421 -0.3532 7.429 -0.941 -7.369 -383   560 1.600 5.238 6.838 -0.6432 6.868 -1.734 -6.646 -707   570 0.900 5.232 6.132 -0.8475 6.191 -2.332 -5.735 -951   580 0.700 5.156 5.856 -1.047 5.949 -2.962 -5.159 -1207   590 0.500 4.954 5.454 -1.17 5.578 -3.426 -4.402 -1396   600 0.400 4.571 4.971 -1.2132 5.116 -3.698 -3.536 -1507   610 0.147 3.960 4.107 -1.0934 4.250 -3.485 -2.432 -1420   620 0.147 3.092 3.239 -0.9071 3.364 -3.033 -1.456 -1236   630 0.147 1.965 2.112 -0.6012 2.196 -2.112 -0.601 -861   640 0.147 0.600 0.747 -0.2092 0.776 -0.772 -0.076 -315   650 0.147 -0.949 -0.802 0.2136 -0.830 0.827 -0.074 337   660 0.147 -2.606 -2.459 0.60011 -2.531 2.429 -0.710 990   670 0.147 -4.272 -4.125 0.88478 -4.218 3.728 -1.973 1520   680 0.147 -5.838 -5.691 1.01755 -5.782 4.438 -3.706 1809   690 0.147 -7.197 -7.050 0.97434 -7.117 4.369 -5.618 1781   700 0.147 -8.249 -8.102 0.76202 -8.137 3.487 -7.352 1421   710 0.147 -8.913 -8.766 0.41727 -8.776 1.933 -8.561 788   720 0.147 -9.141 -8.994 1.2E-15 -8.994 0.000 -8.994 0                       图3-4 的变化曲线 图3-5 的变化曲线 图3-6 的变化曲线 图3-7  曲轴输出扭矩曲线 当 时， 。 取 ，则 PS。 3）飞轮矩 的计算 根据S195型柴油机的多种用途，选取 。查表  ， 。 PS，n=2000rpm。 3.3  平衡计算 1）离心惯性力的平衡 平衡块产生的离心惯性力 柴油机不平衡的离心惯性力 因为 ，故可在校正平衡时，从平衡块的边缘处（ ）钻去适当的重量 。 2）一级往复惯性力的平衡 因此，必须采用以角速度 正、反转的双轴平衡装置，才能把一级往复惯性力完全平衡。S195型柴油机采用的双轴平衡装置。其中，每根平衡轴重量为 、旋转半径为 。 3）二级往复惯性力的平衡 因此，必须采用以角速度 正、反转的双轴平衡装置，才能把二级往复惯性力完全平衡。如果在平衡一级往复惯性力的双轴平衡装置基础上再增添一对以 角速度旋转的平衡轴，势必会使机构复杂化。鉴于农用，且二级往复惯性力又较小，故在S195型柴油机上对二级往复惯性力不采取平衡措施。 4  燃烧系统 4.1  燃烧室的选型 本次设计选用涡流室形式。 该形式的特点为采用切向连接通道，产生强力的有规则的压缩涡流，促使喷入涡流室中燃料的分布和混合。在膨胀行程中，涡流室中的混合物喷入主燃烧室产生二次涡流，与主燃烧室中的空气进一步混合燃烧。涡流室与主燃烧室的最大压差约为1—2 ，最高流速达100—180m/s。与直喷式相比，涡流室具有下列特点： 1） 对转速不敏感，高速性能好，在4000rpm的柴油机上仍有较好的性能指标。 2） 采用轴针式喷油器，针阀开启压力为120—140 ，对燃油系统的要求较低，喷油器故障较少。 3） 运转平稳，排气污染较少。 4） 易于调试，使用性能稳定，对农村使用条件较容易适应。 5） 涡流室的散热损失及流动损失较大，燃油消耗率较高，冷启动困难，处选用较高的压缩比外，一般还需启动辅助装置。 6） 组成燃烧室零件的热负荷较高，涡流室镶块容易产生开裂、烧损等故障。 7） 涡流室推荐用于D<100mm,n=2000—4500rpm的小型高速柴油机。- 4.2  涡流室结构 涡流室上部为半球形，下部通过镶块的变化获得各种变形。将涡流室做成平底，对压缩涡流有减弱作用，有利于改善高速性能。结构如图4-1。 图4-1 涡流室结构 4.3  主燃烧室形状 为了充分利用主燃烧室中的空气，活塞顶制成如图4-2所示的铲击式 图4-2 活塞顶主燃烧室形状 4.4  涡流室镶块 1）采用镶块结构，可以使涡流室承受更高的热负荷，便于涡流室内表面和通道的加工，以及使涡流室容积易于准确控制。本设计采用圆盘形镶块，结构简单，应用较多。 2）镶块材料选用导热系数高，热 疲劳强度高，弹性模数小，热膨胀系数小的材料，一般用耐热钢或耐热合金铸铁制造。 镶块结构如图5-3所示 图4-3 镶块结构 4.5  改善冷启动性能的措施 1）适当加大通道截面积，减少节流损失。 2）开启动小孔。 5  活塞组的设计 5.1  概述 活塞组包括活塞、活塞销和活塞环等在气缸里作往复运动的零件，它们是活塞式发动机中工作条件最严酷的组件。活塞组件与气缸一起保证发动机工质的可靠密封，否则活塞式发动机就不能正常的运转。 活塞组的作用归结为： 1） 传力、导向。承受燃烧室内气体的压力，将压力传递给连杆，并保证活塞在气缸内顺畅运动。 2） 密封。通过活塞环和活塞密封气体，保证缸内工质不泄露或者很少泄露。 3） 传热。在密封的基础上，通过活塞环和活塞裙部向缸壁传递热量； 4） 配气。完成进气、压缩和排气功能，在二冲程发动机中还起到配气润滑作用。 5.2  活塞的选型 首先从经济性上考虑，由于整体铝活塞成本最低且铝活塞散热好，故考虑优先采用。其次根据平均有效压力： =6.78 可知，大大低于铝活塞的平均有效压力上限：14（铸铝）~17（锻铝） 。根据活塞比功率选择活塞冷却方式，由比功率计算公式 其值小于 无油冷方式的上限值 0.3 ，故无需对活塞进行油冷却。 5.3  活塞的基本设计 5.3.1  活塞的主要尺寸 根据同类型发动机和统计数据进行选取，结果如表5-1所示。 各参数意义参见图5-1 。 表5-1  活塞主要尺寸比例 H/D H1/D H2/D h/D h1/D 1.16 0.63 0.73 0.15 0.032 /D d/D B/D /D   0.13 0.37 0.38 0.04             图5-1 活塞尺寸参数 5.3.2  活塞头部设计 1）活塞顶形状 活塞顶的形状根据燃烧系统的要求进行设计。 采用铲击式燃烧室 2）活塞头部截面形状 活塞头部截面形状影响热流及温度分布，铝活塞头部常设计成“热流型”，采用大圆弧过渡，增加从顶部到裙部的传热截面。 5.3.3  活塞销座的设计 1）销座结构的选用 采用 宽体整体支承筋的刚性销座，该结构传力情况好，活塞变形小，锻造和铸造工艺性好，可以避免因凹陷引起的应力集中。 2）为提高活塞销座抗裂能力，需将销孔内缘加工成倒角，以减小销孔内缘的应力集中。                  3）销座轴承的润滑                                图5-2 销座结构 由于采用浮式活塞销，其在销孔中相对转动，故需要对销孔进行润滑。 其结构如图5-2所示。 5.3.4  活塞裙部及其侧表面形状设计 1）下裙结构 采用圆筒形的裙部其与曲轴平衡块其最小间隙在3~4mm。见图5-3。 2）裙部椭圆 活塞在气体压力和侧压力作用下的变形，以及活塞温度场的不均匀产生的热变形，均使活塞裙部沿活塞销轴线方向变长，为适应这种变形，须将裙部加工成椭圆。    图5-3 下裙结构 其椭圆形状采用正矢曲线椭圆(如图5-4)： 此法可使活塞与气缸有较大的贴合面积，降低比压，减少磨损。 图中 为活塞椭圆度。现有铝活塞为 =0.25~1.45 mm。取 =1 mm。                  图5-4 裙部椭圆 5.3.5  活塞与缸套配合间隙 由于活塞侧表面形状及椭圆的要求，活塞间隙沿高度及圆周方向有不同的数值，其中重要的是活塞顶部间隙 和垂直销孔方向的裙部间隙 。 由统计数据可知，对于共晶铝硅合金，推荐值为 ， 。 5.3.6  活塞重量的参考值 中小功率高速柴油机的活塞比重量 5.3.7  活塞强度计算 表5-2 活塞强度计算用表 项目 计算公式 许用值 [ ] 活塞顶机械应力 铝合金 有筋顶 500 第一环岸 弯曲应力 剪切应力 总应力 = =245 = =63.6 = =269 铝合金 300~400 裙部比压 = 高速柴油机 5~8 销座比压 = =211 400~600 注：       经计算表明，活塞强度满足要求。 5.3.8  活塞的冷却 活塞比功率 其值小于 无油冷方式的上限值 0.3 ，故无需对活塞进行油冷却。 5.5.9  活塞的材料及工艺 采用共晶铝硅合金 66-1铸造，材料的综合性能较好。 5.4  活塞销的设计 5.4.1  活塞销的结构及尺寸 1）结构的选用 采用如图5-5典型结构 2）尺寸 外径：d = 0.37D=35 mm； 内径：d0=20 mm； 长度： l = 80 mm；                  图5-5 活塞销结构 5.4.2  轴向定位 由于采用浮式活塞销，工作时在销座内有相对滑动，为防止活塞销轴向串动，擦伤气缸，用弹性挡圈定位的方式。此法简单，广为应用。矩形弹性挡圈按 GB 893.1—1986选用。 5.4.3  活塞销和销座的配合 查表可知 当活塞销外径：d = 0.35D=35 mm；选择活塞销和销座的配合间隙为 5 5.4.4  活塞销的强度校核 表5-3  活塞销强度计算用表 项目 计算公式 许用值 弯曲变形 椭圆变形 纵向弯曲应力 横向弯曲应力 总应力       经校核，活塞销强度满足。 5.4.5  活塞销材料及强化工艺 1）材料：20Cr 2）强化工艺：冷挤压成型，双面渗碳，提高表面光洁度。 6  连杆组的设计 6.1  概述 连杆组在工作时主要承受下列载荷； 1） 由连杆力引起的拉压疲劳载荷； 2） 在连杆摆动平面内，由连杆力矩引起的横向弯曲载荷； 3） 由于压入连杆衬套，拧紧连杆螺栓，压紧轴瓦等产生的装配静载荷。 6.2  连杆的结构类型 1）采用斜切口连杆； 2）定位方式： 销套定位； 3）连杆材料：45钢； 4)成型方法：精锻； 5)强化工艺：调质，表面喷丸。 6.3  连杆的基本设计 6.3.1  主要尺寸比例 参考现有柴油机的尺寸比例，选定参数如表6-1所示。 各参数意义参见图6-1所示。 表6-1 连杆主要尺寸比例 =R/l d/D /d d2/d1 D1/D b1/d 0.274 0.368 0.057 1.282 0.737 0.971 b2/D1 l1/D1 dM/D H/D B/H t/H 0.543 1.286 0.126 0.316 0.667 0.2             图6-1 连杆尺寸参数 6.3.2  连杆长度 由上表参数 =R/l=0.274 及S=2R可知，l=210 mm。 6.4  连杆小头设计 6.4.1  连杆小头结构 选用圆环型小头，如图6-2所示。该形式构型简单，制造方便，材料能充分利用，在小型高速柴油机上广泛应用。 图6-2 连杆小头结构 6.4.2  小头结构尺寸 由 =0.971，得小头宽度 =34 mm ，由此可知销座与连杆小头的间隙为 =2 mm。 此处需校核小头轴承的比压，由公式 ，而高速柴油机的青铜衬套的许用比压为[630 ]，故强度满足。 6.4.3  连杆衬套 1）衬套结构 如图6-3所示 图6-3 小头衬套结构 2）衬套与小头孔和活塞销的配合参见表6-2（单位：mm） 表6-2 衬套与小头孔和活塞销的配合 活塞销 外径d 连杆衬套 内径 连杆衬套 外径 连杆小头 孔径 活塞销与 衬套间隙 衬套与小头孔过盈量 0.025~0.075 0.018~0.068             3）衬套的润滑方式 在小头上方开集油孔，利用曲轴箱中飞溅的油雾进行润滑，该方式在小型高速柴油机上应用较广泛。 4)衬套材料 采用锡青铜，ZQSn5-5-5 ，该材料在中小功率柴油机上应用较广。 6.5  连杆杆身 1）杆身结构 高速柴油机上广泛采用工字型截面。 形式如图6-4所示。 图6-4 连杆杆身截面 6.6  连杆大头 6.6.1  连杆大头结构 采用斜切口大头（如图6-5所示）：该形式在满足活塞连杆组能从气缸装拆条件下，可以增大曲柄销直径，有利于提高曲轴刚度及连杆轴承的工作能力，切口角取 。 图6-5 连杆大头结构 6.6.2  大头尺寸 1)连杆大头尺寸主要取决于曲柄销直径 、长度 及连杆轴瓦厚度 和连杆螺栓直径 。 、 、 等尺寸，由曲轴和轴承设计决定， 则根据强度要求设计。 2)为使活塞连杆组能从气缸中装拆，要求大头的最大横向尺寸小于气缸直径。 3)连杆螺栓孔中心线应尽量靠近轴瓦，连杆螺栓孔中心距一般为 。螺孔外侧边厚不小于2~4mm。 4)连杆大头高度 、 ，对于斜切口连杆： 6.7  连杆强度的计算校核 6.7.1  连杆小头的校核 1、由衬套过盈配合及受热膨胀产生的应力 由衬套过盈配合及受热膨胀产生的径向均布压力 其中 —衬套压配过盈量。 =0.018~0.068mm；取最大值。 —衬套小头热膨胀不均产生的过盈量。 —连杆的弹性模量。   —衬套的弹性模量。 代入上式 =93.8 由 引起的小头应力 内表面 外表面 2、由惯性力拉伸时引起的小头应力 各截面的弯矩与法向力按下列公式求得 1）在 的截面上 弯矩  法向力 其中： 固定角 小头平均半径 —活塞组最大惯性力。 计算得： 2）当 时 3）当 4）当 4） 在任意截面上的应力为： 外表面 内表面 其中： 小头壁厚 小头截面积 衬套截面积 故上式可化简为 外表面 （ ） 内表面 （ ） 5） 拉伸时的最大应力 当 时，外表面 达到最大 当 时，内表面 达到最大 故受拉伸载荷时满足要求 3、由最大压缩力引起的小头应力 1)最大压缩力 =5316.2+(-447.6)=4868.6 2)求各截面的弯矩和法向力 当 时 其中 ， 由图6-6辅助计算得 ，则 ，则 故   图6-6 辅助计算用图 当 时 3)压缩时的最大应力 当 时，外表面 达到最大 当 时，内表面 达到最大 故受压缩载荷时强度满足。 4、小头的安全系数 1)仅考虑工艺因素对疲劳强度的影响 其中 —材料在对称循环下的拉压疲劳极限； —应力幅； —考虑表面加工情况的工艺因素； —平均应力； —角系数， ； —材料在对称循环下的弯曲疲劳极限； —材料在脉动循环下的弯曲疲劳极限， =（1.4~1.6） 。 2)小头应力按不对称循环变化，在固定角 截面处外表面应力变化较大，通常只计算该处安全系数。 循环最大应力 循环最小应力 应力幅      平均应力    查表值 45钢的 =6000 ，则 3)在固定角 截面的外表面处 应力幅  平均应力 则小头的安全系数 小头的安全系数不应小于1.5，故满足要求。 5、小头横向直径的减小量 由公式计算 其中 代入上式得 为使活塞销与连杆衬套不致咬死，应使 （ 为活塞销与衬套的配合间隙） 由4.4节可知 =0.025~0.075mm，故 =0.0125~0.0375mm， 满足。 6.7.2  连杆杆身的校核 1、杆身计算力 1)最大拉伸力 其中 ， 分别为活塞组重量（1400g）和位于计算截面以上部分的连杆组的重量（2400g）；代入 2)最大压缩力 2、杆身中间截面I—I处的应力与安全系数 1)由 引起的拉伸应力 ，式中 —杆身中间截面积，经计算 =3.17 代入得 2)由 压缩和纵弯曲引起的合成应力 在摆动平面内 式中 =0.00035； 则 在垂直于摆动平面内 式中 则 3)在杆身中间截面的应力幅 和平均应力 在摆动平面内 应力幅  平均应力 在垂直于摆动平面的 应力幅  平均应力 4)在摆动平面和垂直于摆动平面内的安全系数 7  配气凸轮的设计 7.1  凸轮外形设计得任务和要求 凸轮外形设计的任务是根据发动机的性能要求选择适当的凸轮廓线。一个良好的配气凸轮，既应使发动机具有良好的充气性能，又要保证配气机构工作平稳，安全可靠。 发动机凸轮外形设计从保证较大的时间面积值和较佳的配气机构动力学特性出发，预先给定挺柱升程规律而后求出凸轮的几何形状。 7.2  凸轮设计主要参数的选择和限制条件 配气相位与凸轮作用角选取决定于发动机的性能要求，并与发动机气流通道的形状和断面尺寸相适应。凸轮作用角 （deg） ——进气或排气的提前开启角（ ）； ——进气或排气的滞后关闭角（ ）。 参考同类型柴油机，选定S195柴油机的配气正时角，见表7-1 表7-1 S195柴油机配气正时的选定 进气 排气 开 关 开 关 上止点前 下止点后 下止点前 上止点后 17 43 43 17         7.3  缓冲曲线设计 为控制气门开启端得冲击和关闭端得落座速度，凸轮廓线两端必须设有等加速—等速型缓冲曲线。（挺柱升程 、速度 、加速度 ） 等加速段（ 时）     （mm） 加速段（ 时）     （mm） 本设计中取 等加速—等速型缓冲曲线具有如下特点： （1）缓冲段终点的加速度为0，因而冲击噪声小。 （2）无论在气门的开启或降落侧，如气门间隙和配气机构刚度不同，不会影响挺柱的速度和加速度。 （3）由于气门间隙发生变化或配气机构刚度、凸轮制造尺寸有差异而引起的气门开启和落座点的变化较小，因而对配气正时的影响不大。 （4）由于缓冲曲线终点时挺柱升程对凸轮转角的二阶、三阶等导数皆为0.所以它与凸轮基本段廓线衔接的光滑性较好。 7.4  凸轮的选型及计算 采用等加速—等速型缓冲曲线的对称型七项式多项动力凸轮，函数凸轮的主要特点是运动的规律性，加速度曲线连续，不会引起惯性力突变，从而减小配气机构产生跳动或振动倾向。 1）凸轮计算参数的选取： 发动机转速 ； 凸轮轴转速 ； 气门最大升程 ； 缓冲段终点挺柱升程 ； 缓冲段张角 ； 缓冲段等加速部分凸轮转角 与缓冲段张角 之比 ； 提前开启角 ，滞后关闭角 ，凸轮作用角 ； 凸轮半作用角 ； 摇臂比 ，凸轮基圆半径 ； 进气门弹簧刚度 ； 自由项系数 ； 幂指数p=14、q=20、r=32、s=40，采用第一种边界条件。 2）配气机构刚度计算 摇臂变形量 ； 摇臂轴变形量 ； 摇臂座变形量 ； 推杆变形量 ； 凸轮轴变形量 ； 配气机构总变形量 配气机构刚度 ； 配气机构刚度系数 ； 未知系数 ； 可得方程组：              解方程组可得结果，见表7-2 表7-2 方程系数解 11.172000 -16.989511 1.117200 15.895818 -14.569295 4.576135 -1.202346     3）上升侧基本工作段气门升程 、速度 、加速度 的计算（ ） 由于凸轮采用对称结构，下降段计算类似，不再赘述。 4）当量挺柱升程、速度、加速度的计算 5）挺柱升程、速度、加速度的计算 缓冲段： 等加速度段 等速段 基本工作段挺柱升程： 6）凸轮廓线的计算 以凸轮基圆中心为原点的 直角坐标系表示，则可知 7）时间截面 的计算 8）丰满系数 的计算 上述计算的结果见表7-3 表7-3 配气机构综合计算结果 气门 挺柱 凸轮廓线 凸轮转角 升程 mm 速度 m/s 加速度m/s2 升程mm 速度m/s x y 0 — — — 0.000000 0.000000 0.000000 16.750000 1 — — — 0.000533 0.008960 0.377886 16.746489 2 — — — 0.002133 0.017920 0.755660 16.735956 3 — — — 0.004800 0.026880 1.133211 16.718404 4 — — — 0.008533 0.035840 1.510428 16.693837 5 — — — 0.013333 0.044800 1.887200 16.662258 6 — — — 0.019200 0.053760 2.263415 16.623675 7 — — — 0.026133 0.062720 2.638962 16.578095 8 — — — 0.034133 0.071680 3.013730 16.525528 9 — — — 0.043200 0.080640 3.387608 16.465985 10 — — — 0.053333 0.089600 3.760484 16.399477 11 — — — 0.064533 0.098560 4.132249 16.326018 12 — — — 0.076800 0.107520 4.502790 16.245623 13 — — — 0.090000 0.112000 4.830283 16.167803 14 — — — 0.103333 0.112000 5.114940 16.093977 15 — — — 0.116667 0.112000 5.398490 16.015137 16 — — — 0.130000 0.112000 5.680846 15.931298 17 — — — 0.143333 0.112000 5.961919 15.842478 18 — — — 0.156667 0.112000 6.241620 15.748696 19 — — — 0.170000 0.112000 6.519863 15.649973 20 — — — 0.183333 0.112000 6.796560 15.546331 21 — — — 0.196667 0.112000 7.071624 15.437795 22 — — — 0.210000 0.112000 7.344968 15.324389 23 — — — 0.223333 0.112000 7.616507 15.206141 24 — — — 0.236667 0.112000 7.886154 15.083080 25 — — — 0.250000 0.112000 8.153824 14.955234 26 0.000000 0.001220 0.000000 0.250000 0.112000 8.413587 14.810653 27 0.000267 0.003027 40.029458 0.252296 0.112000 8.671829 14.663605 28 0.001985 0.022533 217.047118 0.262846 0.112000 8.931377 14.519343 29 0.009972 0.081084 495.647870 0.283355 0.154784 9.550687 14.181124 30 0.031768 0.188773 793.379783 0.315072 0.228423 10.421573 13.688150 31 0.075489 0.342865 1043.975260 0.360520 0.320281 11.434175 13.091358 32 0.148016 0.532124 1211.947238 0.422923 0.431587 12.595359 12.379486 33 0.253994 0.741731 1288.399744 0.505247 0.558364 13.869650 11.567467 34 0.395568 0.956962 1281.828546 0.609523 0.693751 15.199542 10.687148 35 0.572595 1.165351 1209.536341 0.736554 0.830188 16.523859 9.777011 36 0.783115 1.357597 1091.402429 0.885932 0.960898 17.789582 8.874322 37 1.023889 1.527648 946.073604 1.056241 1.080638 18.957431 8.010380 38 1.290917 1.672313 789.055949 1.245338 1.185913 20.002949 7.208395 39 1.579863 1.790676 632.091087 1.450635 1.274854 20.914948 6.483250 40 1.886386 1.883469 483.294805 1.669350 1.346930 21.692753 5.842373 41 2.206365 1.952511 347.679021 1.898700 1.402612 22.343170 5.287148 42 2.536039 2.000241 227.810391 2.136039 1.443036 22.877724 4.814477 43 2.872078 2.029368 124.461213 2.378949 1.469737 23.310405 4.418233 44 3.211613 2.042622 37.179369 2.625284 1.484425 23.655972 4.090508 45 3.552214 2.042587 -35.250707 2.873186 1.488829 23.928790 3.822586 46 3.891868 2.031606 -94.457781 3.121081 1.484595 24.142098 3.605669 47 4.228923 2.011736 -142.232509 3.367655 1.473224 24.307622 3.431365 48 4.562050 1.984731 -180.357828 3.611832 1.456033 24.435419 3.291999 49 4.890186 1.952060 -210.502990 3.852739 1.434154 24.533896 3.180770 50 5.212489 1.914923 -234.164759 4.089676 1.408535 24.609925 3.091813 51 5.528300 1.874292 -252.641915 4.322087 1.379957 24.669014 3.020182 52 5.837102 1.830936 -267.032063 4.549533 1.349051 24.715495 2.961785 53 6.138494 1.785458 -278.242374 4.771669 1.316320 24.752722 2.913298 54 6.432163 1.738324 -287.008181 4.988227 1.282158 24.783249 2.872064 55 6.717864 1.689892 -293.915166 5.198993 1.246874 24.808987 2.835996 56 6.995403 1.640430 -299.422296 5.403802 1.210702 24.831345 2.803476 57 7.264628 1.590142 -303.883745 5.602521 1.173823 24.851344 2.773269 58 7.525413 1.539179 -307.568781 5.795044 1.136371 24.869708 2.744447 59 7.777656 1.487651 -310.679141 5.981285 1.098447 24.886942 2.716328 60 8.021270 1.435642 -313.363764 6.161172 1.060129 24.903387 2.688411 61 8.256181 1.383214 -315.730988 6.334643 1.021471 24.919266 2.660345 62 8.482321 1.330412 -317.858420 6.501646 0.982517 24.934720 2.631884 63 8.699632 1.277272 -319.800780 6.662134 0.943299 24.949827 2.602862 64 8.908061 1.223820 -321.596013 6.816065 0.903840 24.964629 2.573174 65 9.107556 1.170080 -323.269969 6.963402 0.864162 24.979137 2.542755 66 9.298072 1.116069 -324.839932 7.104108 0.824280 24.993347 2.511573 67 9.479565 1.061805 -326.317228 7.238151 0.784207 25.007242 2.479617 68 9.651994 1.007301 -327.709113 7.365500 0.743956 25.020797 2.446889 69 9.815320 0.952573 -329.020131 7.486127 0.703537 25.033987 2.413405 70 9.969507 0.897632 -330.253048 7.600004 0.662961 25.046780 2.379186 71 10.114520 0.842493 -331.409503 7.707106 0.622238 25.059148 2.344259 72 10.250327 0.787167 -332.490434 7.807409 0.581376 25.071060 2.308655 73 10.376899 0.731667 -333.496357 7.900891 0.540386 25.082489 2.272406 74 10.494207 0.676005 -334.427548 7.987531 0.499277 25.093406 2.235550 75 10.602226 0.620195 -335.284145 8.067310 0.458057 25.103785 2.198122 76 10.700931 0.564248 -336.066214 8.140211 0.416737 25.113602 2.160162 77 10.790302 0.508177 -336.773783 8.206218 0.375325 25.122833 2.121710 78 10.870317 0.451994 -337.406866 8.265315 0.333830 25.131458 2.082806 79 10.940961 0.395712 -337.965467 8.317490 0.292262 25.139456 2.043493 80 11.002217 0.339343 -338.449587 8.362732 0.250629 25.146810 2.003813 81 11.054071 0.282900 -338.859227 8.401030 0.208942 25.153504 1.963811 82 11.096513 0.226394 -339.194387 8.432376 0.167208 25.159524 1.923530 83 11.129533 0.169839 -339.455067 8.456764 0.125438 25.164857 1.883014 84 11.153124 0.113247 -339.641267 8.474188 0.083641 25.169495 1.842311 85 11.167281 0.056630 -339.752987 8.484643 0.041825 25.173428 1.801465 86 11.172000 0.000000 -339.790227 8.488129 0.000000 25.176650 1.760523                 8  机体的设计 8.1  机体结构形式的选择 当柴油机工作时，机体承受着大小和方向作周期性变化的气体力、惯性力和力矩的作用，因此，为保证柴油机可靠和耐久的工作，设计时应考虑以下要求： 1） 保证有足够的刚度和强度。 2） 依据受力情况，合理设计受力部位的结构和形状，使作用力集中在某些限定区域内，机体壁的圆角和厚度，应无急剧变化，避免应力集中。 3） 尺寸小重量轻，结构简单。 4） 尽量将油、水合空气管道等零件铸入机体内，使机体外部管子的数量和长度，安排的较少和较短。这样，既增加机体刚度，又可使外形布置紧凑和简洁。 5） 工艺性好，成本低廉，材料宜取，价廉材广。 本设计采用隧道式机体，较其他形式机体，隧道式机体取消了轴承剖分面，具有最大横截面积惯性矩，可以提高整个机体的纵、横向刚度。 气缸排列形式为卧式，其优点是重心低，柴油机运行时平稳性好，机体高度小，零件在机体上装拆时较方便，修理也方便，便于蒸发散热。 机体结构如下图8-1所示 图8-1 机体结构 8.2  机体材料的选择 采用铸铁机体，强度较高，抗震性能与刚度较好，对噪音也有所改善，具有良好的铸造和机械加工工艺性，可铸造出形状复杂和外形美观的机体，材料来源方便，价廉，采用较广，但重量较大。 8.3  机体外形轮廓尺寸的决定 根据活塞、连杆和曲轴的运动状况，绘制出其运动包络轨迹，参照表8-1的推荐值，并考虑机体铸造和加工误差，定出机体外形尺寸。 表8-1 机体与各运动部件的最小间隙范围 名称 符号 间隙范围（mm） 连杆与气缸套最小间隙 3—11 机体壁部和油底壳与连杆轨迹的最小间隙 5—16 凸轮轴最大外圆与连杆轨迹的最小间隙 4—20 经过加工平衡块与活塞轨迹最小间隙 2—5       8.4  提高机体刚度与强度的措施 1）加强筋的布置 机体上的加强筋是提高机体刚度与强度的重要措施。因此，应仔细考虑受力严重部位的加强筋的布置。 隧道式机体横截面上气缸盖螺栓搭子处，一般有两条加强筋，而主轴承孔周围，均匀分布放射式加强筋，可改善受力情况。 2）加强筋的尺寸和断面结构 一般加强筋的厚度大致等于壁厚，高度不宜小于壁厚。否则，承载断面难以减轻加强筋所引起的应力分布不均的现象，但过高的筋在铸造上带来一些困难。通常不超过搭子半径为宜。缸径为95mm的柴油机，加强筋的厚度为6mm。 9  油底壳设计 1）按照油底壳油容量经验公式 计算，可得S195柴油机的油底壳机油容量为3.6（L）。 2）保证柴油机纵倾30°和横倾35°时，不应有机油泄漏和吸油中断现象。 3）柴油机运转时，最高机油平面不得与连杆轨迹相碰，最低机油平面时，不应妨碍机油网的可靠吸油。 4）放油螺塞应放在油底壳的最低点，并有良好的易接近性，以便于把油放尽。 5）为防止漏油，一般在机体底面有一层橡胶密封垫片。 6）油底壳材料：由2mm的钢板冲制而成，重量较轻。 油底壳结构如图9-1所示 图9-1 油底壳结构 10 气缸套设计 10.1  设计要求 1）要有足够的强度，以承受高温高压下的机械应力和热应力。应有足够的刚度，以保证在任何情况下气缸套的变形较小。 2）有良好的抗磨性能。 3）气缸套的结构设计和材料选择，应注意避免拉缸和咬缸。 4）要合理设计气缸套封水圈的结构及其安装位置，以保证可靠的密封和减轻穴蚀。 5）对中小型高速柴油机，应避免在气缸套顶部开设气门下沉槽，以免气缸套产生附加应力。 气缸套结构如图10-1 所示 图10-1 气缸套结构 10.2  结构设计 采用湿式气缸套，其特点是： 1） 外表面直接与冷却水相接触，冷却和散热效果较好，气缸套的热应力和变形较小。 2） 采用湿式气缸套，机体内部水套的铸造与清砂方便。 3） 气缸套装拆方便，互换性好，在制造上亦比整体式气缸简单。 4） 机体水腔内若有污物，水垢，容易清除。 5） 应用广泛。 结论 S195型柴油机是我国应用较广的柴油机机型，本次整机设计中，我在参考和测绘了常柴S195M型柴油机后，决定机体整体结构采用卧式隧道式机体，该结构形式具有重心低、刚度大、运行平稳等特点。 根据初始条件进行了气缸内热力学计算，活塞连杆组的运动学、动力学计算以及对活塞和连杆等关键零件的强度校核，从计算校核的结果看，其动力性、燃油经济性基本达到了同类产品中较好的水平。 针对配气机构中的凸轮廓线无法测量的情况，我对配气凸轮进行了重新设计，其形式采用等加速—等速型缓冲曲线的对称型七项式多项动力凸轮，在进行多项式运动规律求解时借助了Excel强大的数据处理能力，从而较简便的得出了凸轮理论廓线，并计算了凸轮的时间截面和丰满系数，从计算结果看其能达到较好的水平。 总体来说，S195柴油机的整体设计基本满足了设计的要求，具有结构轻巧、移动方便、安装简单等特点，可以广泛的配套于农用机械。 致谢 在经历了两个多月的辛苦工作后，我的S195柴油机整机设计终于按期完成，在此期间，从样机的测绘，草图绘制，CAD工程图的绘制，Pro/e的三维建模，装配和仿真等一系列的工作，让我获益匪浅，其不仅是一次本科期间专业技能上的终极锻炼，更培养了我持之以恒的做事品质和发现问题解决问题的能力，为我大学四年中的所学知识做了梳理和巩固。 此次毕业设计的让我对柴油机的结构有了较为彻底的了解，并学到了很多先前上课时学不到的知识。我相信这些收获必将为即将参加工作的我提供不少可借鉴之处。 最后，我要感谢我的导师佘运杰副教授，在此期间，他对我的毕业设计提出了很多宝贵的意见，为我毕业设计的顺利完成提供了莫大帮助，在此，深表感谢。同时我还要感谢大学四年期间勤勤恳恳的教学，给我们知识甘霖滋润的各位老师，谢谢你们的辛勤教导。我还要感谢这四年陪我一起走过的同学们，谢谢大家对我的帮助，谨此献上最诚挚的祝福！ 参考文献 [1] 周龙保.内燃机学.北京：机械工业出版社,2005.1 [2] 袁兆成. 内燃机设计. 北京. 机械工业出版社.2008 [3] 吉林大学汽车工程系编著.汽车构造.上册.北京：人民交通出版社，2005.9 [4] 刘鸿文.材料力学.北京:高等教育出版社，2004.1 [5] 常治斌，张京辉主编.机械原理.北京：北京大学出版社，2007.2 [6] 戈晓岚，洪琢主编.机械工程材料.北京：中国林业出版社；北京大学出版社，2006.8 [7] 翁史烈.热能与动力工程基础.北京：高等教育出版社，2004.11 [8] 沈维道.蒋智敏.童钧耕主编.工程热力学.北京：高等教育出版社，2001 [9] 徐学林.互换性与测量技术基础.湖南：湖南大学出版社，2005 [10]杨世铭，陶文铨编著.传热学.北京：高等教育出版社，2006.8 [11]郭克希，王建国主编.机械制图.北京：机械工业出版社，2006.8 [12]郑江，许瑛主编.机械设计.北京：北京大学出版社，2006.8 [13]吴宗泽，罗圣国主编.机械设计课程设计手册.北京：高等教育出版社，2006.5 [14]柴油机设计手册编辑委员会.柴油机设计手册(上册).北京：中国农业机械出版社，1984 [15]柴油机设计手册编辑委员会.柴油机设计手册(中册).北京：中国农业机械出版社，1984 [16]  西安交通大学，《柴油机设计》，西安交通大学，1973。 [17]  吉林工业大学，《内燃机理论与设计》下册，1972。 [18]  斯捷潘诺夫IO.A.等，《汽车拖拉机发动机结构与计算》下册，中国工业出 版社，1961。 [19]  奥尔林A.C.等《内燃机》卷二第一分册，高等教育出版社，1959。 [20]  交通大学，《内燃机动力学构造与计算》下册，机械工业出版社，1959。 [21]  德能丁格汉司-奥托，“关于内燃机气门动力状况的研究”，《内燃机译文集》，国防工业出版社，1965，P149-162。 [22]  罗斯巴特，“高次方程曲线凸轮”，“高次凸轮系统的动力学”，《机械译丛》，机械工业出版社3（1959），P1-22。 [23] 常州柴油机厂，上海内燃机研究所，《95系列柴油机高次方配气凸轮的设计与试验》，1976。