建筑结构荷载规范

第PAGE\*MERGEFORMAT#页共77页建筑结构荷载规范GB50009-2001第1章总则第1.0.1条为了适应建筑结构设计的需要，以符合安全实用、经济合理的要求，特制订本规范。第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的结构设计。第1・0・3条本规范是根据《建筑结构设计统一标准》（GB50068-2001）规定的原则制订的。第1.0.4条建筑结构设计中涉及的作用包括直接作用（荷载）和间接作用（如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用）。本规范仅对荷载作出规定。第1.0.5条本规范采用的设计基准期为50年.第1.0.6条建设结构设计中涉及的作用或荷载,除按本规范执行外,尚应符合现行的其他国家标准的规定.第2章建筑结构荷载规范2.1术语第2.1.1条永久荷载permanentload在结构使用期间,其值不随时间变化,或其变化与平均值相比可以忽略不计,或其变化是单调的并能趋于限值的荷载.第2.1.2条可变荷载vaiableload在结构使用期间,其值随时间变化,且其变化与平均值相比在可以忽略不计的荷载.第2.1.3条偶然荷载accidentalload在结构使用期间不一定出现,一旦出现,其值很大且持续时间很短的荷载.第2.1.4条荷载代 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 值reprsentativevaluesofaload设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值,例如标准值.组合值.频遇值和准永久值.第2.1.5条设计基准期designreferenceperiod为确定可变荷载代表值而选用的时间参数.第2.1.6条标准值characteristicvalue/nominalvalue荷载的基本代表值,为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值（例如均值.众值.中值或某个分位值）.第2.1.7条组合值combinationvalue对可变荷载,使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率,能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值;或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值.第2.1.8条频遇值frequentvalue对可变荷载,在设计基准期内,其超越的总时间为这规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值.第2.1.9条准永久值quasi-permanetvalue对可变荷载,在设计基准期内,其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值.第2.1.10条荷载设计值designvalueofaload荷载代表值与荷载分项系数的乘积.第2・1・11条荷载效应loadeffect由荷载引起结构或结构构件的反应,例如内力,变形和裂缝等.第2・1・12条荷载组合loadcombination按极限状态设计时,为保证结构的可靠性而对同时出现的各种荷载设计值的规定.第2.1.13条基本组合fundamentalcombination承载能力极限状态计算时,永久作用和可变作用的组合.第2.1.14条偶然组合accidentalcombination承载能力极限状态计算时,永久作用,可变作用和一个偶然作用的组合.第2.1.15条标准组合characteristic/nominalcombination正常使用极限状态计算时,采用标准值或组合值为荷载代表值的组合.第2.1.16条频遇组合frequntcombinations正常使用极限状态计算时,对可变荷载采用频遇值或永久值为荷载代表值的组第2.1.17条准永久组合quasi-permanentcombinations正常使用极限状态计算时,对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合.第2.1.18条等效均布荷载equivalentuniformliveload结构设计时,楼面上下连续分布的实际荷载,一般采用均布荷载代替;等效均布荷载系指其要结构上所得的荷载效应能与实际的荷载效应保持一致的均布的均布荷载.第2.1.19条从属面积tributaryarea从属面积是在计算梁柱构件时采用,它是指所计算构件负荷的楼面面积,它应由楼板的零线划分,在实际应用中可作适当简化.第2.1.20条动力系数dynamiccoeffcient承受动力荷载的结构或构件,当按静力设计时采用的系数,其值为结构或构件的最大动力效应与相应静力效应的比值.第2.1.21条基本雪压referencesnowpressure雪荷载的基准压力,一般按当地空旷平坦地面上积雪自重的观测数据,经概率统计得出50年一遇最大值确定.第2.1.22条基本风压referencewindpressure风荷载的基准压力,一般按当地空旷平坦地面上10m高度处lOmin平均的风速观测数据,经概率统计得出50年一遇最大值确定的风速,再考虑相应的空气密度,按公式(D.2.2-4)确定的风压.第2.1.23条地面粗糙度terrainroughness风在到达结构以前吹越过2km范围内的地面时,描述该地面上不规则障碍物分布状况的等级.2.2符号第2.2.0条Gk---永久荷载的标准值;Qk---可变荷载的标准值;GGk---永久荷载效应的标准值;SQk---可变荷载效应的标准值;S---荷载效应组合设计值;R---结构构件抗力的设计值;SA---顺风向风荷载效应;SC---横风向风荷载效应;T---结构自振周期;H---结构顶部高度;B---结构迎风面宽度;Re---雷诺数;eSt---斯脱罗哈数;sk---雪荷载标准值;s0---基本雪压;wk---风荷载标准值;w0---基本风压;V---横风向共振的临界风速；cra---坡度角；卩---高度z处的阵风系数；z卩---高度z处的阵风系数；gzY0---结构重要性系数；yg---永久荷载的分项系数；Yq---可变荷载的分项系数；屮c---可变荷载的组合值系数；屮f---可变荷载的频遇值系数；屮---可变荷载的准永久值系数；丫q人---屋面积雪分布系数；馬---风压高度变化系数；卩---风荷载体型系数；*Sn---风荷载地形，地貌修正系数；M--风荷载脉动增大系数；V---风荷载脉动影响系数；屮z---结构振型系数；Z---结构阻尼比.第3章建筑结构荷载规范荷载分类和荷载代表值第3.1.1条结构上的荷载，可分为下列三类:永久荷载,例如结构自重、土压力,预应力等。可变荷载,例如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪荷载等。偶然荷载,例如爆炸力、撞击力等。注：自重是指材料自身重量产生的荷载（重力）。第3.1.2条建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值.对永久荷载，应采用标准值作为代表值.对可变荷载，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值.对偶然荷载，应根据试验资料，结合工程经验确定其代表值。第3.1.3条永久荷载标准值：对结构自重，可按结构构件的设计尺寸与材料单位体积的自重计算确定；对常用材料和构件，其自重可参照本规范附录一采用；对于某些自重变异较大的材料和构件（如现场制作的保温材料、混凝土薄壁构件等），自重的标准值应根据对结构的不利状态，取上限值或下限值。注:对常用材料和构件可参考本规范附录A采用.第3.1.4条可变荷载标准值，应按本规范各章中的规定采用。第3.1.5条承载能力极限状态设计或正常使用极限状态按短期效应组合设计，应采用组合值作为可变荷载的代表值。可变荷载组合值，应为可变荷载标准值乘以荷载组合系数。第3.1.6条正常使用极限状态按频遇组合设计时，应采用频遇值,准永久值作为可变荷载的代表值:按准永久组合设计时,应采用准永久值作为可变荷载代表值。可变荷载准永久值，应为可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。可变荷载准永久值应取可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。3.2荷载组合第3.2.1条建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并取各自的最不利组合进行设计。第3.2.2条对于承载能力极限状态，应采用荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合，并采用下列设计表达式：YcS20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55注：当楼面梁的从属面积超过25m2时，采用括号内的系数。4・2工业建筑楼面活荷载第4.2.1条工业建筑楼面在生产使用或安装检修时，由设备、管道、运输工具及可能拆移的隔墙产生的局部荷载，均应按实际情况考虑，可采用等效均布活荷载代替。注：①楼面等效均布活荷载，可按本规范附录B的方法确定。②对于一般金工车间、仪器仪表生产车间、半导体器件车间、棉纺织车间、轮胎厂准备车间和粮食加工车间，当缺乏资料时，可按本规范附录C采用。第4.2.2条工业建筑楼面(包括工作平台)上无设备区域的操作荷载，包括操作人员、一般工具、零星原料和成品的自重，可按均布活荷载考虑，采用2.0kN/m2。生产车间的楼梯活荷载，可按实际情况采用，但不宜小于3.5kN/m2。第4.2.3条工业建筑楼面活荷载的组合值系数,频遇值系数和准永久值系数,除本规范附录C中给出的以外,应按实际情况采用;但在任何情况下,组合值和频遇值系数不小于0.7;准永久值系数不应小二0.6.4.3屋面活荷载第4.3.1条房屋建筑的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷载，应按表4.3.1采用。屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时考虑。屋面均布活荷载表4.3.1项次类别标准值(kN/m2)组合值系数％频遇值系数牡准永久值系数％1不上人的屋面：0.50.70.502上人的屋面2.00.70.50.43屋顶花园3.00.70.60.5注：1•不上人的屋面，当施工荷载较大时，应按实际情况采用;对不同结构应按有关设计规范的规定，将标准值作0.2kN/m2的增减.2.上人的屋面，当兼作其它用途时，应按相应楼面活荷载采用。3•对于因屋面排水不畅，堵等引起的积水荷载,反采用构造 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 加以防止;必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载.4•屋顶花园活荷载不包括花土石等材料自重.第4.3.2条屋面直机停机坪荷载应根据直机总重按局部荷载考虑,同时其等效均不低于5.0kN/m2.局部荷载应按直机实际最大起重量确定，当没有机型技术资料时，一般可依据轻，中，重三种类型的不同要求，按下述规定选用局部荷载标准值及作用面积:---轻型,最大起飞重量2t,局部荷载标准值取20kN/m2,作用面积0.20m*0.20m;---中型,最大起飞重量4t,局部荷载标准值取40kN,作用面积0.25m*0.25m;---重量,最大起飞重量6t,局部荷载标准值取60kN,作用面积0.30m*0.30m;荷载的组合值系数应取0.7,频遇值系数应取0.6,准永久值系数应取0.4.4屋面积灰荷载第4.4.1条设计生产中有大量排灰的厂房及其邻近建筑时，对于具有一定除尘设施和保证清灰 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 的机械、冶金、水泥等厂的厂房屋面，其水平投影面上的屋面积灰荷载，应分别按表4.4.1-1和表4.4.1-2采用。表4.4.1-1屋面积灰荷载项次类别屋面无挡风板1机械厂铸造车间(冲天炉)0.502炼钢车间(氧气转炉)-3锰、铬铁合金车间0.754硅、钨铁合金车间0.305烧结厂烧结室、一次混合室0.506烧结厂通廊及其它车间0.307水泥厂有灰源车间(窑房、磨房、联合贮1.008库、烘干房、破碎房)水泥厂无灰源车间(空气压缩机站、机修间、材料库、配电站)0.50标准值(kN/m2)组合值频遇值准永久屋面有挡风板值系数Wc值系数值系数挡风板内挡风板外WfWq0.750.300.750.301.000.300.500.301.000.20--0.90.90.9注：1.表中的积灰均布荷载，仅应用于屋面坡度a<25°；当a>45。时，可不考虑积灰荷载；当25°6201.000.500.30炉容积屋面离高炉距离(m)(m3)组合值频遇值准永久值系数值系数值系数WcWfWq1.01.01.0高炉邻近建筑的屋面积荷载注：1.表441-1中的注2也适用本表.2•当邻近建筑屋面离高炉距离为表内中间值时，可按插入法取值.第4.4.2条对于屋面上易形成灰堆处，当设计屋面板,檀条时，积灰荷载标准值可乘以下列规定的增大系数:在高低跨处两倍于屋面高差但不大于6.0m的分布宽度内取2.0；在天沟处不大于3m的分布宽度内取1.4。第4.4.3条积灰荷载应与雪荷载或屋面活荷载两者中的较大值同时考虑。4.5施工和检修荷载及栏杆水平荷载第4.5.1条设计屋面板、檀条、钢筋混凝土挑檐、雨蓬和预制小梁时，施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取1.0kN，并应在最不利位置进行验算：注：①对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载有可能超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受。②当计算挑檐、雨蓬强度时，沿板宽每隔1.0m考虑一个集中荷载；在验算挑檐、雨蓬倾覆时，沿板宽每隔2.5-3.0m考虑一个集中荷载。第4.5.2条楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载，应按下列规定采用：一、住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，取0.5KN/m；二、学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育场，取1.0kn/m。第4.5.3条当采用荷载长期效应组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。4.6动力系数第4.6.1条建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物或设备的自重乘以动力系数后，按静力计算设计.第4.6.2条搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可采用1.1~1.3;其动力荷载只传至楼板和梁.第4.6.3条直机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落的直机可取1.4;其动力荷载只传至楼板和梁.第5章建筑结构荷载规范吊车竖向和水平荷载第5.1.1条吊车竖向荷载标准值，应按有关规定采用吊车的最大轮压或最小轮压。第5.1.2条吊车纵向和横向水平荷载，应按下列规定采用：一、吊车纵向水平荷载标准值，应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的10%采用；该项荷载的作用点位于刹车轮与轨道的接触点，其方向与轨道方向一致。二、吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的下列百分数，并乘以重力加速度：1.软钩吊车：--当额定起重量不大于10t时，取12%；--当额定起重量为16-50t时，取10%；--当额定起重量不小于75t时，取8%。2.硬钩吊车取20%。横向水平荷载应等分于桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均传至轨顶，其方向与轨道垂直，并考虑正反两个方向的刹车情况。注：①悬挂吊车的水平荷载可不计算，而由有关支撑系统承受②手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载5.2多台吊车的组合第5.2.1条计算排架考虑多台吊车竖向荷载时，对一层吊车单跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不宜多于2台；对一层吊车的多跨厂房的每个排架，不宜多于4台。考虑多台吊车水平荷载时，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多于2台。注:当情况特殊时,应按实际情况考虑.第5.2.2条计算排架时，多台吊车的竖向荷载和水平荷载的标准值，应乘以表5.2.2中规定的折减系数多台吊车的荷载折减系数表5.2.2吊车工作级别参与组合的吊车台数A1〜A5A6〜A8TOC\o"1-5"\h\z0.90.950.850.900.80.85注：对于多层吊车的单跨或多跨厂房，计算排架时，参与组合的吊车台数及荷载的折减系数，应按实际情况考虑。吊车荷载的动力系数第5.3.1条当计算吊车梁及其连接的强度时，吊车竖向荷载应乘以动力系数。对悬挂吊车（包括电动葫芦）及工作级别A1-A5的软钩吊车，动力系数可取为1.05；对工作级别A6-A8的软钩吊车、硬钩吊车和其它特种吊车，动力系数可取为1.1。吊车荷载的组合值,频遇值及准永久值第5.4.1条吊车荷载的组合值,频遇值及准永久值系数可按表5.4.1中的规定采用.吊车荷载的组合值,频遇值及准永久值系数表5.4.1吊车工作级别软钩吊车组合值系数％频遇值系数牡准永久值系数Wq工作级别A1-A30.70.60.5工作级别A4,A50.70.70.6工作级别A6,A70.70.70.7硬钩吊车工作级别A80.950.950.95的软钩吊车第5.4.2条厂房排架设计时,在荷载准永久组合中不考虑吊车荷地载.但在吊车梁按正常使用极限状态设计时,可采用吊车荷载的准永久值.第6章建筑结构荷载规范雪荷载标准值及基本雪压第6.1.1条屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：SK=grS0(6.1.1)式中SK——雪荷载标准值(kN/m2)；卩——屋面积雪分布系数；1rS0基本雪压(kN/m2)。第6・1・2条基本雪压应按本规范附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的雪压采用.对雪荷载敏感的结构,基本雪压应适当提高,并应由有关的结构设计规范具体规定.第6・1・3条当城市或建设地点的基本雪压在值在本规范附录D中没的给出时，基本雪压值可根据当地年最在雪压或雪深资料,按基本雪压定义,通过统计 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 确定,分析时应考虑样本数量的影响(参见附录D).当地没有雪压和雪深资料时，可根据附近地区规定的基本雪压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定;也可按本规范附录D全国基本雪压分布图(附图D.5.1)近似确定.第6・1・4条山区的雪荷载应通过实际调查后确定.当无实测资料时，可按当地邻近空旷平坦地面的雪荷载值乘以系数1.2采用.第6・1・5条雪荷载的组合值系数可取0.7;频遇值系数可取0.6;准永久值系数应按雪荷载分共区I,11和III的不同，分别取0・5,0.2和0;雪荷载分区应按本规范附录D.4中给出的或附图D.5.2的规定采用.6.2屋面积雪分布系数第6.2.1条屋面积雪分布系数应根据不同类别的屋面形式，按表6.2.1采用。屋面积雪分布系数项次类别屋面形式及积雪分布系数舛1单跨单坡屋面均匀分布情况单跨双坡屋面不均匀分布的情况0.75人2片按第一项规定采用片=1/8f(0.4<«<1.03拱形屋面均匀分布的情况4带天窗的屋面不均匀分布的情况均匀分布的情况5带天窗有挡风板的屋面不均匀分布的情况均匀分布的情况6多跨单坡屋面（锯齿形屋面）不均匀分布的情况均匀分布的情况7双跨双坡或拱形屋面不均匀分布的情况8高低屋面表6.2.1注：1•第2项单跨双坡屋面仅当20°50°片1.00.80.60.40.20第6.2.2条设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况：屋面板和檀条按积雪不均匀分布的最不利情况采用;屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况，不均匀分布的情况和半跨和均匀分布的情况采用;框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用.第7章建筑结构荷载规范风荷载标准值及基本风压第7.1.1条垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算：当计算主要承重结构时叫=卩z^s^z®0(7.1.1-1)式中叭风荷载标准值，(kN/m2)；卩z高度处的风振系数；z卩——风荷载体型系数；1S卩——风压高度变化系数；z叫基本风压，(kN/m2).2•当计算围护结构时°k=卩gzAs^z®。(7.1.1-2)式中卩---高度z处的阵系数.gz第7.1.2条基本风压应按本规范附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2.对于高层建筑，高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定.第7.1.3条当城市或建设地点的基本风压值在本规范全国基本风压图上没有给出时，基本风压值可根据当地年最大风速资料，按基本风压定义，通过统计分析确定，分析时应考虑样本数量的影响(参见附录D).当地没有风速资料时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定;也可按本规范附录D中全国基本风压分布图(附图D.5.3)近似确定.第7.1.4条风荷载的组合值,频遇值和准永久值系数可分别取0.6,0.4和0.风压高度变化系数第7.2.1条对于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表7.2.1确定.地面粗糙度可分为A,B,C,D四类：---A类指近海海面和海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;---B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;---C类指有密集建筑群的城市市区;---D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区.第7.2.2条对于山区的建筑物,风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别,由表721确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数n分别按下述规定采用：1•对于山峰和山坡,其顶部B处和修正系数可按下述公式采用：nB=[l+Ktga(l-z/2.5H)]2(7.2.2)风压高度化系数堆表7.2.1地面粗糙度类别离地面或海平面高度(m)ABCD51.171.000.740.62101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93702.201.861.451.02802.271.951.541.11902.342.021.621.191002.402.091.701.271502.642.382.031.612002.832.612.301.922502.992.802.542.193003.122.972.752.453503.123.122.942.684003.123.123.122.91>4503.123.123.123.12式中tga---山峰或山坡在迎风面一侧的坡度;当tga>0.3时,取tga=0.3;K---系数，对山峰取3.2，对山坡取1.4;H---山顶或山坡全高(m);z---建筑物计算位置离建筑物地面和高度,m;当z>2.5H时，取z=2.5H.图7.2.2：山峰和山坡和示意对于山峰的山坡的其他部位，可按图7.2.2所示，取A,C处的修正系数nA，nC为1,AB间的bc间的修正系数按n的线性插值确定.2•山间盆地，谷地等闭塞地形n=0.75〜0.85对于与风向一致和谷口，山口n=1.20〜1.50.第7.2.3条对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数可按A类粗糙类别，由表7.2.1确定外，还应考虑表7.2.3中给出的修正系数.远海海面和海岛的修正系数n表7.2.3距海岸距离(km)n<401.040〜601.0〜1.160〜1001.1〜1.27.3风荷载体型系数第7.3.1条房屋和构筑物的风载体型系数，可按下列规定采用:房屋和构筑物与表7.3.1中的体型类同时，可按该表的规定采用;房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同时，可参考有关资料采用;房屋和构筑物与表7.3.1中的体型不同且无参考资料可以借鉴时，宜由风洞试验确定;对于重要且体型复杂和房屋和构筑物，应由风洞试验确定.表7.3.1风荷载体型系数类别体型及体型系数陶封闭式中间值按插入法计算1落地双坡屋面表7.3.1-1封闭式中间值按插入法计算2双坡屋面表7.3.1-2封闭式中间值按插入法计算3落地拱形屋面表7.3.1-3封闭式中间值按插入法计算4拱形屋面表7.3.1-4封闭式迎风坡面的人按第2项采用5单坡屋面封闭式迎风坡面的人按第2项采用6高低双坡屋面封闭式带天窗的拱形屋面可按本图采用7带天窗双坡屋面封闭式迎风坡面的人按第2项采用8双跨双坡屋面封闭式不等高不迎风坡面的人按第2项采用9等跨的双跨双坡屋面封闭式迎风坡面的人按第2项采用土JNJ不等高不中跨上部迎风墙面的曲按下式采用：101^4IRJ1等跨的三跨曲=0.6(l-2h/h)但当h1/h)=h时，取曲=-0.6双坡屋面11封闭式带天窗带坡的双坡屋面封闭式带天窗带双坡的双坡屋面1213141516171819封闭式不等高不等跨且中跨带天窗的三跨双坡屋面封闭式带天窗的双跨双坡屋面迎风坡面的人按第2项米用中跨上部迎风墙面的曲按下式采用:曲=0.6(l-2h/h)但当h1/h)=h时，取曲=-0.6迎风面的人按第2项采用:当a<4h时，取人=0.2当a>4h时，取人=0.6封闭式当女儿墙高度有限时，屋面上的体型系数带女儿墙可按无女儿墙按劳取酬屋面采用的双坡屋面圭寸闭式迎风坡面的人按第2项采用带雨篷的双坡屋面封闭式对立本图适用于s为8~20m,迎风坡面的人按第2项采用两个带雨篷的双坡屋面封闭式带下沉天窗的双坡屋面或拱形屋面封闭式带下沉天窗的双跨双坡或拱形屋面封闭式带天窗挡20风板的双跨屋面封闭式迎风坡面的人按第2项采用22土JNJ锯齿形齿面增多或减少时，可均匀地在(1),(2),(3)三个区段内调节屋面天窗面的人按第2项采用：封闭式当a<4h时，取人=0.223复杂多跨当a>4h时，取人=0.6屋面(a)本图适合于Hm/HN2及s/H=0.2〜0.4的情况体型系数人：靠山封闭24式表7.3.1-5双坡屋面(b)体型系数人：表7.3.1-625靠山封闭式带天窗的本图适合于Hm/HN2及s/H=0.2~0.4的情况体型系数人：双坡屋面表7.3.1-7(a)迎风坡面的人按第2项采用单面开敞26式双坡屋面(b)迎风坡面的人按第2项采用双面开敞(a)两端有山墙27及四面开敞中间值按插入法计算式31第PAGE\*MERGEFORMAT#页共77页双坡屋面(b)四面开敞中间值按插入法计算28前后纵墙半开敞双坡屋面表7.3.1-8体型系数人迎风坡面的人按第2项采用本图适用于墙的上部集中开敞面积＞10%且＜50%的房屋.当开敞面积达50%时,背风墙面的系数改为-1.1(a)中间值按插入法计算表7.3.1-929单坡及双坡顶盖(b)体型系数按第27项采用(c)中间值按插入法计算表7.3.1-10(a)正多边形(包括矩形)平面(b)Y型平面(c)L型平面30封闭式房屋和构筑物(d)II型平面(e)十字型平面⑴截角三边形平面各种截在人=+1・3第PAGE\*MERGEFORMAT#页共77页的杆件(a)单榀桁架的体型系数曲=申人人为桁架构件的体型系数，对型钢杆件按第31项采用，对圆管杆件按第36(b)项采用®=An/A为桁架的挡风系数An为桁架杆件和节点挡风的净投影面积A=hl为桁架的轮廓面积32桁架(b)n榀平行桁架的整体体型系数人tw=^t1-nn/1-n曲为单榀桁架的体型系数,n按表7.3.1-11采用33独立墙壁及围墙(a)角钢塔架整体计算时的体型系数人34塔架表7.3.1-12(b)管子及圆钢塔架整体计算时的体型系数人当馬®0d20.015时必按角钢塔架的人值乘以0.6采用;中间值按插值法计算(a)f/l>1/4As=0.5sin2qsin屮-cos2q35旋转壳顶(b)f/l<1/436圆截面构筑物(包括烟囱，塔桅等)^s=-C0S2申(a)局部计算时表面分布时体型系数人表7.3.1-13表中数值适用于gz®0d2>0.015的表面光滑情况,其中®0以kN/m2计,d以m计(b)整体计算时的体型系数人表7.3.1-14中间值按插值法计算；△为表面凸出高度(a)上下管道本图适用于gz®0d2>0.015的情况表7.3.1-15(b)前后双管37架空管道表7.3.1-16表列人值为前后两管之和，其中前管为0.638拉索(c)密排多管人值为各管总和表7.3.1-17风荷载水平分量叭的体型系数gSX及垂直分量叫的体型系数人J第7.3.2条当多个建筑物,特别是群集的高层建筑,相互间距较近时,宜考虑风力相互干扰的群体效应;一般可将单独建筑物的体型系数比乘以相互干扰增大系娄数该系数可参考类似条件的试验资料确定;必要时宜通过风洞试验得出.第7.3.3条验算围护构件及其连接的强时,可按下列规定采用局部风压体型系数:一.外表面1•正压区按表7.3.1采用；2.负压区---对墙面,取-1.0;---对墙角边,取-1.8;---对屋面局部部位(周边的屋面坡度大于10°的屋脊部位),取-2.2;---对檐口,雨篷,遮阳板等突出构件,取-2.0.注:对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的0.1或房屋平均高度的0.4,取其小者,但不小于1.5m.二.内表面对封闭式建筑物,按外表面风压和正负情况取-0.2或0.2.顺风向风振和风振系数第7・4・1条对于基本自振周期T1大于0.25s的工程结构,如房屋，屋盖及各耸结构,以及对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋,均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振和影响.风振计算应按随机振动理论进行,结构的自振周期应按结构动力学计算.注:近似的基本自振周期片可按附录E计算.第7・4・2条对于一般悬臂型结构要,例如构架,塔架,烟囱等高耸结构,以及高度大于30m,高宽比大于1.5且可忽略扭转影响的高层建筑，均可仅考虑第一振型的影响，结构的风荷载可按公式(7.1.1-1)通过风振系数来计算,结构在z高度处的风振系数卩z可按下式计算：卩z=l+3屮z/馬(7.4.2)式中g脉动增大系数；V脉动影响系数；屮Z振型系数；pz——风压高度变化系数。第7・4・3条脉动增大系数岢按表7.4.3确定.脉动增大系数e表7.4.3w0T]2（kNs2/m2）0.010.020.040.060.080.100.200.400.60钢结构1.471.571.691.771.831.882.042.242.36有填充墙的房屋钢结构1.261.321.391.441.471.501.611.731.81钢筋混凝土及砌体结构1.111.141.171.191.211.231.281.341.38w0T]2（kNs2/m2）0.801.002.004.006.008.0010.0020.0030.00钢结构2.462.532.803.093.283.423.543.914.14有填充墙的房屋钢结构1.881.932.102.302.432.522.602.853.01钢筋混凝土及砌体结构1.421.441.541.651.721.771.821.962.06注：计算w0T]2时，对地面粗糙度B类地区可直接代入基本风压，而对A类C类和D类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38,0.62和0.32后代入。第7.4.4条脉动影响系数，可按下列情况分别确定。1.结构迎风面宽度远小于其高度的情况(如高耸结构等):1)若外形、质量沿高度比较均匀，脉动系数可按表7.4.4-1确定。脉动影响系数Y表7.4.4-1总高度H(m)102030405060708090100150200250300350400450粗A0.780.830.860.870.880.890.890.890.890.890.870.840.820.790.790.790.79糙B0.720.790.830.850.870.880.890.890.900.900.890.880.860.840.830.830.83度C0.640.730.780.820.850.870.880.900.910.910.930.930.920.910.900.890.91类D0.530.650.720.770.810.840.870.890.910.920.971.001.011.011.011.001.00别2)当结构迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化,而质量沿高度连续规律变化时，表7.4.4-1中的脉动影响系数应再乘以修正系数0B和00B应为BvoB构筑物迎风面在z高度处的宽度B与底部宽度B的比值；0可按表744-2确zov定。修正系数0v表7.4.4-2BH/B010.90.80.70.60.50.40.30.2<0.10V1.001.101.201.321.501.752.082.533.305.60注：Bh、B0分别为构筑物迎风面在顶部和底部的宽度。结构迎风面宽度较大时,应考虑宽度方向风压空间相关性的情况(如高层建筑等):若外形,质量沿高度比较均匀,脉动影响系数可根据总高度H及其与迎风面宽度B的比值，按表7.4.4-3确定.脉动影响系数v表7.4.4-3总高度H(m)H/B粗糙度类别<3050100150200250300350A0.440.420.330.270.240.210.190.17B0.420.410.330.280.250.220.200.18<0.5C0.400.400.340.290.270.230.220.20D0.360.370.340.300.270.250.240.22A0.480.470.410.350.310.270.260.24B0.460.460.420.360.360.290.270.261.0C0.430.440.420.370.340.310.290.28D0.390.420.420.380.360.330.320.31A0.500.510.460.420.380.350.330.31B0.480.500.470.420.400.360.350.332.0C0.450.490.480.440.420.380.380.36D0.410.460.480.460.460.440.420.393.0A0.530.510.490.420.410.380.380.36B0.510.500.490.460.430.400.400.38C0.480.490.490.480.460.430.430.41D0.430.460.490.490.480.470.460.45A0.520.530.510.490.460.440.420.39B0.500.530.520.500.480.450.440.425.0C0.470.500.520.520.500.480.470.45D0.430.480.520.530.530.520.510.50A0.530.540.530.510.480.460.430.42B0.510.530.540.520.500.490.460.448.0C0.480.510.540.530.520.520.500.48D0.430.480.540.530.550.550.540.53第7.4.5条振型系数应根据结构动力计算确定.对外形,质量,刚度沿高度按连续规律变化的悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑,振型系数也可根据相对高度z/H按附录F确定.7.5阵风系数第7.5.1条计算围护结构风荷载时的阵风系数应按表7.5.1确定.阵风系数g表7.5.1离地面高度地面粗糙度类别(m)ABCD51.691.882.303.21101.631.782.102.76151.601.721.992.54201.581.691.922.39301.541.641.832.21401.521.601.772.09501.511.581.732.01601.491.561.691.94701.481.541.661.89801.471.531.641.85901.471.521.621.811001.461.511.601.781501.431.471.541.672001.421.441.501.602501.401.421.461.553001.391.411.441.517.6横风向风振第7.6.1条对圆形截面结构,应根据雷诺数Re的不同情况按下述规定进行横风向风振（旋涡脱落）的校核:1•当R<3*105（亚临界的微风共振），应按下式控制结构顶部风速u,uecrcr和uH可按下列公式确定:(761-1)(7.6.1-2)Ucr=D/T]SUH=^2000Yw^H®O/P式中T1---结构基本自振周期；St---斯脱罗哈数,对圆截面结构取0.2;Y---风荷载分项系数，取1.4;UH---结构顶部风压高度变化系数；叫---基本风压（kN/m2；p---空气密度（kg/m3.当结构顶部风速超过ucr时,可在构造上采取防振措施,或控制结构的临界风速u不小于15m/s.crRe>3.5*106且结构顶部风速大于ucr时（跨临界的强风共振）,应按第7.6.2条考虑横风向风荷载引起的荷载效应.3•雷诺数R可按下列公式确定：eRe=69000UD(7.6.1-3)式中u---计算高度处的风速（m/s）;D---结构截面的直径（m）.当结构沿高度面缩小时（倾斜度不大于0.02）,可近似取2/3结构高度处的风速和直径.第7.6.2条跨临界强风共振引起在z高处振型j的等效风荷载可由下列公式确定：®czj=|Xj|u2cr/12800^j（kN/m2）（7.6.2-1）式中九厂-计算系数，按表7.6.2确定；屮zj---在z高处结构的j振型系数，由计算确定或参考附录F;Z；--第j振型的阻尼比;对第1振型，钢结构取0.01,房屋钢结构取0.02,混凝土结构取0.05；对高振型的阻尼比,若无实测资料,可近似按第1振型的值取用.表7.6.2中的H1为风速起始点高度,可按下列公式确定:Hi=Hx(ucr/uH)i/a(7.622)式中a---地面粗糙度反指数,对A,B,C和D四类分别取0.12,0.16,0.22,的0.30;uH---结构顶部风速(m/s).注:校核横风向风振时所考虑