储罐计算报告书模板

1600m3储罐设计计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 一.产品规定湖北新裕有限公司施工图设计，需1600m3拱顶储罐，按下述技术条件进行设计计算。二.设计技术条件:1.储罐编号：T-2109;2.使用压力：常压(正压6550Pa，负压150Pa);3.储罐容积：1600m3;4.储罐尺寸:储罐内径：11.5m;罐壁高度：15.5m;5.储存介质：食用油;6.介质设计密度：0.857.设计温度：50℃;8.设计压力：Pa；9.腐蚀裕量：1.58mm；;10.储罐形式：立式拱顶金属构造;11.制造 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 ：Q235-A;12.地震设防烈度：7度;基本风压：302Pa;基本雪压：150Pa；三.设计计算:(一).罐壁设计计算:1.罐壁设计厚度按下列 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 计算:(JB/T4735—1997，式5-1)储罐罐壁计算厚度(mm);储罐计算压力（MPa），依照《钢制焊接常压容器》，其值为设计压力与容器各部位或元件所承受得液柱压力之和。储罐内直径(mm)，11500mm;t设计温度下罐壁钢板许用应力(MPa),查JB/T4735—1997表4－1依照中间插值法得130MPa；焊缝系数，取0.9;C1钢板厚度负偏差(mm)，08mm;C2腐蚀裕量(mm)，取1.58mm;2.先计算底圈罐壁板壁厚，故Pc＝Pi＋ρgH，其中Pi为储罐设计压力，ρ为储液密度，Hi为储罐高度，Pc＝750＋1500×9.8×6.6＝0.09777MPa；=＝2.09mm依照JB/T4735—1997中3.5中规定，罐壁最小厚度为6mm，故设计厚度为最小厚度和腐蚀裕量之和，取为8mm。由于JB/T4735—199712.2.1条规定D16m罐壁钢板厚度应不小于5mm，所以底圈罐壁钢板厚度取8mm。选用2m宽钢板，罐壁各圈计算成果如下：板号计算压力（MPa）各圈内直径（mm）计算厚度（mm）最小厚度（mm）公称厚度（mm）10.0977750007.687820.0923750006.055830.0869750005.435640.0683750005.024650.0434750005.024660.0289750005.024670.0116750004.023580.0095750004.023590.0065750003.0234100.0032750003.0234He罐壁筒体当量高度(m)，由于罐壁筒体壁板规格厚度全为1.5mm，因此He=6.6m=16000=12121.2Pa3.罐壁筒体设计外压(JB/T4735—1997，式12－1)P0罐壁筒体设计外压(Pa);风压高度变化系数，取1.38;W0基本风压值，441Pa;q设计负压1.2倍，1.2400PaP0=2.251.38441+1.2400=7802.8Pa由于>P0因此罐壁筒体不设加强圈(二).罐顶设计计算:罐顶采用自支撑锥顶，坡度取1/31.罐顶设计外压P0=罐顶构造自重/罐顶水平投影面积+1200=11145.6/(2.52)+1200=1767.6Pa=0.001768MPa[罐顶构造自重=9.87.8572.52.5/cos18.435=11145.6N]P0罐顶设计外压(MPa)2.罐顶设计内压设定呼吸阀排放压力为750Pa，罐顶单位面积重力为7.85×9.8×0.007/COS(18.435)/1000＝0.000568MPa，故罐顶设计内压为0.00075×1.2-2-0.000568＝0.000332MPa3.罐顶设计厚度(JB/T4735—1997，式12－1)罐顶计算厚度(mm);设计温度下材料弹性模量(Mpa)，查SH3046—92表3.1.4得191500MPa;罐顶起始角，=arctg(1/3)=18.435==3.4mmJB/T4735—1997第12.3.3.1条规定“顶板最小厚度(不涉及腐蚀余量)应不不大于4.mm。因此顶板规格厚度取4mm。3.罐顶与罐壁连接处有效面积校核:罐顶与罐壁连接处有效面积,(包边角钢截面积加上与其相连罐壁和罐顶板各16倍板厚范畴内截面积之和)应满足下式规定:A0.001P0D2/tgA罐顶与罐壁连接处有效面积(mm2);A=720+(165+30)5+1677=2054mm20.001P0D2/tg=0.0011767.652/tg18.435=132.6mm22054mm2>132.6mm2因此满足规定。(三).包边角钢设计:罐顶与罐壁上端连接处应设立包边角钢，包边角钢与罐壁连接采用搭接，选用包边角钢∠50×50×6。罐顶与罐壁连接处有效面积,(包边角钢截面积加上与其相连罐壁和罐顶板各16倍板厚范畴内截面积之和)应满足下式规定:(JB/T4735—1997，式12－4)A＝560＋16×7×7＋（16×5＋50-20）×5＝1898mm21898mm2>141.64mm2因此满足规定。(四).风载荷作用下罐壁稳定校核:1.罐壁许用临界应力按下式计算:(JB/T4735—1997，式12－5)式中：Hn＝∑Hei(JB/T4735—1997，式12－6)Hei＝hi×(JB/T4735—1997，式12－7)2.＝5mm，计算过程如下：壁板号第i层壁板有效厚度（mm）第i层壁板实际高度hi（mm）第i层壁板当量高度Hei（mm）17.6826.051500150035.431500150045.021500150055.021500150065.021500150074.021500150084.021500150093.0215001500103.0215001500Hn＝∑Hei＝42832mm罐壁稳定校核应满足下式规定：Pcr≥2.25Kzq0+p1(JB/T4735—1997，式12－7)其中，Kz为风压高度变化系数，取1.0；q0为建罐地区基本风压值，取0.00045MPa；p1为储罐顶部呼吸阀负压设定压力1.2倍；2.25Kzq0+p1=2.25×1.0×0.00045＋0.0004×1.2＝0.001493MPa0.001868MPa>0.001493MPa，满足规定，故不设加强圈。(五).抗震计算:抗震计算按照构筑物抗震设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 GB50191-93《构筑物抗震设计规范》进行计算。1.罐内液体晃动基本自振周期:(GB50191-93，19.2.5)罐内液体晃动基本自振周期(s);储液高度(m)，取5.3m;=2=2.340s2.水平地震作用下罐内液面晃动最大波高:hmax=1.5r(GB50191-93，19.2.8-1)W=0.389/TS0.9(GB50191-93，19.2.8-2)hmax罐内液面晃动最大波高(m);W相应于罐内液体晃动基本自振周期水平地震影响系数；r底圈罐壁内半径(m);hmax=1.50.389/2.3400.92.5=0.679m运用回归法求出罐内液体最大储存高度=5.921m依照GB50191-93《构筑物抗震设计规范》19.2.12条，储罐液面至罐壁顶部最小距离应符合下式规定：ht>hmax(GB50191-9319.2.12)拟定罐内液体最高液面为5.9m<5.921m3.储罐总水平地震作用原则值:FEK=mg(GB50191-93，19.2.6-1)m=mLφ(GB50191-93，19.2.6-2)FEK储罐总水平地震作用原则值，(N);α水平地震影系数，查GB5019-93表5.1.5-1得0.50；罐体影响系数，采用1.1；m产生地震作用储液等效质量(kg)；mL罐内储液总质量(kg)，mL=2.525.9211500=174388kg;φ动液系数,查GB50191-93表12.2.6，采用插入法得0.41;FEK=0.501.11743880.419.8=385380N2.总水平地震作用对罐底部产生弯矩:M1=0.45(GB50191-93，19.2.7)M总水平地震作用对罐底部产生弯矩(N-m)ξ地震效应折减系数，采用0.4;M=0.450.43853805.921=410730N-m4.储罐底部最大轴向压应力n=N/A+CLM1/W(GB50191-93，19.2.9)n储罐底部最大轴向压应力(Pa);N储罐底部所承受重力荷载代表值(N);N=罐顶构造自重+罐壁构造自重+50%雪荷载=11146+9.8(7.856×2+7.855×4.6)×5+0.52452.52=55846NA罐壁截面面积(m2);A=50.005=0.0785m2W罐壁截面抵抗矩(m3);W=/4(2.50532.54/2.505)=0.0983m3CL撬离影响系数，采用1.4;n=55846/0.0785+1.4410730/0.0983=6.561106Pa6.罐壁许用临界应力:[cr]=0.15Et/D(GB50191-93，19.2.10)[cr]罐壁许用临界应力(Pa);E罐壁材料在操作温度时弹性模量(Pa)，204.5109;t底圈罐壁计算厚度(m)，0.007.68m;[er]=0.15204.51090.006/5=36.81106Pa由于n<[er]因此合格