匝道桥梁满堂支架专项施工方案

目录11编制依据与原则11.1、编制依据11.2、编制原则22工程概述22.1、工程概况22.2、满堂支架施工部位及支架布置参数42.3、施工要求42.4、技术保证63施工计划63.1、施工进度计划63.2、材料计划63.3、材料要求73.4、机械设备计划83.5、劳动力配置计划94现浇箱梁满堂支架施工工艺技术94.1、技术参数94.2、工艺流程104.3、施工方法104.3.1、地基处理104.3.2、支架搭设及模板安装方式124.3.3、施工要求124.3.4、支撑体系构造要求144.3.5、支架预压154.3.6、模板安装154.3.7、钢筋制作和安装154.3.8、混凝土施工164.3.9、模板支架的检查和验收184.3.10、模板拆除195安全生产保证措施195.1、管理人员组织机构195.2、技术措施205.3、模板施工安全技术措施215.4、钢筋、混凝土施工安全控制措施215.5、监测监控措施245.6、应急救援预案245.6.1、应急救援小组245.6.2、现场应急救援小组分工255.6.3、应急救援物资准备255.6.4、应急响应程序265.6.5、应急措施295.6.6、事故应急救援路线306计算书及相关图纸306.1、现浇箱梁满堂支架计算依据306.2、模板及支撑架构造参数326.3、荷载计算346.4、结构检算346.4.1、碗扣式钢管支架立杆稳定性验算396.4.2、箱梁定型钢模面板验算396.4.3、箱梁底模面板（木胶板）验算406.4.4、横桥向横梁（10*10方木）验算416.4.5、顺桥向纵梁（Φ48×3.0双钢管）验算426.4.6、立杆顶托和底托验算426.4.7、立杆底地基承载力验算436.4.8、变形计算436.4.9、验算结果1编制依据与原则1.1、编制依据1)、安顺经济开发区土地一级开发站前广场项目·QA、QB施工图 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 。2)、工程项目部进驻现场以来从现场调查、采集、咨询所获得的有关现场勘察调查资料。3)、主要采用的技术标准、 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ：《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质【2009】87号《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）《公路施工手册（桥涵）》《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）《工程测量规范》（GB50026-2007)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008)1.2、编制原则1)、施工总体布置按照现场的实际情况统筹规划、合理布局、节约用地、减少干扰和避免环境污染的原则。2)、本着将该工程争创优质工程的原则。3)、遵循《施工设计图纸》的原则。4)、遵循有关施工技术规范和验收标准原则。5)、遵循实事求是的原则。6)、遵循“安全第一、预防为主”的原则。7)、遵循“科技是第一生产力”的原则。8)、遵循专业化队伍施工和综合管理的原则。2工程概述2.1、工程概况 项目名称 内容 工程名称 安顺经济技术开发区土地一级开发站前广场项目·匝道桥梁 工程地点 贵州省安顺市经济开发区黄果树大街南侧大屯村 建设单位 中核安顺投资有限责任公司 设计单位 中南建筑设计院股份有限公司 勘察单位 深圳市勘察测绘院有限公司 监理单位 贵州建工监理咨询有限公司 安全监督单位 安顺市建筑工程安全监督检查站 施工总承包单位 中核华兴建设有限公司 建筑规模 桥QA全长266.068m，其中道路段长61.773m，桥梁段长204.295m桥QB全长211m，其中道路段长50m，桥梁段长161m本项目位于安顺西站广场，为安顺西站进出火车站站台上下匝道桥，由广场左、右匝道组成，左侧上行匝道为QA匝道，右侧下行匝道为QB匝道。道路等级为城市次干路，设计车速30km/h。桥QA共三联，全长266.068m，其中道路段长61.773m，桥梁段长204.295m；桥QB共两联，全长211m，其中道路段长50m，桥梁段长161m。QA桥跨布置为：(3+18+2x20)m+(38.295+25)m+(4x20)m，其中钢箱梁段长63.295m，桥梁单向纵坡为3.58%；QB桥跨布置为：(1+4x20)m+(4x20)m。桥梁单向纵坡-4.421%。本工程除其中QA桥(38.295+25)m为两跨钢箱梁，其余均采用现浇混凝土箱梁。现浇箱梁梁高1.4m，桥面宽9m，底板宽4.5米，采用C50混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。2.2、满堂支架施工部位及支架布置参数2.2.1、施工部位：QA桥第一联与第三联；QB桥的第一联与第二联2.2.2、满堂支撑架布置参数 部位 跨径（m) 支架高（m) 梁宽（m) 梁高（m) 支撑地基 QA桥第一联第一跨 3+18 6.6-6.8 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QA桥第一联第二跨 20 6.1-6.6 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QA桥第一联第三跨 20 5.4-6.1 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QA桥第三联第一跨 20 5.1-4.4 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QA桥第三联第二跨 20 4.4-3.7 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QA桥第三联第三跨 20 3.7-2.9 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QA桥第三联第四跨 20 2.9-2.2 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第一联第一跨 1+20 7.2-7.0 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第一联第二跨 20 7.0-6.4 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第一联第三跨 20 6.4-5.5 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第一联第四跨 20 5.5-4.6 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第二联第一跨 20 6.1-5.2 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第二联第二跨 20 5.2-4.4 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第二联第三跨 20 4.4-3.5 9 1.4 回填石渣+混凝土底板 QB桥第二联第四跨 20 3.5-2.6 9 1.4 回填石渣+混凝土底板2.3、施工要求严格执行专项 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 以及国家现行工程施工与验收的相关规范。满堂支撑架在搭设及拆除过程中确保安全作业，特殊工种操作人员必须持证上岗。为保证支架能够满足受力要求，在支架搭设过程和验收中，应注意以下几点：1、应对进场的支护材料进行检查验收，支架锈蚀严重、壁厚不足、尺寸(如：管径、壁厚、连接扣件的强度、韧性)等不符方案要求的禁止使用，垫木腐烂、宽度、厚度、长度不足等禁止使用，扣件、螺柱、杆件、顶托、底托等必须符合要求。新构件要有产品质量合格证，要有检验方法符合现行国家有关标准的质量检验报告，钢管质量及偏差必须符合规范规定。2、钢管外径与壁厚允许偏差是根据现行国家标准的规定。3、严格按批准的方案布设支架，并挂线安装，确保支架纵、横向间距符合要求，在纵坡较大及超高较大处要加密斜向剪力撑和横向连接杆件，克服水平推力，加强支架整体稳定性。根据箱梁高度合理布置支架层数。顶、底托与垫木，垫木与地基或模板的接触面应平顺、紧密，禁止有悬空现象。  4、所有现浇箱梁施工的支架必须预压，以便验证支架的刚度、强度和稳定性，确保其安全性，减小支架，模板的沉降量，确保箱梁的施工质量。原则上预压荷载不能小于箱梁自重的120%。在预压施工过程中和预压期间内不小于3都应布点观测记录。可根据观测数据 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 设置预拱度，进行箱梁施工；当最大沉降速率和累计沉降量超过要求时，应重新上报处理方案，调整施工计划。 5、支架剪刀撑的位置、数量要按支架施工方案的要求布设；剪刀撑杆件的搭接长度要大于1m，连接扣件要不少于3个。6、要严格控制好顶、底托丝杠的外露长度不超过规范20cm的规定。7、脚手架的垂直控制，要求脚手架的倾斜度不大于H/50；水平加固杆、剪力撑等的配置是否符和设计要求。8、架体分段搭设、分段使用时，应进行分段验收，搭设完毕应办理验收手续，验收应有量化内容并经责任人签字确认。2.4、技术保证2.4.1、内业技术准备（1）由项目负责人编制专项方案，报分公司部工程师审核，总公司总工程师批准，报监理单位总监理工程师及建设单位批准后实施工。根据建质【2009】87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》，匝道桥现浇箱梁满堂支架施工属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，因此方案需进行专家论证后且符合要求后方可按方案实施工。（2）备齐必要的参考数据。（3）施工前认真做好技术交底工作，除进行书面交底外，还应组织项目管理人员及各班组召开方案技术交底会，对施工中的难点和重点进行讲解。（4）对施工人员完成上岗前的培训。2.4.2、外业技术准备（1）各种工程材料料源的调查与合格性测试分析并编写试验报告。（2）各种仪器设备的测试和检验，并办理合格证书，进行状态标示。(3)采用全站仪进行施工测量导线控制。以导线控制网中相通视的两个导线点为基线，采用极坐标法进行细部各部位放样，并做好记录及复核工作，使细部各部位放样符合规范及精度要求。(4)建立施工高程控制网，对等级水平点进行复测和加密测量，并根据季节的变化和外在环境的影响，定期对水平点进行复测；细部的高程测量采用高程控制网中的点位引测到施工部位并进行闭合返测，按规定误差范围进行精度控制。(5)施工中所涉及到的各种外部技术资料搜集。(6)架体基础应按方案要求平整、夯实，并应采取排水措施。(7)架体底部应按规范要求设置垫板和底座,垫板规格应符合规范要求。(8)架体扫地杆设置应符合规范要求。(9)架体四周与中部应按规范要求设置竖向剪刀撑或专用斜杆。(10)架体应按规范要求设置水平剪刀撑或水平斜杆。(11)架体立杆件间距，水平杆步距应符合设计和规范要求。(12)架体搭设应牢固，杆件节点应按规范要求进行紧固。(13)作业层脚手板应满铺，铺稳、铺牢。3施工计划3.1、施工进度计划根据工期及控制节点工期要求，在充分考虑今年气候及本 合同 劳动合同范本免费下载装修合同范本免费下载租赁合同免费下载房屋买卖合同下载劳务合同范本下载 段的自然环境影响基础上，初步计划本桥上部构造开工时间为2016年8月1日(第一跨支架搭设时间)，完工时间为2016年为11月10日。3.2、材料计划材料计划一览表 序号 材料名称 规格型号 单位 用量 备注 1 钢筋 各种型号 t 580 箱梁实体工程 2 混凝土 C50 m3 1680 箱梁实体工程 4 木胶板 2440*1220*15 m2 6000 底模、内模 5 钢模板 定型侧模 m2 1755 箱梁侧模、端、横梁 6 方木 4000×120×120 m³ 2000 底模、内模加楞及支撑 7 碗扣架 Φ48×3.6mm t 250 支撑架 8 钢管 Φ48×3.0mm t 40 剪刀撑、横担、防护架 9 扣件 对接、直角、旋转 个 4800 10 密目安全网 1.8×6m 张 1600 11 调节托 4.0*70cm 个 18000 12 对拉杆 Φ14 根 800 13 木跳板 50*30*4000mm 块 1000 防护架走道及工作平台3.3、材料要求材料进场材设部组织技术、质量等部门进行验收，对其外观质量进行实测和目测检查，对有复检要求的材料必须进行复检，不合格的材料严禁在现场使用。进场材料必须附有质保资料。3.3.1碗扣架、钢管、扣件的选用碗扣架及钢管：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面的等的偏差，应在允许偏差内。碗扣架钢管采用Φ48×3.6mm，剪刀撑等钢管采用Φ48×2.7mm，材质为Q235。扣件：扣件应无裂纹、无变形，螺栓无滑丝。扣件活动部位能够灵活转动，与钢管的贴合面严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。3.3.2木方的选用模板结构或构件的树种应选择质量好的松木材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，木方应顺直，无翘曲。3.3.3模板的选用箱梁底模与内模采用胶合模板，板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有易脱模和可两面使用等特点。不允许有腐朽、开裂、起皮、翘曲的模板，进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。箱梁侧模采用定型钢模，模板要有足够的刚度，面板厚度不小于5mm，支撑件应布局合理适用。3.3.4可调托撑的选用可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，可调托撑螺杆外径不得小于36mm，支托板厚不应小于5mm，焊缝高度不得小于6mm。可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN。3.3.5脚手板的选用脚手板厚度50mm，宽度不小于200mm，重量不宜大于30Kg材质应条款合现行行业标准（建筑施工扣件式钢管脚安全技术规范》JGJ130的规定，凡是腐朽、扭纹、破裂、有较大的横向透节的木板都不准使用。3.4、机械设备计划机械设备一览表 序号 机械名称 规格型号 单位 用量 功率 1 挖掘机 日立320 台 1 2 挖掘机 卡特320C 台 1 3 运输车 东风牌 台 1 4 汽车吊 25T 台 2 5 推土机 TY160 台 1 6 压路机 徐工XS203J 台 1 7 洒水车 东风利多利卡5T 台 1 8 钢筋调直机 GT4-14 台 1 3KW 9 钢筋切断机 YL00L-2 台 2 3KW 10 钢筋弯曲机 GW-40 台 2 3KX 11 钢筋直螺纹机 HGS－40 台 1 4KW 12 交流弧焊机 BX1-500 台 3 4KW 13 木工锯机 M1H-ZP2-2588 台 2 1.8KW 14 砂轮机 S300 台 2 15 插入式振动器 ZN-50、70、90 台 10 16 平板振动器 台 2 3.5、劳动力配置计划 工种 投入劳动力数量 备注 电工 2 木工 20 架子工 8 钢筋工 24 砼工 16 机械司机及信号员 10 电焊工 6 测量工 2 试验工 1 普工 14 交通执勤 2 合计 105 4现浇箱梁满堂支架施工工艺技术4.1、技术参数4.1.1、模板支架的技术参数支架及模板安全验算采取本项目是大跨径，净跨最高的一跨：QB桥第一联第一跨。选取梁跨模板支架的技术参数如下： 混凝土梁计算跨度(m) 20 梁跨高度(m) 7.53 混凝土梁截面尺寸(m) 4.5(9.0)*1.4 梁底立杆高度(m) 7.0-7.2 跨中立杆间距(cm) 60*60 跨边立杆间距(cm) 60*60 跨中立杆步距(cm) 60 跨边立杆步距(cm) 60 底模、内模材质、厚度 木胶板15mm 主梁侧模材质、规格 Q235，定型钢模 底模下横梁材质、规格 花旗松，10*10cm 对拉螺杆直径 Φ18 底模下纵梁间距(cm) 90 立杆顶调节托材质规格 Q235,600 底模下纵梁材质、规格 双钢管，Φ48*3.0 立杆底垫板规格 15*15*1.4cm4.2、工艺流程4.2.1总体施工流程地基处理→垫实垫板→支撑架搭设→架体中间验收→底侧模板支设→底板钢筋绑扎→内模安装→顶板钢筋绑扎→模板调整加固→混凝土浇筑→支撑架监测→模板及支撑架拆除。4.2.2满堂架支撑体系搭设放置纵向扫地杆→设置立杆→第一步纵向水平杆→横向扫地杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→剪刀撑及水平加强层随搭设高度同步搭设→调节顶托。4.2.3模板体系安装底模铺设→测量放线→弹侧模安装边线→定型侧模吊装及固定→底腹板钢筋安装→内模安装及加固→顶部钢筋安装→端模安装及加固→检查验收4.3、施工方法4.3.1、地基处理先用挖掘机将表层耕质土、有机土清理，然后用推土机推平，最后并采用压路机压实；承台基坑清理后采用分层回填并整平压实。原有地基整平压实后，再在其上填筑大约100cm的石渣土，并选择性能好的振动压路机进行辗压，辗压次数不少于6遍。由测量工程师测量放样整理各类数据，试验工程师对地基承载力试验，确保地基承载力不小于190MPa。然后在上面浇筑20CM厚C20素混凝土基础。基础厚度和平整度必须达到要求，施工现场技术员和测量人员必须严格控制。并在基础两侧设置30×30cm的排水沟，排水沟可分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。根据现场施工条件，每联按统一地面标高控制，QA06到QA10标高为1336.5m，QA01到QA04标高为1338m；QB01到QB05标高为1338m，QB05到QB09标高为1336.5m。4.3.2、支架搭设及模板安装方式本支架采用碗扣式满堂脚手架，其结构形式如下：采用Φ48×3.6(Q235)碗扣式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托。现浇箱跨中梁腹板及底板下支架纵距、横距采用60cm×60cm的布置形式，支架步距采用60cm的布置形式。为确保支架的整体稳定性，在架体外侧及周边纵、横向每6米，内部纵横向每6米，由底至顶设置连续竖向剪刀撑。并在支撑架底部设置扫地杆、在剪刀撑顶部设置水平剪刀撑。在基础砼达到一定强度后，按照施工图纸进行放线，横桥向铺设好槽钢或利用木模板材，便可进行支架搭设。支架搭设好后，测量放出高程控制点，然后带线，用管子割刀将多余的脚手管割除，在修平的立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。支架安装好后，在可调顶托上铺设顺桥向双钢管纵梁，然后在纵梁上安装底模，底模下采用10X10cm的方木作为分配梁，间距为30cm，与纵梁垂直布置。箱梁外侧模板和翼缘模板采用定型钢板，由专业模板加工厂家加工制作。为施工方便，将外侧模板和翼缘板模板加工成整体。面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠100角钢与钢肋条，背带采用2[10槽钢，背带间距为75cm，每块模板上设有2道背带，背带上设置两根φ18的拉杆，翼缘板下方用三角支撑架支撑整块模板。为调模、脱模方便，模板外侧每道背带上设可调丝杆用来支撑模板，确保模板在浇注砼时不向外倾倒、模板整体不向外滑移。在底模安装完后，根据测量放线定位，通过汽车吊配合人工安装定型侧模。内模的肋采用5cmX8cm方木条组成。线按图纸尺寸放样再进行下料，分节段组装成型。在施工时通过汽车吊配合人工安装。满堂支撑架布置示意图如下：现浇箱梁支架纵断面（以20米跨径为图示）4.3.3、施工要求1.满堂支撑架系统与模板支撑系统为独立系统，禁止与外脚手架、物料周转料平台等架体相连接。2.现浇钢筋混凝土梁、板跨度均大于4m，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000~3/1000。3.支架、模板搭设过程中需在邻近支架、模板搭设固定后，才吊运就位，然后立即安装螺杆固定或可靠的支撑杆临时固定，以防止倾覆。4.模板支撑体系严格按照设计计算要求搭设，安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，阴阳角及其它模板接缝处垫设海绵条防止漏浆。4.3.4、支撑体系构造要求4.3.4.1立柱构造要求1.每根立杆底部设置150mm×150mm×15mm厚木垫板。2.严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平拉杆上。支撑体系所有部位立杆接长全部采用对接扣连接。3.所有模板支架立杆顶部采用的可调支托插入立杆内的长度不得小于150mm，立杆上端伸出至模板支撑点长度不得大于300mm，当伸出长度超过300mm时，应采用可靠措施固定。当梁侧立杆顶部采用扣件时需采用双扣件，并应进行抗滑移计算，以确定是否符合要求，否则需调整支顶方式。4.立杆对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。5.扣脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆上端包括可调托撑伸出顶层水平杆的长度不得大于500mm。6.立杆底部不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于0.5m。4.3.4.2水平杆构造要求1.纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根长度不应小于3跨。2．纵向水平杆件接长应采用对接扣件连接或搭接。对接时，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。4.3.4.3剪刀撑构造要求1.在架体外侧四周及内部纵、横向每5m-8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑。剪刀撑宽度应为5m-8m。2.竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度在超过8m或施工总荷载大于15KN/m2或当集中线荷载大于20KN/m2的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。3.剪刀撑斜杆与地面的倾角控制在45°～60°之间，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。4.剪刀撑采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4.3.5、支架预压为了保证支架具有足够的稳定性和刚度，消除支架、地基的非弹性变形，提高施工的安全系数，必须对满堂支架进行预压。考虑到翼板重量较小故只预压箱梁的底、腹板部分。预压在底模板铺设好后即可进行。预压荷载为梁体单位面积最大重量的1.2倍。本方案采用堆载砂袋进行预压。因为工期紧，场地地质情况均衡，只预压一孔获取变形数据作为支架安装预拱度参考。为了解支架沉降情况，测量控制点按顺桥向每3米布置一排，每排4个点。在预压之前测出各测量控制点标高；在加载20%、40%、60%、80%、100%、120%后均要复测各控制点标高；加载120%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载120%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用吊车卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸载。卸载完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸载后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。观测成果的整理：预压完成后的支架变形观测成果进行整理，计算出支架、地基、底模板在每级加卸载后的弹性形变及非弹性形变，作为设置施工预拱度调整计算的依据。预压过程中的注意事项：砂袋的称量要准确，设专人控制、指挥加载的数量和部位；加载过程中设专人对支架、地基进行观察，发现异常情况(如：较明显沉降，支架明显变形)时要立即停止加载并及时通知相关技术人员，调查原因并采取相应的措施后可方继续加载；加载前测量员要为参加施工人员指明各测量标志的位置，加载过程中注意保护不得碰动，碰动要及时通知测量员。4.3.6、模板安装本工程梁体底模和内模采用优质竹胶模板。端横隔板封头模板采用木胶板。为保证现浇梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，梁外侧模板和翼缘模板采用定型钢板，由专业模板加工厂家加工制作；为施工方便，将外侧模板和翼缘板模板加工成整体，每块模板宽为0.75米。面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠80角钢与钢肋条，背带采用2[10槽钢，背带间距为75cm，每块模板上设有2道背带，背带上设置两根φ18的拉杆，翼缘板下方用三角支撑架支撑整块模板。为调模、脱模方便，模板外侧每道背带上设可调丝杆用来支撑模板，确保模板在浇注砼时不向外倾倒、模板整体不向外滑移。芯模制作，芯模的肋采用5cmX8cm方木条组成。线按图纸尺寸放样再进行下料，支撑要保证模板的刚度，注意梁内外侧的角度和高度，肋的间距不大于40cm。分节段组装成型，吊装前进行试拼，并要能满足规范要求，用平板车运至现场，吊车吊入梁内固定好。吊装前用Ф20的钢筋焊好模板支墩保证底板的厚度，为防止芯模上浮用铁丝将芯模与梁底板钢筋固定好。在芯模上方每跨的1/4处预留人孔。模板安装好后应报与监理工程师，检验合格后方可进行下一步施工。同时在砼浇筑过程中要安排专人看管模板及管架，随时修正一些不利因素。4.3.7、钢筋制作和安装在底模安装完毕后，应及时地将梁体钢筋的安装。钢筋在加工场地集中加工，钢筋原材进场要通过试验，合格后方能投入使用，钢筋焊接试验室要按频率进行抽检。严格按图纸下料，加工成型好的钢筋按规格、长度堆放整齐，并注意防雨、防锈。最后集体运至现场绑扎、成型。钢筋加工时，还应注意以下几点：1）钢筋表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净；2）应避免在结构的最大应力处设置接头，并应尽可能使接头交错排列，接头间距互错开的距离大于50cm；3）焊接点与弯曲处的间距应大于10d（d为钢筋直径）；4）焊接时存留的焊渣应除去。5）钢筋施工时，钢筋弯曲要符合规范要求，尽量避免在接头处弯起钢筋。底面、边侧的保护层利用垫块来保证。主筋、箍筋间距要依据图纸要求进行。4.3.8、混凝土施工本工程混凝土浇筑采用汽车泵浇筑。浇筑时分段同跨中应两边向中间分层水平施工。上层与下层浇筑的水平距离不得小于1.5米，每层厚度不宜超过30cm。由于砼为整联浇注，方量较大，浇注时间长，因此如控制不好将会出现一些不利因素:如腹板砼冷缝及分层现象较明显、顶板砼表面有裂纹、梁内翻浆现象。为确保桥面混凝土整体性，本桥第一次砼浇筑高度在梁顶板翼缘板底部位置，比腹板略高1-2厘米处，然后整体浇筑面板混凝土。同时，在砼浇筑前应作好一切准备工作,工作现场便道修筑，保持运输畅通；水泥、砂石等原材料备足,搅拌机、汽车吊等机械检修，砼运输车工作前检修并备用一两台，保证砼供应和浇筑的连续性。在混凝土搅拌前试验人员要认真调好施工配合比，并控制好砼的坍落度与和易性。全程掌控搅拌机操作人员，根据现场情况及时地调好配合比。并作好各项数据的原始记录。施工队在砼浇筑过程中要备足足够的施工人员，进行循环作业。每一跨砼浇注总体上遵循从低处向高处顺序浇注。严格控制了每一层砼的浇注厚度，既有利于砼振捣，又能效地减少底板砼的翻浆现象，同时应控制每一次砼浇注后的布料间隔时间。混凝土的振捣严格按振动棒的作用范围进行，严防漏捣、欠捣和过度振捣，混凝土在振捣平整后即进行第一次抹面，在混凝土近初凝前进行第二次抹面，以防早期无水引起表面干裂。砼浇筑时，应检查脚手架有无收缩和下沉，保证最少的压缩和沉降。梁体浇注好后，立即用潮湿麻袋或土工布覆盖好进行养护，防止风吹开裂、太阳晒裂或雨水淋坏。在气温高时应每隔两小时进行洒水养护，养护时间不得小于十四天。4.3.9、模板支架的检查和验收4.3.9.1验收要求模板、支架在搭设前应对基础进行处理，并留存记录模板支架系统的结构材料按要求进行验收、抽检和检测，并留存记录资料模板支架系统在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施跟踪检查，架体搭设完毕在支设模板前对架体进行验收，必须满足设计、构造及规范要求。在浇筑混凝土前对模板支架系统进行验收。4.3.9.2检查标准支架系统按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)进行施工和验收。现浇结构模板安装系统的允许偏差及检查方法：整体浇筑钢筋混凝土梁、板允许偏差 项目 允许偏差（mm） 检测方法 轴线偏位 10 经纬仪测量 梁板顶面高程 ±2 水淮仪测量 断面尺寸 高 +5，-10 钢尺量 宽 ±30 顶、底、腹板厚 +10，0 长度 +5，-10 钢尺量 横坡% ±0.15 水准仪测量 平整度 8 2m直尺量高大模板模板支撑体系搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 项目 技术要求 允许偏差（mm） 检查方法 地基基础 表面 坚实平整 - 观察 排水 不积水 - 观察 垫板 不晃动 - 观察 底座 不沉降 -10 观察 满堂支撑架立杆垂直度 搭设高度10m - ±30 用经纬仪或吊线和卷尺 搭设高度20m - ±60 搭设高度30m - ±90 中间档次用插入法 满堂支撑架间距 步距 - ±20 钢板尺 纵距 - ±50 钢板尺 横距 - ±30 钢板尺 纵向水平杆高差 一根杆的两端 - ±20 水平仪或水平尺 同跨内两根纵向水平杆高差 - ±10 扣件安装 主节点处各扣件中心点相互距离 a≤150mm - 钢板尺 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差 a≥500 - 立杆上的对接扣件至主节点的距离 a≤h/3 - 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离 a≤la/3 - 扣件螺栓拧紧扭力矩 （40～65）N·m - 扭力扳手4.3.10、模板拆除4.3.10.1拆除时间模板拆除具体时间，应根据混凝土的实际强度和有关规范要求。由于本项目模板系统属于跨度大于8米的构件应待构件混凝土强度达到100%后方可拆除，且必须经项目部技术人员及项目监理工程师签发拆模通知后方可拆除。提前拆除梁侧、端模板时，不得拆除或松动梁底、板底受力杆件和构造杆件。4.3.10.2拆除顺序先支的后拆，后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除，分段分片进行。4.3.10.3拆除方法模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。架体拉结点必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将架体拉结点全部或数层拆除后再拆支撑架体。梁侧模板：拆除时，先将与支撑相连的斜顶杆拆除，再将模板钢管外楞拆除，并抽出对拉螺杆，然后逐块地将模板拆下。梁底模板：先将立柱连接的纵横向水平拉杆卸下，然后降下梁底立柱支撑，并清理出拆模部位，最后拆除底模。5安全生产保证措施5.1、管理人员组织机构成立管理人员组织机构，对高大模板施工进行全过程监控，严格执行方案、交底，并落实到位。组长：王振华副组长：肖勇、丁庆祝组员：石强、伍羊、吴权、邓小龙、马显文、唐应平、曾德平5.2、技术措施1.严格按照审批过的高大模板专项施工方案编制技术交底，对操作班组进行全员技术安全交底，并严格按照交底操作、验收。脚手架搭设完毕混凝土浇筑前，组织技术、安全、质量、施工部门对架体进行验收。对于立杆顶部传递荷载部位使用的扣件，要用拧紧扭矩扳手进行全数检查。2.根据图纸设计及施工方法，合理的、全面的确定模板支撑体系所需承担的静荷载和活荷载，计算出所需地基承载力，立杆、水平杆、小横杆、次楞、主楞、对拉螺杆等最合理的布置形式。3.模板支撑体系搭设前，组织作业班组学习搭设方案，明确搭设施工要点和要求。4.现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。5.支架立杆的纵向水平拉杆应顶到已浇筑好的混凝土墩柱上。6.施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。7.支撑架必须由专业架子工进行搭设，并严格按照方案进行施工。8.严格控制好架体搭设、拆除时间。9.遇到雨天、雪天等恶劣天气不得高空作业。10.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，泵管需来回摆动布料均匀，不得集中下料过厚。钢筋等材料不能在支架上方堆放。11.梁板下部支撑架体、扣件要有100%力矩扳手检测要求，碗扣上压盖扭紧，防止人为失误。12.浇筑令一旦签发，梁板下方不得安排其他作业人员。13.搭拆时，地面及空中工作平台应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.3、模板施工安全技术措施模板安装、钢筋绑扎和砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放，应均匀堆放。在任何情况下，模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。拆除后的模板堆放高度不得超过2m，且周边用钢管、扣件固定。模板在安装前必须经技术负责人、安全负责人、班组负责人进行施工安全技术交底，验收时认真做好签证及记录。在作业面孔洞及临边必须用钢管设置防护围栏，用安全网水平张设，张设要牢固，并经过验收合格方可开始操作。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆除或松动的模板上进行拆除作业。在支撑架顶部用竹串板搭设模板施工平台，在施工平台下步设置一道水平兜网进行安全防护。拆除檐口，临边等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。在拆除连接附件时，模板应设置临时支承，防止模板突然坠落，造成伤人或损坏已浇捣完成的混凝土表面，侧向模板的拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动。所有拆模施工，严禁将撬棒插入模板和混凝土之间，或以混凝十作为支点来撬松模板。拆下的材料要慢慢运下，严禁抛掷。运到地面的材料应随拆随运，分类堆放。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。严禁夜间进行拆模施工。遇5级以上大风停止一切作业。5.4、钢筋、混凝土施工安全控制措施混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。本工程采取商品混凝土，墙、柱、梁混凝土分层浇筑，待浇筑板时同时浇筑向前推进，应从跨中向两端对称进行浇筑。浇筑板混凝土时，由高大模板区域中心部位向四周方向浇筑。混凝土浇筑时合理安排浇捣顺序，先浇筑暗梁及加腋部位；上层与下层混凝土之间浇筑间歇不得大于4h，并保证上层混凝土浇筑前应在下层混凝土终凝前。控制模板层上的施工荷载Q1k≤2.5kN/m2，不得超载。严格控制泵管布料高度不超过板面500mm。在浇捣过程中，安排专职人员观察模板支撑有无异常变化，不要超负荷施工，如发现支架沉陷、松动、变形等情况应及时汇报并采取相应的措施。为保证架体地基的强度以及架体的稳定性，雨雪天及雨天后1天内不允许浇筑混凝土。雨雪停后需检查架体是否坚固可靠，检查合格后方可进行混凝土浇筑。搭设钢管扣件式外脚手架，需编制专项方案，经审批后实施，确保临边洞口、高处作业安全。5.5、监测监控措施5.5.1成立监测小组组长：赵永安副组长：何建房组员：张喜斌、才忠、石强、伍羊监测小组定时组织安全检查、监测，并形成书面安全检查记录。支撑体系在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。5.5.2检查的关键部位1．杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2．地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3．连接扣件是否松动。4．架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5．施工过程中是否有超载现象。6．安全防护措施是否符合规范要求。7．支架与杆件是否有变形的现象。8．混凝土终凝前后模板支撑体系位移情况。5.5.3监测项目立杆顶水平位移、支架整体水平位移、立杆的基础沉降及扣件滑移。5.5.4监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置每边各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5.5.5监测频率模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20-30min一次，监测时间可控制在混凝土浇筑前直至混凝土终凝；浇筑完成之后至高大模板层的混凝土强度达到80%这段时间，每一天测量一次。5.5.6监测方法架体位移、沉降监测采用水准仪及经纬仪进行监测。在支撑体系的立杆、水平杆上用油漆标注监测点，如下图所示。立杆水平杆监测点标注示意图每个独立支撑体系设两组监测点，如监测点平面布置图，另外需设至少2个坐标点和1个水准点。坐标点位置如监测点平面布置图所示，在1根立杆的上端平杆处和扫地杆处设置2个监测点，同时监测；用经纬仪或全站仪进行水平位移观测，采用后方交会法推算监测点坐标变化及位移值，如下图所示。水平位移观测示意图用水准仪检测立杆沉降。水准点可使用原有框架柱、墙的标高控制点，需保证与监测点通视，否则需重新设置。5.5.7监测预警值立杆沉降监测预警值为5mm，水平位移预警值为10mm。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，待支撑体系稳定后，视具体情况按应急预案的措施处理。5.6、应急救援预案根据工程特点以及结合实际情况，为预防突发事件的发生，最大限度度地减少人员伤亡和财产损失，保障职工的生命、财产安全，特成立应急预案小组。5.6.1、应急救援小组组长：王振华副组长：肖勇、赵永安组员：马宏亮、刘拥军、尹玉平、宋荣海、才忠、马显文、刘强、杨亚娟、杨忠权、张喜斌、余双现场应急救援小组成立抢险救援组、医疗救护组、紧急疏散组、后勤保障组、事故调查组、善后处理组、通讯联络组等。5.6.2、现场应急救援小组分工现场应急救援小组分工如下： 总指挥 王振华电话：13881777548 负责事故现场的指挥、统一调度；与上级及地方主管部门联系，汇报抢险救援工作进展情况； 现场指挥 赵永安电话：13830799532 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 抢险救援组 宋荣海电话：18780241772尹玉平电话：13986823219 组织实施应急抢险救援，抢救伤员，负责现场事故的清理和危险源的排除工作，控制事态的发展；协助外部进行抢险行动；及时向项目施工现场应急指挥小组汇报抢险进展情况。 医疗救护组 杨亚娟电话：13468563320杨忠权电话：18785379710 负责伤员临时救护，做好伤员伤情登记，协助外部医疗机构进行救援。 紧急疏散组 才忠电话：13402983043张喜斌电话：13919811983 负责现场警戒，阻止非抢险救援人员进入事故区域，负责现场抢险道路疏通，维护现场治安秩序。 后勤保障组 马显文电话：18693588344刘强电话：13893665356 提供抢险物资、车辆、资金等。 事故调查组 肖勇电话：13625733296余双电话：18872036836 负责事故现场保护和图纸测绘；查明事故原因，提出防范措施；提出对事故责任者的处理意见。 善后处理组 马洪亮电话：18298988235刘拥军电话：18291404880 负责做好遇难者家属的安抚工作；协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院问题；做好其他善后事宜。 通信联络组 杨亚娟电话：13468563320 负责事故现场通信联络，以及第三方救援，及时与伤员家属取得联系。5.6.3、应急救援物资准备救援物资：铁锹、防雨油布、切割机、压力钳等。医疗器材：简易担架、药棉、胶布、创可贴品、绷带。通讯工具：对讲机、手机。其他：警戒绳、应急照明（碘钨灯）、手电筒、救护车（现场小车）、小红旗。5.6.4、应急响应程序一旦现场发生事故后，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，事故发生的地点或部位以及受伤人员的情况，要将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目部管理人员，使消息迅速报告到项目施工现场应急指挥小组。项目施工现场应急指挥小组副总指挥接到事故报告后,立即对警情作出判断。1）发生Ⅳ级坍塌事故时，事发单位在事故上报的同时按照本层级应急预案实施。2）发生Ⅲ级、Ⅱ级、Ⅰ级事故时，事发单位在事故上报的同时应立即启动本级应急预案，迅速、有效地实施先期处置，实施隔离、封锁等自救与控制措施，全力控制事故发展态势，防止次生、衍生事故的发生。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。3）项目应急领导小组接到报告后，立即启动本预案，并根据需要在事发地组织成立项目施工现场应急指挥小组，事发单位的抢险救援组、紧急疏散组、医疗救护组、后勤保障组、事故调查组、善后处理组、通讯联络组等工作小组成员，各就其位，并明确任务分工和职责，按照统一指挥、各尽其责、协同配合的原则，迅速开展救援处置工作。4）当超出处置能力时，项目施工现场应急指挥小组应迅速向当地政府申请支援，并与各专业抢险救援队伍密切联系和配合，在统一指挥下，共同实施救援工作。5.6.5、应急措施通讯联络：迅速通知各相关应急救援组成员，开展救援工作。根据需要向急救中心求援，说明事故地点、严重程度、联系电话，并派人到路口手持小红旗接应救援车辆。同时负责向上下传递救援最新动态。抢险救援：根据事故现场情况，在做好自我安全防护的前提下，组织义务救援人员及时排除事故区域内的危险源（若为脚手架坍塌时，应组织架子工对坍塌的架体进行拆除或拉结，防止其他架体再次倒塌；若为基坑坍塌时，需对基坑进行必要的加固处理；若为大型设备倒塌，应对未完全倒塌的设备部件进行必要的加固处理），搜寻被埋人员，确定被埋人员位置后集中力量对其进行全力抢救。及时将抢救出来的被埋人员搬运至安全区域由医疗救护组人员进行包扎或送医院救治。在抢险过程中，安排专人负责对事故区域进行监控，及时卸除边坡或架体上的荷载等，防止事故扩大。事发单位在抢险救援过程中，应避免因救援方法不当而对人员造成二次伤害，因此应注意：在接近边坡处时，不得采用机械作业，必须采用人工扒物，以免因落物对被埋人员造成二次伤害；对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者在搬运时一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿；当设备倒塌有人员被压在设备下面时，应采取可靠措施加固伤员四周后，方可拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出；抢险中因坍塌重物，人工搬运有困难，需采用吊车调运时，应注意挂钩牢固、起吊平稳。医疗救护：负责进行现场临时救护，对伤者进行必要的包扎、止血。根据伤者伤情，协助120医护人员救治伤者，并派专人随救护车前往医院协助救治。同时需保护好现场，因抢救伤员、防止事故扩大以及疏散人员等原因，需要移动现场物件的应当由事故调查组负责，做出标志，绘出现场简图（拍照或录像）并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证，并按规定移交有关人员处理。记录伤者的受伤部位，受伤程度等第一手资料紧急疏散：维持现场秩序，在事故周围设置警戒区域，劝阻无关人员离开现场，放置其它相关事故的发生。疏通现场道路，以便救援工作的顺利展开。后勤保障：调配现场救援物资，及时按照应急指挥小组总指挥的安排，组织人力、物资等进行抢救工作。应急结束：当遇险人员全部得救，事故现场得以控制，次生、衍生时间危害、事故隐患被消除，经项目施工现场应急指挥小组确认满足专项应急预案终止条件时，向项目部应急领导小组报告，下达应急终止指令，现场应急处置工作结束。善后处置：应急结束后，项目施工现场应急小组应采取有效措施，做好各项善后处理工作，包括伤亡抚恤、补助或补偿、保险理赔等，及时清理事故现场，做好疫病防治和环境污染消除工作，及时恢复正常生产和工作秩序。恢复重建工作由事发单位负责。需要公司帮助的，由事发单位提出申请，项目有关部门根据调查评估报告和遭受损失情况，提出解决建议和意见，经批准后实施。突发事件的信息发布应当及时、准确、客观、全面，由公司党政办公室统一负责，确定信息发布形式。事故事件的保险理赔，按照保险理赔有关程序和规定实施。项目施工现场应急指挥小组应如实提供相关材料，及时开展伤亡人员及财产的保险理赔工作。调查与评估：应急结束后，对生产安全事故按照公司事故调查处理程序进行事故的调查与处理，对突发事件危害和应急处置工作进行全面客观的评估，并在宣布应急结束后的7日内，向项目部应急领导小组提交书面调查报告。公司应急办公室负责向上级主管部门报告相关情况。书面报告基本内容包括：——事故发生及抢险救援经过；——事故原因；——事故造成的后果，包括伤亡人员情况及经济损失等；——预防事故采取的措施；——应急预案效果及评估情况；——应吸取的经验教训和对事故责任单位及责任人的处理情况等。项目应急办公室应当适时对年度或一个时期的突发事件进行全面评估分析，认真总结事故应急救援工作，查找不足和教训，提出预防和控制建议，进一步修订、完善应急预案。通信保障：建立完善应急通信系统，在应急工作中确保应急通信畅通。各级分工作的领导和应急办公室人员应保持24小时电话的畅通。保证有关人员和有关单位的联系方式能够随时取得联系。应急办公室负责建立、维护、更新救援通讯联系方式及人员的变更。应急队伍保障：加强应急队伍能力建设，各单位应组建专业或兼职的应急救援队伍，定期开展应急救援演练，组织职工救援与自救、互救等相关业务知识培训，增强广大员工应急意识，提高应急能力和应急队伍的素质。加强应急救援队伍的业务培训和应急演练，建立联动协调机制，做好应急资源储备。5.6.6、事故应急救援路线本工程位于安顺市西秀区幺铺镇大屯村，出现安全事故，及时送往安顺市三0二医院抢救，如情况严重，先由安顺市三0二医院进行初步抢救后转院；施工现场至医疗机构线路：黄国树大街→学院路→西航路→北航路→塔山西路。具体路线如下图所示：6计算书及相关图纸6.1、现浇箱梁满堂支架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）《公路施工手册（桥涵）》《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）6.2、模板及支撑架构造参数6.2.1.定型钢模构造及支撑参数 梁底截面宽度(m) 4.5 梁截面高度(m) 1.4 面板厚度(mm) 5 面板抗压强度设计值(N/mm2) 205 背肋材质规格 10#槽钢 定型支架材质规格 12#槽钢 背肋间距（mm） 300 定型支架间距（mm） 750 模板连接方式 M18高强螺栓 定型支架连接方式 M20钩头螺栓6.2.2底模参数 面板材料 桦木(平行方向)15mm厚覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 抗弯设计值(N/mm2) 22 弹性模量(N/mm2) 100006.2.3次楞参数 次楞材料 100×100木方（宽度×高度mm） 次楞间距(mm) 300 木材品种 花旗松-落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000 抗压强度设计值(N/mm2) 13 抗弯强度设计值(N/mm2) 15 抗剪强度设计值(N/mm2) 1.66.2.4主楞参数 主楞材料 2根Φ48×3.0钢管（直径×厚度mm） 主楞间距(mm) 900 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40) 弹性模量(N/mm2) 206000 屈服强度(N/mm2) 235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2) 205 抗剪强度设计值(N/mm2) 120 端面承压强度设计值(N/mm2) 3256.2.5满堂支撑架参数 支撑架材质、品种 钢材Q235钢(＞16-40) 弹性模量(N/mm2) 206000 屈服强度(N/mm2) 235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2) 205 抗剪强度设计值(N/mm2) 120 端面承压强度设计值(N/mm2) 3256.3、荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点及《公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）》中模板支架荷载组合要求，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——模板、支架自重：支架按全桥宽9m，一孔长20m，高按7.0m计算，纵横间距60cm×60cm计算支架（详见方案满堂支撑架布置示意图之纵断面图与剖面图）。支架横桥向16排，顺桥向32排，则：立杆数量：32排×16排×7.0米=3584m;横杆数量：（31排×15排）×*9×0.6米=2511m；碗扣架重（3584+2511）×3.97/1000=24.2t;顶托TC60重为：16×31×7.2/1000=3.57t；剪刀撑¢48*3.0mm钢管（周边、内部、顶部与底部）：9米×2根×9组+9米×2根×8组+12米×2根×3组×2层）=378m*3.1=1.2t满堂支撑架荷载q1=（24.2+3.57+1.2）×10/(20×9)=1.61KPa；取值q1=2.0KPa箱梁内模及支撑、底模、侧模及支撑荷载，偏于安全考虑计算取值q1.1=1.0kPa⑵q2——箱梁自重荷载，根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面（施工图墩顶6-6截面）、Ⅱ－Ⅱ截面（施工图跨中3-3截面）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。新浇混凝土密度取2600kg/m3。1Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算现浇箱梁I-I截面根据横断面图，则：q2＝=＝注：B—箱梁底宽，取4.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。2Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算现浇箱梁Ⅱ－Ⅱ截面根据横断面图，则：q2.＝=＝注：B—箱梁底宽，取4.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算(偏于安全考虑)。⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及直接支承模板的小棱时取2.5kPa；当计算直接支承小棱的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。根据规范规定，当采用内部振捣器时,新浇混凝土对模板的最大侧压力P，按下列两式计算，并取两式中较小值。γc：新浇混凝土的重力密度（kN/m³）,取值26kN/m³；H：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m），取1.4mt0：新浇混凝土的初凝时间（h），计算取5h。T：混凝土的温度（°），计算取28℃。K1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。K2：混凝土坍落度影响修正系数，50～90mm，取1.0。ν：混凝土的浇筑速度，取1.2m/h。q5=36.4kPa。⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。⑺q7——其他可能产生的荷载（本次计算主要考虑风荷载）按照《公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）》规定，计算模板、支架时应考虑下列荷载并进行荷载组合。表1.1模板、支架设计计算荷载组合 模板结构名称 荷载组合 强度计算 刚度检算 底模及支承板、支架计算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 梁侧模计算 ⑸＋⑹ ⑸6.4、结构检算6.4.1、碗扣式钢管支架立杆稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架立杆稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)有关模板支架立杆的稳定性计算公式进行分析计算。1、A－A截面处墩顶4.0m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60cm×６0cm×60cm的布置结构，如下图6.4.1－1。（1）、立杆段轴向设计值，由公式N=1.2ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）顶部立杆轴向设计值N1计算，由ΣNGK=0.6×0.6×（q1+q2）=0.36×（1+47.23）=17.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(1.0+2.0)=1.08KN可得：N1=1.2×17.36+0.9×1.4×1.08=22.19KN底部立杆轴向设计值N2计算：由ΣNGK=0.6×0.6×（q1+q1.1+q2）=0.36×（1+2+47.23）=18.08KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(1.0+2.0)=1.08KN可得：N2=1.2×18.08+0.9×1.4×1.08=23.06KN（2）、立杆长细比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)满堂支撑架立杆计算长度公式、计算长度附加系数附录B表B.0.1及附录表C-2,C-4相关参数计算，顶部立杆：L1=ku1(h+2a)=1×2.846×（600+2×200）=2846mm底部立杆：L2=ku2h=1×4.744×600=2846.4mm又根据长细比计算公式可得：λ1＝L1/i＝2846/15.9=179，λ2＝L2/i＝2846.4/15.9=179,长细比小于满堂支架立杆容许长细比250，满足要求。（3）、风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw由风荷载产生的立杆段弯矩设计值按公式：MW=0.9×1.4×WK×La×h2/10（5.2.9）及WK=uz×us×w0（4.2.5）求得查〈〈建筑结构荷载规范〉〉(GB5009-2012)表8.2.1得风压高度变化系数uz=1.0查〈〈建筑结构荷载规范〉〉(GB5009-2012)附表E.5得基本风压w0=0.2KN/m2（安顺）根据〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉(JGJ130-2011)表4.2.6相关参数得：风荷载脚手架体型系数us=1.3×0.212=0.28故：WK=uz×us×w0=1.0×0.28×0.2=0.056KN/m2由支架搭设方式可知：立杆纵距La=0.6m；立杆步距h=0.6m,则：MW=0.9×1.4×0.056×0.6×0.62/10=0.0015KN.m（4）、立杆的稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)满堂支撑架立杆的稳定性计算公式（5.2.6-2）：N/ΦA+MW/W≤f查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.6得：f＝205N/mm2。查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)附录B表B.0.1钢管截面几何特性得A＝506mm2；截面模量W=5.26×103mm3根据长细比验算所计算结果，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)附录A.0.6表得轴心受压杆件的稳定系数Φ1＝0.223；Φ2＝0.223。则有：（1）立杆顶部N/Φ1A+MW/W＝22.19×103/（0.223×506）+0.0015×10-3/（5.26×103）＝197N/mm2≤f＝205N/mm2（2）立杆底部N/Φ2A+MW/W＝23.06×103/（0.223×506）+0.0015×10-3/（5.26×103）＝204N/mm2≤f＝205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的，满足要求。2、B－B截面处20m跨中4m～16m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60cm×60cm×60cm的布置结构，如下图。（1）、立杆段轴向设计值，由公式N=1.2ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）顶部立杆轴向设计值N1计算，由ΣNGK=0.6×0.6×（q1.1+q2）=0.36×（1+28.24）=10.53KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(1.0+2.0)=1.08KN可得：N1=1.2×10.53+0.9×1.4×1.08=14KN底部立杆轴向设计值N2计算：由ΣNGK=0.6×0.6×（q1+q1.1+q2）=0.36×（3+28.24）=11.25KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(1.0+2.0)=1.08KN可得：N2=1.2×11.25+0.9×1.4×1.08=14.86KN（2）、立杆长细比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)满堂支撑架立杆计算长度公式、计算长度附加系数及附录表C-2,C-4计算，顶部立杆：L1=ku1(h+2a)=1×2.526×（600+2×200）=2526m底部立杆：L2=ku2h=1×4.211×600=2527m又根据长细比计算公式可得：λ1＝L1/i＝159，λ2＝L2/i＝159,长细比小于满堂支架立杆容许长细比250，满足要求。（3）、风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw由风荷载产生的立杆段弯矩设计值按公式：MW=0.9×1.4×WK×La×h2/10（5.2.9）及WK=uz×us×w0（4.2.5）求得查〈〈建筑结构荷载规范〉〉(GB5009-2012)表8.2.1得风压高度变化系数uz=1.0查〈〈建筑结构荷载规范〉〉(GB5009-2012)附表E.5得基本风压w0=0.2KN/m2（安顺）参考〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉(JGJ130-2011)表4.2.6表得：风荷载脚手架体型系数us=1.3×0.212=0.28故：WK=uz×us×w0=1.0×0.28×0.2=0.056KN/m2由支架搭设方式可知：立杆纵距La=0.6m；立杆步距h=0.6m,则：MW=0.9×1.4×0.056×0.6×0.62/10=0.0015KN.m（4）、立杆的稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)满堂支撑架立杆的稳定性计算公式（5.2.6-2）：N/ΦA+MW/W≤f查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.6得：f＝205N/mm2。查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)附录B表B.0.1钢管截面几何特性得A＝506mm2；截面模量WW=5.26×103mm3根据长细比验算所计算结果，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)附录A.0.6表得轴心受压杆件的稳定系数Φ1＝0.277；Φ2＝0.277。则有：（1）立杆顶部N/Φ1A+MW/W＝14×103/（0.277×506）+0.0023×10-3/（5.26×103）＝100N/mm2≤f＝205N/mm2（2）立杆底部N/Φ2A+MW/W＝14.86×103/（0.277×506）+0.0023×10-3/（5.26×103）＝106N/mm2≤f＝205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的，满足要求。6.4.2、箱梁定型钢模面板验算箱梁定型侧模板设计垂直高度为1.4m,侧模为外斜模板，斜角度较小，根据工程计算手册计算规则，可不计算模板所受垂直压力，只计算模板侧压力与振捣混凝土时产生的振动荷载。侧模面板采用5mm厚钢板，支撑于槽钢横肋上，横肋采用10#槽钢，最大间距为300mm。取1米板宽按三跨等跨连续梁计算。（1）强度验算：q=(q4+q5+q6)×0.3=(4+36.4+2)×0.3=12.72kN/mMmax=Kmql2=0.08×12.72×0.32=0.092kN.m面板截面抗矩W=bh2/6=100×0.5×0.5/6=4.167cm3σ=M/W=0.092/4.167*103=22.08MPa〈215MPa面板强度满足要求。（2）挠度验算查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中表5.1.6表可知知钢板弹性模量E=206000N/mm2。I=bh3/12=1000×5×5/12=10417mm4V=0.677×［(ql4)/(100EI)］=0.677×（12.72×3004)/(100×206000×10417)=0.33mm〈L/400=0.75mm，满足要求。箱梁侧模下横楞及支架采用10#槽钢，根据计算可知，箱梁侧模荷载小，模板承受力主要为底部模板。因此侧模下槽钢横楞及支架本次计算省略。主要验算箱梁底部模板与支架。6.4.3、箱梁底模面板（木胶板）验算箱梁底模采用优质木胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向双钢管上的横桥向方木上。按30cm间距布置。通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，为底模板荷载最不利位置。取整板宽按三跨等跨连续梁计算。根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)中附录表A.5.2木胶板弹性模量E＝10000N/mm2；抗弯强度设计值：f=22N/mm2，底模按12mm厚验算。木胶板惯性矩I=(bh3)/12=(1.22×0.0123)/12=1.76×10-7m4（1）强度验算：q=(q1+q2+q3+q4)l=(1.0+47.23+2.5+2)×0.3=15.82kN/m则：Mmax=0.08×15.82×0.32=0.11kN.mW=bh2/6=1220×15×*15/6=45750mm3σ=M/W=0.11/45750=2.4N/m2〈f=22N/mm2（2）挠度验算V=0.677×［(ql4)/(100EI)］=0.677×（15.82×3004)/(100×206000×10417)=0.29mm〈L/400=0.75mm木胶板挠度满足要求。6.4.4、横桥向横梁（10*10方木）验算本施工方案中箱梁底模下横桥向采用10cm×10cm方木，间距为30cm,由于立杆间距为60cm,则方木横桥向跨度按L＝60cm进行受力计算。方木简支结构计算。木材的力学性能取值参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)中表5.2.2及附录A.3.1-3。方木的截面抵抗矩：W=166.67cm3方木的截面惯性矩：I=833.33cm4方木的弹性模量：E=10000N/mm2方木的强度设计值：f=15N/mm2(1)抗弯强度验算单位荷载：q=(q1+q2+q3+q4)×0.6＝(1+47.23+2.5+2)×0.6=31.64kN/m跨中弯矩：M=ql2/8=31.64×0.62/8=1.42kN·m跨中最大正应力：σ=M/W=1.42/166.67×10-6=8520KN/m2由强度条件8.52N/mm2MPa<15N/mm2可知：计算结果说明底模下横桥向方木强度满足要求。(2)挠度验算由公式V=(5/384)×［(ql4)/(EI)］=（5/384）×（31.63×0.64)/(10×106×8.33×10-5)=6.4×10-4m＜0.6/400计算结果说明箱梁底模下横桥向方木满足要求。6.4.5、顺桥向纵梁（Φ48×3.0双钢管）验算本施工方案中支架顶托上顺桥向采用Φ48×3.0双钢管作为纵向梁。顺桥向的跨距根据立杆布置间距，在靠桥墩4米范围内间距为60cm，按L1＝60cm，跨中间距为60cm，L2＝60cm。因在桥墩4米范围内受力最大，取此位置计算，双钢管按简支结构计算。Φ48×3.0钢管的力学性能取值参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)中表5.2.2及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中表5.1.6。双钢管的截面抵抗矩：W=2×4.49=8.98cm3双钢管的截面惯性矩：I=2×10.78=21.56cm4双钢管的弹性模量：E=206000N/mm2双钢管的强度设计值：f=205N/mm2(1)强度验算单位荷载：q=(q1+q2+q3+q4)×0.6＝(1+47.23+2.5+2)×0.6=31.64kN/m跨中弯矩：M=ql2/8=31.64×0.62/8=1.42kN·m跨中最大正应力：σ=M/W=1420/8.98×103=158129KN/m2由强度条件158.1N/mm2<205N/mm2，可知桥墩4米范围内顺桥向双钢管强度满足要求。(2)挠度验算V=(5/384)×［(ql4)/(EI)］=（5/384）×（31.64×0.64)/(206×106×21.56×10-4)=1.2×10-7m＜0.6/400计算结果说明碗扣式支架立杆顶托上顺桥向双钢管满足要求。6.4.6、立杆顶托和底托验算考虑现场地形将会出现高差及桥梁纵坡，拟采用底托及顶托进行调节。根据立杆稳定性计算可知：顶部立杆轴向力为：N1＝22.19底部立杆轴向力为：N2＝23.06又根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中表5.1.7可知可调托的承载力设计值Rd=40KN;由N≤Rd可知立杆顶托和底托符合要求。6.4.7、立杆底地基承载力验算根据匝道桥梁岩土工程勘察报告可知，本桥位场地内的原地面岩土的承载力为80Kpa,不满足本项目模板支架体系荷载，满堂支撑架基础经过换填石渣压实处理,并浇筑混凝土垫层。根据《建筑施工模板安全技术规范》表5.2.6及《建筑地基基础设计规范》立杆底地基承载力计算公式：P=N/A＜Mifak立杆垫木地基土折减系数取：Mi=0.8，地基承载力标准值取：fak=190kPa；上部立杆传至垫木顶面的轴向设计值：N=(3+47.24+1+2)×0.15×0.15=1.2KN立杆基础垫木底面的平均压力：P=1.2/（0.15×0.15）=53.33KN/m2Mifak=190×0.8=152p=53.330kPa＜Mifak=152kPa经计算经处理后的地基承载力满足要求。6.4.8、变形计算支架变形量值F的计算：F＝f1＋f2＋f3①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算钢管受力为23.06KN，立杆的高度按7米计算，截面积按506mm2计算。于是f1=NL/AE则f1＝(23.06×103×7×103)÷(506×2.06×105）＝2mm。②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和对方木及木垫板压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝4mm。③f3为支架地基沉降量取经验值5mm则支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3=2+4+5=11.0mm注：此计算仅供参考，具体变形量及预拱度的设置以支架预压数据整理后计算为准。6.4.9、验算结果 序号 验算部位 验算值 允许值 验算结果 A－A断面立杆长细比验算 179 250 满足要求 A－A断面立杆稳定性验算（顶） 197N/mm2 205N/mm2 满足要求 A－A断面立杆稳定性验算（底） 204N/mm2 205N/mm2 满足要求 B－B断面立杆长细比验算 159 250 满足要求 2 B－B断面立杆稳定性验算（顶） 100N/mm2 205N/mm2 满足要求 3 B－B断面立杆稳定性验算（底） 106N/mm2 205N/mm2 满足要求 箱梁定型侧模面板强度验算 22.08N/mm2 215N/mm2 满足要求 箱梁定型侧模面板挠度验算 0.33mm 0.75mm0 满足要求 箱梁底模板强度验算 2.4N/mm2 22N/mm2 满足要求 箱梁底模板挠度验算 0.29mm 0.75mm 满足要求 横桥向方木强度验算 8.52N/mm2 15N/mm2 满足要求 横桥向方木挠度验算 6.4*10-4mm 1.5*10-3mm 满足要求 5 顺桥向双钢管强度验算 158N/mm2 205N/mm2 满足要求 顺桥向钢管挠度验算 1.2*10-7mm 1.5*10-3mm 满足要求 立杆底托验算 23.06N/mm2 40N/mm2 满足要求 6 立杆顶托验算 22.19N/mm2 40N/mm2 满足要求 立杆地基承载力验算 53.33KPa 190KPa 满足要求【本文档内容可以自由复制内容或自由编辑修改内容期待你的好评和关注，我们将会做得更好】_1234567890.dwg_1234567891.dwgAdministrator_1234567892.dwg_1234567893.unknown_1234567894.unknown_1234567895.dwg_1234567896.unknown_1234567897.unknown_1234567898.unknown_1234567899.dwg_1234567900.unknown_1234567901.unknown_1234567902.unknown_1234567903.unknown_1234567904.unknown_1234567905.dwg_1234567906.dwg_1234567907.dwg_1234567908.dwg_1234567909.dwg